1、2-1) 化工原理課程綜合復(fù)習(xí)提綱化工原理重要單元主要公式匯總第1章流體流動(dòng)、機(jī)械能衡算方程式本章內(nèi)容的核心公式是機(jī)械能衡算方程式Z+i+1pgu2盂=z+L+U2+:_2Pg2gId（單位：J/N=m）1-1)應(yīng)用公式（1-1）注意以下幾點(diǎn)：（1）穩(wěn)定流動(dòng)、不可壓縮性流體、自1-1至2-2的控制體內(nèi)流體連續(xù)。（2）Z、Z2選擇同一水平基準(zhǔn)面，通常選擇地平面或控制體1-1、2-2中的較低的一個(gè)。（3）PP2同時(shí)以絕對(duì)壓計(jì)或同時(shí)以表壓計(jì)，并且注意單位均統(tǒng)一到N/m2。（4）自高位槽或高壓容器向其他地方輸送流體時(shí)一般不需要流體輸送機(jī)械，此時(shí)，He=0。（5）公式中的每一項(xiàng)均是單位流體的能量，每牛頓

2、流體的能量焦耳，形式上的單位是米。He是流體輸送機(jī)械加給每牛頓流體的能量焦耳數(shù),阻力損失項(xiàng)亦是每牛頓流體的能量損失焦耳數(shù)。（6）根據(jù)所取的1-1、2-2截面的性質(zhì)，靈活地確定u2的數(shù)值。（7）阻力損失項(xiàng)中的流速取產(chǎn)生阻力損失的管段上的流速，有時(shí)管段不止一段。（8）若控制體內(nèi)的閥門關(guān)閉，1-1、2-2截面上的流體能量便不再有任何關(guān)系。（9）若在等直徑的管段，無(wú)流體輸送機(jī)械，阻力損失可以忽略，（1-1）式變成流體靜力學(xué)的形式。應(yīng)用公式（1-1）可解決以下方面的問題：（1）在確定的控制體中，達(dá)到一定的流量，確定流體輸送機(jī)械加給每牛頓流體的能量焦耳數(shù)及功率。（2）在確定的控制體中，達(dá)到一定的流量，確定

3、起始截面1-1的高度或壓強(qiáng)。（3）在確定的控制體中，可達(dá)到的流量（流速）。（4）在確定的控制體中，達(dá)到一定的流量，確定管徑。公式（1-1）的另兩種形式：-2+2+P2單位：J/kg)(1-2)u2u2Zpg+P+2p+Hpg=zpg+P+芳p(L+九L+Idu2Tp單位：J/m3=N/m2)(1-3)因?yàn)闄C(jī)械能衡算式中的每一項(xiàng)均是單位流體的能量，故計(jì)算流體輸送機(jī)械的功率時(shí)應(yīng)注意流體的總流量（單位：m3/s）。P=Hqpg或（單位：w）。eeV二、管路計(jì)算靈活地應(yīng)用機(jī)械能衡算式分析實(shí)際管路中1-1、2-2截面的各項(xiàng)能量及阻力損失，分析管路中阻力損失（閥門）的變化對(duì)管路中流速、壓強(qiáng)的影響，尤其是機(jī)

4、械能衡算式對(duì)于復(fù)雜管路（帶分支點(diǎn)的、帶匯合點(diǎn)的、首尾并聯(lián)的管路）的分析應(yīng)用。PP二、流體靜力學(xué)流體靜力學(xué)公式：Z+1=Z+2（單位：J/N=m）（1-4）1pg2pg應(yīng)用流體靜力學(xué)公式判斷等壓面的原則：同一密度的靜止流體，只要在同一水平面上，則壓強(qiáng)相等。流體靜力學(xué)的另一常用形式：P=P+（ZZ）pg（1-5）1001四、流體流動(dòng)阻力損失沿程阻力損失計(jì)算式（范寧公式）：APfLu2d21-6)根據(jù)（1-6）式，可分析管內(nèi)為完全湍流時(shí)，分別當(dāng)流量變化、管徑變化時(shí)，所引起阻力損失變化的比例。管內(nèi)為層流時(shí)，沿程阻力損失計(jì)算式（哈根泊謖葉公式）：AP=32Lud21-7)根據(jù)（1-7）式，可分析管內(nèi)為層

5、流時(shí)，分別當(dāng)流量變化、管徑變化時(shí)，所引起阻力損失變化的比例。上述公式中的流體流速均為管內(nèi)平均流速，即u=-qv4五、圓管內(nèi)流體流動(dòng)剪應(yīng)力及流動(dòng)速度分布圓管內(nèi)流體流動(dòng)剪應(yīng)力隨半徑變化的關(guān)系式：=Gfg+ppg+p)*Iii22r2L1-8)根據(jù)該式可分析圓管內(nèi)流體流動(dòng)剪應(yīng)力在管截面上分布的規(guī)律。圓管內(nèi)流體流動(dòng)速度分布與流動(dòng)形態(tài)有關(guān)。層流時(shí)（ReY2000）,U=(Z1Pg+P1)(Z2Pg+P2)R2i4pL圓管內(nèi)牛頓型流體速度分布式（1-9）可知，在管軸心線上流速為最大值。根據(jù)（1-9）式可求算流體體積流量，并得到管截面上的平均流速是管軸心線上最大流速的0.5倍。當(dāng)湍流流動(dòng)時(shí)（Rea4000）

6、，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式得到，管截面上的平均流速是管軸心線上最大流速的約0.81倍。六、流量測(cè)定畢托測(cè)速管所測(cè)點(diǎn)流體流速的計(jì)算式：u=2R(P-P)g1-10)孔板流量計(jì)孔板口處流體流速的計(jì)算式：2R（p-p）gu=Ci-00；P轉(zhuǎn)子流量計(jì)刻度換算系數(shù)：1-11)qv單位是m3/s）（1-12）第2章流體輸送機(jī)械一、離心泵的特性參數(shù)及特性在一定的轉(zhuǎn)速下，離心泵的體積流量Q、有效壓頭H、軸功率N、效率nea等特性參數(shù)存在著內(nèi)在的聯(lián)系。在一定轉(zhuǎn)速、一定流量下，離心泵的有效壓頭通過測(cè)定泵入口真空表、泵出口壓力表讀數(shù)等利用機(jī)械能衡算式計(jì)算之：=4出口表壓+P入口真空度+h+出口U入口-Pg出口-入口2g離心泵

7、在一定流量下的有效功率（理論功率）：(2-2)P=HqpgeeV離心泵在一定流量下的效率：2-3)Pa=a當(dāng)泵的轉(zhuǎn)速發(fā)生改變以后，其有效壓頭、流量相應(yīng)變化，如轉(zhuǎn)速變化范圍不大，可設(shè)轉(zhuǎn)速改變前后液體離開葉輪的速度三角形相似，即泵的效率相等?？梢缘玫饺缦玛P(guān)系式：qnv=-,qnV但應(yīng)注意，轉(zhuǎn)速改變后，所引起管路中流體流量及壓頭的實(shí)際改變，還應(yīng)根據(jù)管路特性及泵的管路特性重新確定工作點(diǎn)。二、管路特性曲線方程式管路特性曲線方程式由具體的管路及流體性質(zhì)所決定：HSS）+守+專u2+(九-+zuId丿2g2g2-4)在（2-4）式中，動(dòng)能差很小，忽略不計(jì)。阻力損失項(xiàng)中的流速通過流量Q（m3/s）表示出來:H

8、=(Z-Z)+P2-Pie21pgV2d214丿2-5)式（2-5）顯示出，管路中流體所需要的有效壓頭He與流量Q的關(guān)系是2次方曲線關(guān)系，在與流量相關(guān)的項(xiàng)中，與管路的尺寸、摩擦阻力系數(shù)、管路中管件的設(shè)置，尤其是閥門的開度等因素有關(guān)。若這些因素均已經(jīng)固定，則可將其定義為一個(gè)常數(shù)K。故式（2-5）又可寫成：2-6)H=(Z-Z)+P2-Pi+Kq2e21pgV應(yīng)注意，流體密度對(duì)管路特性曲線的影響在靜壓能差項(xiàng)中顯示出來。三、離心泵的工作點(diǎn)由泵的特性曲線方程HeQ的關(guān)系式與管路特性曲線方程式（2-6）聯(lián)立求解而得。要注意兩臺(tái)相同的泵組合使用，或泵的轉(zhuǎn)速發(fā)生改變后，工作點(diǎn)的求法。例如，某一離心泵，在轉(zhuǎn)速

9、叫下，其特性曲線方程式為：H=20-2q2（2-7）eV若將該型號(hào)的泵，取兩臺(tái)進(jìn)行串聯(lián)，則串聯(lián)組合泵的特性曲線方程式為：TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark86 H=220-2q2（2-8）串V若將該型號(hào)的泵，取兩臺(tái)進(jìn)行并聯(lián)，則并聯(lián)組合泵的特性曲線方程式為：H并=20-紂（2-9）若將該泵的轉(zhuǎn)速適當(dāng)?shù)刈髁苏{(diào)整，使轉(zhuǎn)速變?yōu)閚2，則該泵的特性曲線方程應(yīng)變?yōu)?H=00-2q2）仏e，2V11q丿V1=20 x2In1丿2-2q2V22-10)分別將這些情況下，泵的特性曲線方程式與管路特性曲線方程式（2-6）聯(lián)立求解，而得到新的工作點(diǎn)。 四、離心泵的安裝高度離心泵允許安

10、裝高度的計(jì)算式為：PEHPgpg-VnPSH)+0.5r2-11)應(yīng)用（2-11）式時(shí)注意：（1）因隨著流量的增大，（NPSH）r的數(shù)值增大，故應(yīng)根據(jù)實(shí)際流量范圍內(nèi)的流量上限值，確定（NPSH）r的數(shù)值，計(jì)算泵的允許安裝高度，這樣所得數(shù)值安全穩(wěn)妥。（2）為增大泵的允許安裝高度值，顯然應(yīng)盡可能減小吸入管段中的阻力損失。應(yīng)根據(jù)吸入管段中的阻力損失的表達(dá)式，考慮選擇較粗的管徑以減小流速、減少管長(zhǎng)、減少管件、吸入管段中不安裝流量調(diào)節(jié)閥等方面。（3）若被輸送流體的溫度提高，則其飽和蒸汽壓顯著增加，使泵的允許安裝高度值減小。（4）若從處于液體沸騰狀態(tài)的設(shè)備內(nèi)向外輸送液體，由于此時(shí)Ps=Pv，所以此時(shí)泵的允

11、許安裝高度必然是負(fù)值,這說明泵實(shí)際安裝于設(shè)備內(nèi)液面之下一定的位置上。五、離心風(fēng)機(jī)離心風(fēng)機(jī)與離心泵既有相同點(diǎn)，又有特殊點(diǎn)。根據(jù)氣體輸送管路的機(jī)械能衡算式計(jì)算所需要的全風(fēng)壓：=(P一P)+U2p+ZAPf,122-12)通常氣體輸送管路的起始截面從風(fēng)機(jī)入口開始，故U=0，（Z2-Z）值很小而忽略不計(jì)。式（2-12）表明，管路所需的全風(fēng)壓值與所輸送的氣體密度成正比。故當(dāng)選擇風(fēng)機(jī)時(shí)，首先將管路計(jì)算的全風(fēng)壓數(shù)值PT換算到風(fēng)機(jī)產(chǎn)品樣本中所說明的標(biāo)準(zhǔn)氣體密度值P0時(shí)的數(shù)值PT0，換算式為：P=P匕I（2-13）T0Tp按照風(fēng)機(jī)入口溫度、壓強(qiáng)條件下的氣體體積流量選擇風(fēng)機(jī)的風(fēng)量。注意正位移泵的使用特點(diǎn)及流量調(diào)節(jié)

12、。第3章沉降與過濾一、重力沉降顆粒層流重力沉降速度公式：d2丫-p4u=pt183-1)均勻加有n層隔板重力降塵室氣體處理量與要求100%分離的最小顆粒沉降速度之間的關(guān)系V=（n+1）BL-ust均勻加有n層隔板重力降塵室能夠100%分離的最小顆粒粒徑與氣體處理量、設(shè)備尺寸之間的關(guān)系式3-2)VX(n+1)BLdp計(jì)磚Pi在要求100%分離的最小顆粒粒徑相同時(shí)，均勻加n層隔板與原單層重力降塵室比較氣體處理量增加的倍數(shù)是:3-3)3-4)在氣體處理量時(shí)，均勻加n層隔板與原單層重力降塵室比較，能夠100%分離的最小顆粒粒徑變化的倍數(shù):df1p=.dn+1pc小顆粒（粒徑小于能夠100%分離的最小顆

13、粒粒徑）的粒級(jí)效率3-5)3-6)大顆粒（粒徑大于等于能夠100%分離的最小顆粒粒徑）的粒級(jí)效率：3-7)、旋風(fēng)分離器顆粒層流離心沉降速度公式：d$_p）u2u=PpX0-r18r3-8)u0是顆粒在切線方向上的速度。旋風(fēng)分離器中能夠100%分離的最小顆粒粒徑與旋風(fēng)分離器進(jìn)口寬度B、進(jìn)口氣速ui之間的關(guān)系式:dpc9凹nNp-u3-9)對(duì)于單個(gè)旋風(fēng)分離器，進(jìn)口氣速ui根據(jù)氣體處理量V、旋風(fēng)分離器進(jìn)口寬度B、旋風(fēng)分離器進(jìn)口高度A（B、A均與旋風(fēng)分離器圓柱體部分的直徑D成一定的比例）計(jì)算之：3-10)VuiBA旋風(fēng)分離器的粒級(jí)效率同重力降塵室。氣體通過旋風(fēng)分離器所產(chǎn)生的阻力損失為：AP=匚fc3-

14、11)三、過濾基本方程式基于總過濾面積上的過濾速率的表達(dá)式：dVdx_AP-A、pr(L+L)e3-12)過濾速率常數(shù)的定義式：K2APArv3-13)基于總過濾面積上的過濾速率的另一表達(dá)式：dV_KAadT=2（V+V）e恒壓過濾方程式（x_0時(shí)，q0）3-14)V2+2VV_KA2xe3-15)q2+2qq_Kxe濾餅比阻與過濾壓強(qiáng)差的關(guān)系式：rr（AP丄03-16)3-17)若洗滌水粘度與濾液粘度相同，洗滌水壓強(qiáng)與過濾時(shí)原料液相同，則基于總面積上的洗滌速率與過濾終了時(shí)過濾速率的關(guān)系為：w/dV、F,end3-18)置換洗法，心橫穿流洗法時(shí)，5=4。四、間歇過濾生產(chǎn)計(jì)算間歇過濾生產(chǎn)能力（以

15、單位時(shí)間濾液體積量表示）的計(jì)算：VQ=-FT+-+-FwR3-19)若過濾介質(zhì)的阻力可以忽略，洗滌時(shí)間與過濾時(shí)間之間滿足如下的關(guān)系式：=-F3-20)在（3-20）式中，J是基于總面積上洗滌水體積為過濾液體積的倍數(shù)。VF與之間的關(guān)系符合恒壓過濾方程式。注意，對(duì)于間歇過濾生產(chǎn)，各階段時(shí)間應(yīng)滿足下式：3-21)-+-=-FwR根據(jù)（3-21）式，在已有的設(shè)備中進(jìn)行過濾生產(chǎn)，能夠獲得最大的生產(chǎn)能力；對(duì)于設(shè)計(jì)型問題，根據(jù)（3-21）式達(dá)到預(yù)定的生產(chǎn)能力進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，能夠得到最合理的設(shè)備尺寸。五、連續(xù)連續(xù)過濾生產(chǎn)計(jì)算轉(zhuǎn)筒真空過濾機(jī)生產(chǎn)能力（以單位時(shí)間濾液體積量表示）的計(jì)算式：Q=3600-兀DH-n-q

16、F轉(zhuǎn)筒每轉(zhuǎn)一轉(zhuǎn)，單位過濾面積上所得的濾液體積量qF由恒壓過濾方程計(jì)算:3-22)qF3-23)轉(zhuǎn)筒每轉(zhuǎn)一轉(zhuǎn)，所形成的濾餅的厚度為：3-24)LAv=vi_*3-25)式（3-25）中*為懸浮液中固體顆粒的體積分率，為濾餅的空隙率。要注意分析，轉(zhuǎn)筒轉(zhuǎn)速對(duì)于過濾機(jī)生產(chǎn)能力的影響，對(duì)轉(zhuǎn)筒上所形成的濾餅厚度的影響。有時(shí)，過濾機(jī)的生產(chǎn)能力以單位時(shí)間內(nèi)所形成的濾餅的體積量來表示：3-26)第4章傳熱一、熱傳導(dǎo)多層平壁穩(wěn)定熱傳導(dǎo)傳熱速率式4-1)4-1) t一tQ=Axb1b4b寸+x2+U123多層(如3層)平壁的穩(wěn)定熱傳導(dǎo)，各層溫度差與各層熱阻的大小成正比4-2)12多層(如2層)圓筒壁穩(wěn)定熱傳導(dǎo)，同時(shí)

17、外壁與環(huán)境之間進(jìn)行著穩(wěn)定的熱對(duì)流，單位長(zhǎng)度上由內(nèi)壁向外的傳熱量：Q=J_tbL1r+81r+8+81ln-in1+ln-in12+2兀入r2冗入r+82冗V+8+87a1in2in1in12二、熱對(duì)流任何形式的對(duì)流傳熱，傳熱速率可用牛頓冷卻定律來表達(dá)Q=aATt)圓管內(nèi)流體湍流流動(dòng)流體與管壁對(duì)流給熱系數(shù)的計(jì)算式：a=0.023-(RekP丄d由(4-5)式可知，在其他條件一定時(shí)，4-3)4-4)4-5)4-6)u0.8ax-d0.2根據(jù)(4-6)式可以判斷分別當(dāng)流量變化、管徑變化、管程數(shù)變化后，引起對(duì)流給熱系數(shù)變化的比例。三、傳熱過程的計(jì)算傳熱過程的基本方程式(總面積上的平均傳熱速率)：4-7

18、)Q=KAAtm傳熱總系數(shù)的計(jì)算式：1doutKadinin8d+R+ouout-dm+Rxddin1+aout4-8)(4-8)式根據(jù)實(shí)際傳熱情況通?？梢院?jiǎn)化。傳熱對(duì)數(shù)平均溫度差應(yīng)根據(jù)兩種流體的流動(dòng)方式進(jìn)行計(jì)算。應(yīng)注意傳熱面積是換熱器內(nèi)所有換熱管子的外表面積：A=兀dln(4-9)out熱平衡計(jì)算式：Q=mC(TT)=mC(tt)(4-10)s1p112s2p221設(shè)計(jì)型的傳熱問題計(jì)算，通過(4-7)(4-10)式聯(lián)合求解。對(duì)于第一類操作型的問題，仍然可以利用傳熱的基本方程式求解，但是需要將傳熱基本方程式的形式變化一下以逆流換熱為例：()(Tt)(Tt)(TT)(tt)qCTT)=KA1_-

19、2=KA1-2-1(a)mipi12(一t(一t、ln12ln12-丿I-t丿2121 根據(jù)熱量衡算：tt21qC（mlplT一T/qC12m2p2所以（A）式轉(zhuǎn)換為qm1Cp1qC1mlplqC=KAln（B）（C）（D）（E）（F）（4-11）（4-12）（4-13）（5-1）（5-2）（5-3）（當(dāng)Py5atm時(shí)對(duì)亨利12-；-t1丿qC1mlplqCIm2p2丿T一t）12-T-1丿2l根據(jù)（D）、（B）兩個(gè)式子便可以解得兩個(gè)未知數(shù)T2和t2。或者lnKA若是水蒸氣冷凝供熱，確定冷卻水的出口溫度，根據(jù)傳熱的基本方程式：（Tt）（Tt）（tt）1T-1丿27qC（t-1）=KAm2p22

20、l1（T-1）lnllIT-12丿lnKAqCm2p2根據(jù)（F）式，便可以解出冷卻水的出口溫度t2。四、熱輻射兩無(wú)限大平行灰體壁面之間的相互輻射傳熱速率計(jì)算式公式（E）變換為ln門ACIQ=+1L812灰體1被灰體2所包圍時(shí)的輻射傳熱速率ACQ=i/01A（1+81Al廠丿22T）100丿灰體1被灰體2所包圍并且A?A1時(shí)的輻射傳熱速率:Q=AC801一、氣液平衡關(guān)系亨利定律y=mxp=ExT）100丿T）100丿第5章氣體吸收溫度提高t，亨利系數(shù)E增加，相平衡常數(shù)m增加，平衡溶解度減小?？倝簭?qiáng)P增加系數(shù)E沒有明顯的影響），相平衡常數(shù)m減小，平衡溶解度增加。二、傳質(zhì)速率表達(dá)式分子擴(kuò)散+同向緩慢

21、總體流動(dòng)條件下的傳質(zhì)速率表達(dá)式CDCMlnB2SCB1CDC一CMA1A2SC一CB2.CInB2CB1DCmg)BmDlnSRTPB2PB1嶋SPA2IBm氣膜傳質(zhì)速率表達(dá)式：液膜傳質(zhì)速率表達(dá)式：氣相總傳質(zhì)速率表達(dá)式液相總傳質(zhì)速率表達(dá)式氣膜傳質(zhì)控制時(shí)：N=kG-y)AyiN=k(r一x) HYPERLINK l bookmark256 AxiN=K(y一y)AyeN=K(x一x)Axe1mAA-kkyx液膜傳質(zhì)控制時(shí)：kaam_xy（5-4）（5-5）（5-6）（5-7）（5-8）（5-9）（5-10）5-11）三、低濃度氣體吸收的計(jì)算吸收劑用量的計(jì)算式：（吸收塔塔底濃度下標(biāo)為1，塔頂濃度下

22、標(biāo)為2）L=G-(1.12倍)xyi-y2孔-xm5-12)填料層高度的計(jì)算式：H=Hog-Nog5-13)H=H-NOL傳質(zhì)單元高度與傳質(zhì)單元數(shù)的計(jì)算式：OL5-14)HoGKayHOLKax注意傳質(zhì)單元高度計(jì)算式中G傳質(zhì)單元數(shù)Nog的計(jì)算式：N=j-dL_OGy一yy2eN=f-dOLx一xx2eL的單位是kmol/(m2.s)，Kya和Kxa的單位是kmol/(m3.s)。yxN=ogAym5-15)N=-11OG11A”匚1)ymxIn1iIA丿y一mx212+A2傳質(zhì)單元數(shù)NOL的計(jì)算式：NOLx-x12AxmNOL=-NAOG解吸塔解吸氣體用量的計(jì)算：（解吸塔塔底濃度下標(biāo)為2，塔頂

23、濃度下標(biāo)為1）G=L（1.12倍）xi-x2mxy12（5-16）（5-17）（5-18）5-19）5-13)解吸塔填料層高度的計(jì)算式：H=Hog-NgH=HN(5-OLOL要注意解吸塔傳質(zhì)單元數(shù)計(jì)算時(shí)的特殊性。例如Nol的計(jì)算式（5-17）中：Ax1=x1-m,r2m利用吸收因數(shù)法計(jì)算解吸塔的NOl的計(jì)算式為:N=lnOL1A利用板式塔進(jìn)行吸收操作，所需理論板數(shù)的計(jì)算式：n=丄恤lnA1)ymx廠11-2+1A丿y2-mx2A_當(dāng)吸收因數(shù)A=1時(shí)，N=Nog,Hog=HETP（等板高度）。第6章液體精餾一、汽液相平衡以相對(duì)揮發(fā)度表示的汽液相平衡關(guān)系式:axy=1+(a1)x5-15)(5-1

24、6)(6-1)二、塔內(nèi)物流量之間的關(guān)系塔頂產(chǎn)品采出率:Dxx=FwFxxDw操作回流比（泡點(diǎn)回流）：R=D6-2)6-3)精餾段液流量：L=RD6-4)精餾段汽流量（即冷凝器負(fù)荷量）：V=（R+1）D（6-5）提餾段液流量：L=L+qF（6-6）提餾段汽流量（即塔釜負(fù)荷量）：V=V-（1-q）F（6-7）進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)的計(jì)算式：Iir+C（t）qffpsF（6-8）JLyI-irf要注意這些物料計(jì)算關(guān)系式應(yīng)用于僅有精餾段的塔、僅有提餾段的塔時(shí)的特殊性。還要注意這些物料計(jì)算關(guān)系式應(yīng)用于非泡點(diǎn)回流情況下的特殊性。注意塔底用水蒸氣直接加熱時(shí)，物料衡算的特殊性。、各種線的方程式汽液平衡線方程式：axy

25、=1+（a-I）x6-1）精餾段操作線方程式：LDxRxy=x+d=x+dVVR+1R+16-9）提餾段操作線方程式：WxRD+qF（F-D）xy=Vx-=（R+1）D-11-q）Fx-（R+1）D-（?-q）F（6-1）L進(jìn)料線方程式（q線方程式）:6-11）要弄清各線的含義及用途。要掌握理論板數(shù)的確定方法。要弄清生產(chǎn)上哪些因素發(fā)生變化后，對(duì)于各條線形狀或位置的影響，對(duì)于所需理論板數(shù)多少的影響。要注意有多股進(jìn)料、有側(cè)線產(chǎn)品時(shí)，操作線的特殊性。塔底用水蒸氣直接加熱時(shí)，提餾段操作線的特殊性。四、連續(xù)精餾熱量平衡連續(xù)精餾熱量平衡式:QB+Qf=QC+QD+Qw+Ql（6-12）BfCDwl利用（6

26、-12）式，分析理解當(dāng)回流比保持不變時(shí)，進(jìn)料溫度降低，達(dá)到預(yù)定分離程度所需要的理論板數(shù)減少的內(nèi)在原因；分析理解當(dāng)塔釜負(fù)荷量保持不變時(shí)，進(jìn)料溫度提高，達(dá)到預(yù)定分離程度所需要的理論板數(shù)減少的內(nèi)在原因。五、回流比的確定及分析首先確定最小回流比。一般情況下，通過汽液平衡方程式、進(jìn)料線方程式聯(lián)立求解得交點(diǎn)e的坐標(biāo)（xe,ye），然后計(jì)算最小回流比：Rminxn-yDey-xee6-13）由（6-13）式分析哪些因素決定了Rmin的大小。要能夠全面地分析操作回流比的大小對(duì)于塔內(nèi)汽、液流量的影響,對(duì)達(dá)到預(yù)定分離程度所需理論板數(shù)的影響。當(dāng)塔內(nèi)理論板數(shù)已經(jīng)固定時(shí)，分析操作回流比的變化對(duì)于塔內(nèi)汽、液流量的影響，對(duì)

27、于塔頂、塔底產(chǎn)品組成的影響。六、芬斯克公式在全回流（塔開工階段）的情況下，達(dá)到預(yù)定分離程度所需最少理論板數(shù)的計(jì)算式：lnNmin、x-Ax丿BD-lnax、BxA丿Aw6-14）ln(x(xAIxJ精餾段的最少理論板數(shù)的計(jì)算式：Nmin,1xAc是精餾段操作線方程式、提餾段操作線方程式的交點(diǎn)坐標(biāo)值。掌握了芬斯克公式，再應(yīng)用吉利蘭關(guān)聯(lián)式，是求理論板數(shù)的簡(jiǎn)捷計(jì)算法。Dlna6-15)第7章固體干燥本章學(xué)習(xí)中掌握濕空氣中水分含量的表示方法、濕空氣焓的表示方法、濕物料中水分含量的表示方法等概念。掌握干燥速率的概念及對(duì)于干燥速率曲線各階段的分析。掌握間歇干燥干燥時(shí)間的計(jì)算、連續(xù)干燥的物料衡算、熱量衡算、熱效率計(jì)算。一、基本概念1、什么是濕空氣的濕度、相對(duì)濕度、焓、濕比熱、濕比容、干球溫度、濕球溫度、絕熱飽和溫度、露點(diǎn)溫度。2、什么是濕物料的非結(jié)合水、結(jié)合水、平衡含水、自由含水、臨界含水、臨界自由含水、濕基含水率、干基含水率。3、什