1、電焊工高級卷 2電焊工高級卷 2高級卷 2：1斜 Y 形坡口焊接裂紋試驗時，試件焊完后需給（）時間后才能開始進行裂紋的解剖和檢測。（A）12h（B）24h（C）48h（D）60h2彎曲試驗的目的是用來測定焊縫金屬或焊接接頭的()韌性(B)致密性(c)塑性（D）疲勞性3彎曲試驗時，側(cè)彎能考核（）（A）焊縫的塑性(B)正面焊縫和母材交界處熔合區(qū)的結(jié)合質(zhì)量(c)單面焊縫的根部質(zhì)量（D）多層焊時的層間缺陷4焊接接頭彎曲試樣的厚度是這樣確定的、當(dāng)板厚不大于 20mm 時，試樣的厚度為板厚板厚大于 20mm，試樣厚度（）A）20mm(B)板厚(c)板厚的一半(D) 小于 20mm5碳素鋼單面焊焊接接頭彎曲

2、試驗的彎曲角度為（ ）A）2706090(D)1806同樣厚度的材料，多層焊比單層焊的彎曲()合格率一樣(B)合格率低的多(c)合格率低合格率高7焊接接頭的沖擊試驗，可同時作為焊接接頭()的試驗。料的硬度，并可間接判斷材料的（）(A) 熱作時效敏感性(A) 沖擊性(B)彎曲時效敏感性(B)焊接性(c)冷作時效敏感性(c)疲勞性(D) 拉伸時效敏感性(D) 屈服性8焊接接頭沖擊試樣在同一塊試板上應(yīng)取的個數(shù)11 x 射線的透照時間短，速度 ( )是()(A) 慢（A）1(B)快（B）2(C) 一般（C）3(D) 相同（D）4利用x射線探傷的方法中， 應(yīng)用最廣的是( )129沖擊試驗時，試驗機將具有

3、一定重力G 的擺錘(A) 熒光法舉至一定的高度 H1 使其獲得一定的（）(B)電離法(GHl) ，然后使擺錘自由落下，將式樣沖斷。(c)照相法(A) 勢能(D) 都一樣(B)動能13氣孔在底片上多呈 ( )(c)機械能(A) 帶有棱角的黑點(D) 沖擊能(B)圓形或橢圓形黑點10硬度試驗的目的是測量焊縫和熱影響區(qū)金屬材(c)圓形或橢圓形亮點(D) 帶有棱角的亮點14下列級別中，焊縫內(nèi)缺陷最少，質(zhì)量最高的是(A) 傾斜(B)對稱()(A)1級(c)垂直(D) 平行(B)級(C) 級(D) 級15超聲波產(chǎn)生折射時 ()(A) 入射角遠大于折射角18交流電磁軛提升力正確的是(A) 20N(B)40N

4、(C) 50N(D) 60N()(B)入射角大于折射角(c)入射角等于折射角 (D) 入射角不等于折射角16組成超聲波設(shè)備的部件有 (A) 超聲頻電發(fā)生器()19顯象劑在工件表面上的厚度，正確的是(A)005007rmm(B)0507mm(C)05lmm(D)115mm()(B)接收機(c)換能器20缺陷的深度是 ()時，著色檢驗可以檢驗。(A)0.03mm0.04mm(D) 高頻振蕩器(B)0.30.4mm17磁粉探傷時，缺陷和磁力線來。()則顯示不出(C)34mm(D)12mm21延遲裂紋的氫是 (A) 含氫量()在焊接接頭中形成(c)點狀加熱矯正(D) 機械矯正(B)殘余氫(c)擴散氫(

5、D) 含氫值22測定焊條藥皮或原材料的含水量，熱的正確溫度是 ()(A)400500(B)600700(C)800900需將樣品加25焊接試塊應(yīng)在水中浸泡的時間是（(A)25 分鐘(B)20 分鐘(C)30 分鐘(D)35 小時26下列說法不正確的是氨氣檢查時(A) 比較準確(B)氨氣純度越高越準確()）(D)900100023偏心度過大的焊條焊接時，產(chǎn)生(A) 夾渣(B)咬邊(C) 未焊透(D) 焊接過程不穩(wěn)定24角變形超過 5的試板的處理方法是(A) 線狀加熱矯正(B)予以作廢()(c)環(huán)境溫度較低時也可使用(D) 效率高27煤油試驗的觀察時間通常為()(A)1020 分鐘(B)1520

6、分鐘(C)1530 分鐘(D)1 小時28常用焊接設(shè)備的基本參數(shù)項目不包括(A) 額定焊接電流()(B)額定工作電壓(c)工藝裝備(c)焊接電流調(diào)節(jié)范圍(D) 熔合比(D) 電源電壓32手工鎢極氬弧焊機檢修時， （）應(yīng)對水質(zhì)干29埋弧自動焊機已按下啟動按鈕卻引不起電弧的凈情況，是否漏水，是否暢通等檢查。原因應(yīng)該是 ( )(A) 水路系統(tǒng)檢修（A）電源接觸器觸點接觸良好(B)氣路系統(tǒng)檢修(B)電源已接通(c)電路系統(tǒng)檢修(c)焊絲與工作間存在焊劑(D) 機械系統(tǒng)檢修(D) 網(wǎng)路電壓波動太大33在調(diào)試電渣焊機時， 在啟動前應(yīng)注意焊絲與工C02 氣體保護焊，當(dāng)焊槍導(dǎo)電嘴間隙過大時，件()是否蓋上熔劑

7、。30焊機可出現(xiàn)焊接（）的故障(A) 接觸處(A) 電流大(B)斷路處(B)電流小(C) 開路處(c)電流不變(D) 滑塊處(D) 電流增加34點焊機的 ()主要是加壓機構(gòu)。31C02 氣體保護焊機的調(diào)試， 要注意和檢查 ()(A) 通風(fēng)機情況。(B)電容器(A) 供氣系統(tǒng)(C) 變壓器(B)線能量(D) 機械裝置35縫焊機采用陡降 ( )(A)03mm、(A) 靜特性(B)04mm(B)外特性(C)05mm(c)動特性(D)l4mm(D) 調(diào)節(jié)特性39國家有關(guān)標準規(guī)定，承受動載荷的焊接接頭，焊接工藝規(guī)程的支柱和基礎(chǔ)是()其焊縫的余高值應(yīng)為 ()36(A) 焊接工藝評定(A) 趨于零值(B)技

8、術(shù)準備(B)l2mm(c)工藝過程分析(C)123mm(D) 焊接性試驗(D)03mm37焊接殘余變形的產(chǎn)生主要是因為焊接過程中產(chǎn)40埋弧自動焊在其它焊接工藝參數(shù)不變的情況生的 ()大于材料的屈服強度。下，焊接速度減小則焊接線能量()(A) 焊接強度(A) 增大(B)焊接試驗(B)減小(c)焊接工藝(c)不變(D) 焊接應(yīng)力(D) 不能確定38對接焊縫的焊趾處，應(yīng)力集中系數(shù)可達 16， 41丁字接頭靜載強度計算彎矩垂直于板面的，如所以國家有關(guān)標準中規(guī)定焊縫余高應(yīng)在開坡口并焊透，其強度按 ()計算。()之間，不得超出。(A) 搭接接頭(B)角接接頭(C) 焊縫中心(c)對接接頭(D) 回火區(qū)(D

9、) 塞焊縫45奧氏體不銹鋼和珠光體耐熱鋼焊接時， 焊縫成42計算對接接頭的強度時，焊縫計算長度取分和組織取決于 ()( ) ，計算厚度取兩板中較薄者。(A) 焊接電流(A) 理論長度(B)焊接電壓(B)實際長度(c)熔合比(c)設(shè)計長度(D) 熔敷效率(D) 實施長度46奧氏體不銹鋼與鐵素體鋼焊接時， 易出現(xiàn)的問43異種鋼焊接時，選擇 ()主要考慮的原則是題（）減小熔合比。（A）焊縫熔合區(qū)低溫沖擊韌性值升高(A) 工藝規(guī)程(B)焊縫熔合區(qū)低溫沖擊韌性值下降(B)工藝參數(shù)(c)焊縫熱影響區(qū)沖擊韌性升高(c)額定參數(shù)(D) 產(chǎn)生氣孔(D) 額定電流47奧氏體不銹鋼與鐵素體鋼焊接時， 應(yīng)選用的焊奧氏

10、體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時， 在（） 條是()44上會形成脫碳區(qū)。(A)El 231316(A) 熔合區(qū)的珠光體母材(B)E2262116(B)熔合區(qū)的奧氏體母材(C)E1 231315(D)E0 1812Mo215(D) 鋁青銅48珠光體耐熱鋼與低碳鋼焊接時， 采用低碳輛焊51不銹鋼與紫銅 ()時抗拉強度應(yīng)高于 200 兆接材料，焊后在相同的熱處理條件下焊接帕。接頭具有較高的 ()(A) 靜載荷(A)沖擊韌性(B)熱膨脹(B)強度(c)對接接頭機械性試驗(C)硬度(D) 疲勞試驗(D) 耐腐蝕性52鋼與鎳及其合金焊接時產(chǎn)生 （）的主要因49為了減少珠光體耐熱鋼與低合金鋼焊接冷裂素是氧和鎳紋

11、，下列說法不正確的是。(A) 咬邊(A) 焊前嚴格控制氫的來源(B)裂紋(B)焊前預(yù)熱(C) 夾渣(c)焊后緩冷(D) 氣孔(D) 采用小線能量進行焊接53鋁與鋼楔焊法施焊時共晶以上溫度唯一的溫度50焊接鋁青銅與低碳鋼時 ()是比較合適的填范圍是（）充材料。(A)854860(A) 黃銅(B)654660(B)紫銅(C)454460(c)低碳鋼(D)25426054焊接鑄鐵和低碳鋼選擇工藝參數(shù)不必考慮的項(B) 340目是()(C)360(A) 焊接過程穩(wěn)定(D)380(B)焊縫成形良好58在壓力容器產(chǎn)品焊接工藝評定試板上， 所截取(c)減少缺陷變形的焊縫金屬區(qū)的沖擊試樣數(shù)量是（）(D) 碳當(dāng)

12、量大小(A)155壓力容器制成后按規(guī)定一定要進行()(B) 2（A）水壓試驗(C) 3(B)機械性能試驗(D)4(c)腐蝕試驗59容器筒節(jié)采用埋弧自動焊與電渣焊相比，焊接(D) 焊接性試驗線能量小得多，所以焊后 ()進行調(diào)質(zhì)56制造壓力容器選材范圍不包括下述()處理。(A) 低碳鋼(A) 不必(B)普通低合金高強度鋼(B)必須(c)鈦和鈦合金(c)需要(D) 鋁及鋁合金(D) 即時57單層壓力容器筒體的壁厚最大數(shù)值可達（） 60鋼制容器 (材料 CrMo 鋼、16mm s400MPa)毫米。上的接管法蘭、補強圈與殼體或封(A)320頭相接的角焊縫和調(diào)質(zhì)處理的容器焊縫，應(yīng)作的探傷檢驗方法是 ()

13、。(B)焊件的厚薄(A) 磁粉探傷（C）缺陷的深淺(B)x 射線探傷(D) 缺陷的長短(c)超聲波探傷64為了適于工地上簡化裝配的連接方式，梁與梁(D) 射線探傷連接除了加焊連接蓋板外，梁與梁應(yīng)該留61受壓件厚度 32mm，焊前予熱 100（）（）間隙。材料需要焊后熱處理。(A)24mm(A)16MnR(B)58mm(B)奧氏體鋼(C)913mm(C)12CrMo(D)1015mm(D) 碳素鋼65可選取實腹柱使用的鋼材斷面形狀有( )62對于碳素鋼和 16MnR 鋼制容器，用于液壓試(A)2驗的液體溫度應(yīng)不低于攝氏（）(B) 3(A)2（C）4(B)3（D）5(C)466 多層容器的制造方法

14、很多，常見的有層板包(D)5扎法、 () 熱套法、繞帶法。選擇補焊方法時可不考慮的因素是()（A）繞板法63(A) 能否將被焊件翻動（B）繞柱法（C）繞套法（D）技術(shù)指導(dǎo)（D）繞層法恰當(dāng)?shù)剡x擇裝配-焊接順序是（）的應(yīng)力與7067鋼制壓力容器焊接過程中， 以下哪種焊縫不必變形的有效措施之一進行焊接工藝評定 ()（A）控制生產(chǎn)結(jié)構(gòu)（A）受壓元件焊縫（B）控制焊接結(jié)構(gòu)（B）與受壓元件相焊的焊縫（C）控制裝置結(jié)構(gòu)（C）壓力容器上支座、產(chǎn)品銘牌的焊縫（D）控制鍛壓結(jié)構(gòu)（D）受壓元件母材表面堆焊、補焊焊件熱處理方法一般采用火焰加熱和（）7168整體、分段出廠的容器包裝、運輸一般采用（A）電子加熱（）（B）

15、光加熱（A）裸裝（C）電加熱（B）框架（D）化學(xué)加熱（C）暗箱低溫消除應(yīng)力處理不適用的情況是（）72（D）空格箱（A）大型結(jié)構(gòu)無法整體加熱69焊接結(jié)構(gòu)生產(chǎn)準備的主要內(nèi)容包括審查與熟悉(B)焊接件的板厚在 50mm 以上施工圖紙，（），進行工藝分析。(C) 材料和焊縫的屈服點在 400MPa 以上（A）實施計劃(D) 補焊后的焊接接頭（B）準備設(shè)計方案對焊接容器能進行強度檢驗的方法（）73（C）了解技術(shù)要求(A) 氣密性試驗(B)射線檢驗(D) 必須采用TIG接方法(C) 氨氣試驗(D) 水壓試驗74低溫容器的銘牌不能直接鉚固在容器殼體上，77焊劑墊的作用是防止焊縫燒穿并(A) 冷卻(B)保溫(

16、)良好。以免引起 ()(A) 缺口效應(yīng)(c)使背面成形(D) 使背面減少應(yīng)力(B)機械感應(yīng)78為了完成一定的()而規(guī)定的必要勞動量(c)焊接應(yīng)力(D) 時效裂紋75壓夾器的夾緊力方向與主要定位基面的關(guān)系稱為勞動定額。(A) 工作技術(shù)(B)工作效率()(A) 相錯(c)生產(chǎn)工作(D) 生產(chǎn)成本(B)平行79制定工時定額的方法有()經(jīng)驗統(tǒng)計法和分(C) 垂直(D) 交叉76焊接機器人抗干擾能力差，(A) 不能采用 TIG 接方法(B)能采用 TIG 接方法(C) 可以采用 TIG 接方法()析計算法。(A) 概率統(tǒng)計法(B)經(jīng)驗估計法(c)分析估計法(D) 模擬計算法80工時定額是指用（）表示的勞

17、動定額。(A) 產(chǎn)品兩種。(B)產(chǎn)量（）87 當(dāng)被透視焊件的厚度大于50mm，應(yīng)采(C) 時刻用 x 射線探傷。(D) 時間（）88 當(dāng)高速的置于打擊在金屬表面上時，在二、判斷題 (第 81100 題。將判斷結(jié)果填入括號金屬表面就會產(chǎn)生 x 射線。中。正確的填“” ，錯誤的填（）89 超聲波是利用壓電效應(yīng)產(chǎn)生的?！癤”。每題 分。滿分20分：（）90 超聲波檢驗對于缺陷有直觀性。1 0)（）81 焊接性包括接合性能和使用性能兩方面（）91 用水作為介質(zhì)的耐壓試驗叫水壓試驗。的內(nèi)容。（）92 選用熱源能量比較集中的焊接方法，有（）82 插銷式試驗方法主要來評定氮致延遲裂利于控制復(fù)雜構(gòu)件的焊接變形。紋中的焊根裂紋。（）93 角焊縫的計算高度為焊縫內(nèi)接三角形的（）83 剛性固定對接裂紋試驗主要用于測定焊高?？p的熱裂紋敏感性。（）94 不銹復(fù)合鋼板的復(fù)層材料1Crl8Ni9Ti（）84 用可變拘束試驗方法測定母