1、氣體吸收新第1頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四第2章 氣體吸收 24 第1章 蒸餾 16第3章 蒸餾和吸收塔設(shè)備 8第5章 干燥 12學(xué) 時(shí) 安 排總學(xué)時(shí) 60授課60第2頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四第二章 氣體吸收 通過本章學(xué)習(xí)，應(yīng)掌握吸收的基本概念和吸收過程的平衡關(guān)系與速率關(guān)系；掌握低組成氣體吸收的計(jì)算方法；了解吸收系數(shù)的獲取途徑和解吸過程的概念與計(jì)算方法等。學(xué)習(xí)目的與要求第3頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四第二章 氣體吸收吸收過程要求掌握的內(nèi)容 2.1.3 吸收劑的選擇 相平衡關(guān)系在吸收中的應(yīng)用2.1

2、氣體吸收的相平衡關(guān)系2.1.1 氣體在液體中的溶解度2.1.2 亨利定律第4頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 吸收過程概述 一、 吸收的原理與流程第二章 氣體吸收 使混合氣體與適當(dāng)?shù)囊后w接觸，氣體中的一個(gè)或幾個(gè)組分便溶解于液體內(nèi)部而形成溶液，于是原混合氣體的組分得以分離。這種利用各組分溶解度不同而分離氣體混合物的操作稱為吸收。第5頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四原料氣AB吸收劑S尾氣B(含微量A)溶液S+A吸收塔形成兩相體系的方法引入一液相（吸收劑） 各組分在吸收劑中溶解度不同。分離物系氣體混合物傳質(zhì)原理一、 吸收的原理與流程第6頁(yè)，共1

3、89頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四二、氣體吸收的流程吸收過程吸收過程：溶質(zhì)溶解于吸收劑中逆流操作解吸過程：溶質(zhì)從溶液中釋放出并流操作氣體吸收過程在吸收塔中進(jìn)行。吸收解吸第7頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四具有吸收劑再生的連續(xù)吸收流程第8頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四氣體吸收按被吸收組分?jǐn)?shù)目單組分吸收按吸收有無化反按溶質(zhì)組成的高低 低組成吸收多組分吸收物理吸收化學(xué)吸收高組成吸收三、氣體吸收過程的分類方法第9頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四氣體吸收按氣液接觸方式 常規(guī)吸收按吸收的溫度變化 膜基吸

4、收等溫吸收非等溫吸收本章討論重點(diǎn)單組分低組成的常規(guī)等溫物理吸收過程。三、氣體吸收過程的分類方法第10頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四1.凈化或精制氣體示例：合成氨工藝中合成氣中的凈化脫碳。示例：用水吸收氯化氫氣體制取鹽酸。 3.回收混合氣體中所需的組分 示例：用洗油處理焦?fàn)t氣以回收芳烴。 4.工業(yè)廢氣的治理 示例：廢氣中含有SO2、H2S等有害氣的脫除。 四、氣體吸收的應(yīng)用場(chǎng)合2.制取某種氣體的液態(tài)產(chǎn)品第11頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四2.1氣體吸收的相平衡關(guān)系2.1.1 氣體在液體中的溶解度一、溶解度曲線 第12頁(yè)，共189頁(yè)，20

5、22年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四一、溶解度曲線 液體 S氣體（AB）A 溶解A 逸出 平衡方程達(dá)平衡狀態(tài)時(shí)氣體在液體中的溶解度氣相分壓液相組成 在一定溫度和壓力下，令某氣體混合物（AB）與液體 S 接觸。 溶解度曲線第13頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 氨在水中的溶解度40050易溶第14頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 二氧化硫在水中的溶解度5068中等溶解度第15頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 氧在水中的溶解度500.002難溶第16頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四二

6、、溫度和壓力對(duì)溶解度的影響溫度的影響 加壓和降溫 對(duì)同一溶質(zhì)，在相同的氣相分壓下，溶解度隨溫度的升高而減小。 對(duì)同一溶質(zhì)，在相同的溫度下，溶解度隨氣相分壓的升高而增大。壓力的影響 注意 減壓和升溫有利于吸收操作有利于解吸操作第17頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 另外，從上面三個(gè)圖比較還可得出：易溶氣體上方分壓小，難溶氣體上方分壓高。第18頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四2.1.2 亨利定律一、亨利定律的表達(dá)式 第19頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四一、亨利定律的表達(dá)式 若溶質(zhì)在氣、液相中的組成分別以分壓p、摩

7、爾分?jǐn)?shù)x表示，亨利定律為E 亨利系數(shù)，kPa 溶解度亨利系數(shù)1. p x關(guān)系 易溶氣體注意 難溶氣體E 小E 大第20頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 若溶質(zhì)在氣、液相中的組成分別以分壓p、摩爾濃度 c 表示，亨利定律為H 溶解度系數(shù)，kmol/(m3kPa)溶解度溶解度系數(shù)2. p c關(guān)系 易溶氣體注意 難溶氣體H 大H 小第21頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 若溶質(zhì)在氣、液相中的組成分別以摩爾分?jǐn)?shù)y、x表示 ，亨利定律為m 相平衡常數(shù)溶解度相平衡常數(shù)3. y x關(guān)系 易溶氣體注意 難溶氣體m 小m 大第22頁(yè)，共189頁(yè)，2022年

8、，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四由得整理得對(duì)于低組成吸收 1 簡(jiǎn)化得4. Y X關(guān)系 第23頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四亨利定律表達(dá)式可改寫為以下形式：第24頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四二、各系數(shù)的換算關(guān)系 推導(dǎo)可得亨利定律表達(dá)式各系數(shù)間的關(guān)系如下： EH 關(guān)系Em 關(guān)系Hm 關(guān)系溶液密度溶劑 S 的摩爾質(zhì)量第25頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四2.1.3 吸收劑的選擇 吸收劑選擇的原則1.溶解度2.選擇性3.揮發(fā)度4.黏度5.其它吸收劑對(duì)溶質(zhì)組分的溶解度要大。吸收劑應(yīng)對(duì)溶質(zhì)組分有較大溶解度，而對(duì)混合

9、氣體中的其它組分溶解度甚微。吸收劑的蒸汽壓要低，即揮發(fā)度要小。吸收劑在操作溫度下的黏度要低。無毒、無腐蝕、不易燃易爆、不發(fā)泡、冰點(diǎn)低、價(jià)廉易得，且化學(xué)性質(zhì)穩(wěn)定。 第26頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四2.1.4 相平衡關(guān)系在吸收中的應(yīng)用一、判斷傳質(zhì)進(jìn)行的方向第27頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四一、判斷傳質(zhì)進(jìn)行的方向 設(shè)某瞬時(shí)，氣相中溶質(zhì)的實(shí)際組成為y，溶液中溶質(zhì)的實(shí)際組成為x。若傳質(zhì)方向由氣相到液相進(jìn)行吸收過程若傳質(zhì)方向由液相到氣相進(jìn)行解吸過程第28頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四二、確定傳質(zhì)的推動(dòng)力以氣相表

10、示的傳質(zhì)推動(dòng)力以液相表示的傳質(zhì)推動(dòng)力吸收推動(dòng)力示意圖y*=mx第29頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四三、指明傳質(zhì)進(jìn)行的極限對(duì)于逆流吸收塔液相出口最大組成氣相出口最低組成X2X1Y1Y2第30頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四2.2 傳質(zhì)機(jī)理與吸收速率第二章 氣體吸收.2.1分子擴(kuò)散現(xiàn)象與費(fèi)克定律氣體中的穩(wěn)態(tài)分子擴(kuò)散液體中的穩(wěn)態(tài)分子擴(kuò)散擴(kuò)散系數(shù)2.2.5 對(duì)流傳質(zhì)2.2.6 吸收過程的機(jī)理2.2.7 吸收速率方程式第31頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四2.2 傳質(zhì)機(jī)理與吸收速率吸收操作是溶質(zhì)從氣相轉(zhuǎn)移到液相的過程,

11、其中包括溶質(zhì)由氣相主體向氣、液界面的傳遞，及由界面向液相主體的傳遞。物質(zhì)在一相的傳遞是靠擴(kuò)散作用完成的。發(fā)生在流體中的擴(kuò)散有分子擴(kuò)散與渦流擴(kuò)散兩種。第32頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四一、分子擴(kuò)散現(xiàn)象與費(fèi)克定律 1.分子擴(kuò)散現(xiàn)象 由于分子的無規(guī)則熱運(yùn)動(dòng)而形成的物質(zhì)傳遞現(xiàn)象分子傳質(zhì)。 分子傳質(zhì)又稱為分子擴(kuò)散，簡(jiǎn)稱為擴(kuò)散分子傳質(zhì)在氣相、液相和固相中均能發(fā)生.分子擴(kuò)散現(xiàn)象與費(fèi)克定律第33頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四描述分子擴(kuò)散過程的基本定律費(fèi)克第一定律。kmol/(m2 s )費(fèi)克第一定律 DAB 組分A在組分B中的擴(kuò)散系數(shù)，m2/s 2

12、.費(fèi)克(Fick)定律及 DBA 組分B在組分A中的擴(kuò)散系數(shù)，m2/s 第34頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四對(duì)于兩組分?jǐn)U散系統(tǒng)微分得故此得第35頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四氣體中的穩(wěn)態(tài)分子擴(kuò)散 設(shè)由A、B兩組分組成的二元混合物中，組分A、B進(jìn)行反方向擴(kuò)散，若二者擴(kuò)散的通量相等，則稱為等分子反方向擴(kuò)散。1.等分子反方向擴(kuò)散氣相相界面液相易揮發(fā)組分NANB難揮發(fā)組分蒸餾操作第36頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四對(duì)于等分子反方向擴(kuò)散NA=NB因此得N=NA+NB=0故此得等分子反方向擴(kuò)散第37頁(yè)，共189頁(yè)，2

13、022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四(1) z = z1邊界條件cA = cA1 ( pA = pA1 ）(2) z = z2cA = cA2 ( pA = pA2 ）求解得第38頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 當(dāng)擴(kuò)散系統(tǒng)處于低壓時(shí)，氣相可按理想氣體混合物處理，則據(jù)此得第39頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 設(shè)由A、B兩組分組成的二元混合物中，組分A為擴(kuò)散組分，組分B為不擴(kuò)散組分（稱為停滯組分），組分A通過停滯組分B進(jìn)行擴(kuò)散。 吸收操作液相相界面氣相溶質(zhì)NANB0惰性組分B2.一組分通過另一停滯組分的擴(kuò)散第40頁(yè)，共189頁(yè)，20

14、22年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四先了解有關(guān)總體流動(dòng)現(xiàn)象示例：用水吸收空氣中的氨 設(shè)由A、B組成的二元?dú)怏w混合物，其中 A為溶質(zhì)，可溶解于液體中，而B不能在液體中溶解。這樣，組分A可以通過氣液相界面進(jìn)入液相，而組分 B不能進(jìn)入液相。由于 A分子不斷通過相界面進(jìn)入液相，在相界面的氣相一側(cè)會(huì)留下“空穴”。根據(jù)流體連續(xù)性原則，混合氣體會(huì)自動(dòng)地向界面遞補(bǔ)，這樣就發(fā)生了A、B 兩種分子并行向相界面遞補(bǔ)的運(yùn)動(dòng)，這種遞補(bǔ)運(yùn)動(dòng)就形成了混合物的總體流動(dòng)。 第41頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四相界面氣相（AB）液相 S主體流動(dòng)第42頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)

15、54分，星期四對(duì)于組分A通過停滯組B的擴(kuò)散NB= 0整理得 N=NA+NB=NA第43頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四(1) z = z1邊界條件cA = cA1 ( pA= pA1 ）(2) z = z2c A= cA2 ( pA= pA2 ）一組分通過另一停滯組分的擴(kuò)散第44頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四求解可得或第45頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四由于擴(kuò)散過程中總壓不變 第46頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四令據(jù)此得組分 B 的對(duì)數(shù)平均分壓第47頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，

16、5月20日，23點(diǎn)54分，星期四比較 反映了總體流動(dòng)對(duì)傳質(zhì)速率的影響 相差飄流因數(shù)第48頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四因?yàn)楣士傮w流動(dòng)影響無總體流動(dòng)見11頁(yè)例7-2第49頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四液體中的穩(wěn)態(tài)分子擴(kuò)散1.等分子反方向擴(kuò)散(發(fā)生機(jī)會(huì)較少）參照氣體中的等分子反方向擴(kuò)散過程，可寫出 組分A在溶劑B中的擴(kuò)散系數(shù)，m2/s 第50頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 參照氣體中的一組分通過另一停滯組分的擴(kuò)散過程，可寫出2.一組分通過另一停滯組分的擴(kuò)散或第51頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)

17、54分，星期四其中停滯組分 B對(duì)數(shù)平均物質(zhì)的量濃度停滯組分 B對(duì)數(shù)平均摩爾分?jǐn)?shù)第52頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四擴(kuò)散系數(shù)1.氣體中的擴(kuò)散系數(shù) 通常，擴(kuò)散系數(shù)與系統(tǒng)的溫度、壓力、濃度以及物質(zhì)的性質(zhì)有關(guān)。對(duì)于雙組分氣體混合物，組分的擴(kuò)散系數(shù)在低壓下與濃度無關(guān)，只是溫度及壓力的函數(shù)。氣體擴(kuò)散系數(shù)可從有關(guān)資料中查得，某些雙組分氣體混合物的擴(kuò)散系數(shù)列于附錄一中。氣體中的擴(kuò)散系數(shù)，其值一般在 m2/s 范圍內(nèi)。第53頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四估算氣體擴(kuò)散系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式馬吉公式 組分A、B的摩爾質(zhì)量，kg/kmol； 組分A、B的分子體積，cm

18、3/mol。第54頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四簡(jiǎn)單分子的擴(kuò)散體積物 質(zhì)v /（cm3/mol）物 質(zhì)v /（cm3/mol）H27.07CO 18.90D26.70CO2 26.90He2.88N2O 35.90N217.90NH3 14.90O216.60H2O 12.70air20.10（CCl2F2）114.80Ar16.10(SF6) 69.70第55頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四原子的擴(kuò)散體積元 素/（cm3/mol）元 素/（cm3/mol）C 16.50(Cl) 19.5H 1.98(S) 17.0O 5.48芳香環(huán)2

19、0.2(N) 5.69雜 環(huán)20.2第56頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 由福勒公式可知，氣體擴(kuò)散系數(shù)與 成正比、與 成反比。根據(jù)該關(guān)系，可得 、 下的擴(kuò)散系數(shù)，m2/s； 、 下的擴(kuò)散系數(shù)，m2/s。第57頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四2.液體中的擴(kuò)散系數(shù) 液體中溶質(zhì)的擴(kuò)散系數(shù)不僅與物系的種類、溫度有關(guān)，而且隨溶質(zhì)的濃度而變。液體中的擴(kuò)散系數(shù)可從有關(guān)資料中查得，某些低濃度下的二組元液體混合物的擴(kuò)散系數(shù)列于附錄一中。液體中的擴(kuò)散系數(shù)，其值一般在 m2/s 范圍內(nèi)。第58頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四估算液

20、體擴(kuò)散系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式威爾基公式 溶劑 B 的摩爾質(zhì)量，kg/kmol； 溶質(zhì)在正常沸點(diǎn)下的分子體積，cm3/mol。 溶劑 B 的黏度，Pa s； 溶劑 B 的締合因子；見P96例2-5氣體擴(kuò)散系數(shù)計(jì)算第59頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四常見溶劑的締合因子 溶劑名稱水甲 醇乙 醇苯非締合溶劑締合因子2.61.91.51.01.0第60頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四某些物質(zhì)在正常沸點(diǎn)下的分子體積物 質(zhì)分 子 體 積/（cm3/mol）物 質(zhì)分 子 體 積/（cm3/mol）空氣29.9 H2O18.9H214.3H2S32.9O225.6

21、NH325.8N231.2NO 23.6Br253.2N2O 36.4Cl248.4SO2 44.8CO30.7I271.5CO234.0第61頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四2.2.5 對(duì)流傳質(zhì) 1.渦流擴(kuò)散 由于流體質(zhì)點(diǎn)的湍動(dòng)和旋渦而形成的物質(zhì)傳遞現(xiàn)象渦流擴(kuò)散。 渦流擴(kuò)散在湍流流體中發(fā)生 在渦流擴(kuò)散中時(shí)刻存在分子擴(kuò)散 渦流擴(kuò)散的通量遠(yuǎn)大于分子擴(kuò)散的通量第62頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四2.渦流擴(kuò)散通量方程渦流擴(kuò)散系數(shù)，m2/s kmol/(m2 s )描述渦流擴(kuò)散通量的方程為渦流擴(kuò)散通量第63頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日

22、，23點(diǎn)54分，星期四1.對(duì)流傳質(zhì)的類型 運(yùn)動(dòng)流體與固體表面之間，或兩個(gè)有限互溶的運(yùn)動(dòng)流體之間的質(zhì)量傳遞過程對(duì)流傳質(zhì)。 對(duì)流傳質(zhì)自然對(duì)流傳質(zhì)強(qiáng)制層流傳質(zhì)強(qiáng)制湍流傳質(zhì)強(qiáng)制對(duì)流傳質(zhì)第64頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四2.對(duì)流傳質(zhì)的機(jī)理 所謂對(duì)流傳質(zhì)的機(jī)理是指在傳質(zhì)過程中，流體以哪種方式進(jìn)行傳質(zhì)。研究對(duì)流傳質(zhì)速率需首先弄清對(duì)流傳質(zhì)的機(jī)理。 層流內(nèi)層緩沖層湍流中心湍流流體流體與管壁間的濃度分布第65頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四湍流主體層流內(nèi)層緩沖層傳質(zhì)機(jī)理：分子傳質(zhì)傳質(zhì)機(jī)理：渦流傳質(zhì)為主濃度分布：為一陡峭直線傳質(zhì)機(jī)理濃度分布：為一漸緩曲線濃

23、度分布：為一平坦曲線分子傳質(zhì)渦流傳質(zhì)在與壁面垂直的方向上分為三層 第66頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四2.對(duì)流傳質(zhì)速率方程 描述對(duì)流傳質(zhì)的基本方程對(duì)流傳質(zhì)速率方程。 對(duì)流傳質(zhì)系數(shù)，kmol/(m2sc)kmol/(m2 s )對(duì)流傳質(zhì)速率方程對(duì)流傳質(zhì)通量第67頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四2.2.6 吸收過程的機(jī)理 組分A由相界面擴(kuò)散到液相主體。 在相界面上組分A由氣相轉(zhuǎn)入液相； 組分A從氣相主體擴(kuò)散到相界面； 設(shè)組分 A從氣相傳遞到液相（如吸收），該過程由以下3步串聯(lián)而成： 一般來說，相界面上組分A從氣相轉(zhuǎn)入液相的過程很快，相界面?zhèn)?/p>

24、質(zhì)阻力可以忽略。因此，相際間傳質(zhì)的阻力主要集中在氣相和液相中。若其中一相傳質(zhì)阻力較另一相大得多，則另一相傳質(zhì)阻力可以忽略，此種傳質(zhì)過程即稱之為“該相控制”。 第68頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四相際間的傳質(zhì)第69頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四1.雙膜模型 惠特曼(Whiteman) 于1923年提出，最早提出的一種傳質(zhì)模型。pbcb停滯膜模型（雙阻力模型）雙膜模型示意圖第70頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四停滯膜模型的要點(diǎn) 當(dāng)氣液兩相相互接觸時(shí)，在氣液兩相間存在著穩(wěn) 定的相界面，界面的兩側(cè)各有一個(gè)很薄的停滯

25、 膜氣膜和液膜，溶質(zhì)A經(jīng)過兩膜層的傳質(zhì)方式 為分子擴(kuò)散。 在氣液相界面處，氣液兩相處于平衡狀態(tài)，無 傳質(zhì)阻力。 在氣膜、液膜以外的氣、液兩相主體中，由于流 體強(qiáng)烈湍動(dòng)，各處濃度均勻一致，無傳質(zhì)阻力。 第71頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 依據(jù)雙膜模型，組分A通過氣膜、液膜的擴(kuò)散通量方程分別為第72頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四設(shè)對(duì)流傳質(zhì)速率方程分別為 比較得氣膜對(duì)流傳質(zhì)系數(shù)液膜對(duì)流傳質(zhì)系數(shù)第73頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四根據(jù)雙膜模型，導(dǎo)出 停滯膜模型的模型參數(shù)液膜厚度 zL氣膜厚度 zG或 第74頁(yè)，

26、共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四2.溶質(zhì)滲透模型 希格比( Higbie )于1935年提出，為非穩(wěn)態(tài)模型。溶質(zhì)滲透模型示意圖第75頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四溶質(zhì)滲透模型的要點(diǎn) 液面由無數(shù)微小的液體單元所構(gòu)成，當(dāng)氣液兩 相相互接觸時(shí)，液相主體中的某些單元運(yùn)動(dòng)至 相界面便停滯下來。在氣液未接觸前，液體單 元中溶質(zhì)的濃度和液相主體的濃度相等，接觸 開始后，相界面處立即達(dá)到與氣相平衡狀態(tài)。 隨著接觸時(shí)間的延長(zhǎng)，溶質(zhì) A通過不穩(wěn)態(tài)擴(kuò) 散方式不斷地向液體單元中滲透。 第76頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 液體單元在界

27、面處暴露的時(shí)間是有限的，經(jīng) 過時(shí)間c后，舊的液體單元即被新的液體單 元所置換而回到液相主體中去。在液體單元 深處，仍保持原來的主體濃度不變。 液體單元不斷進(jìn)行交換，每批液體單元在界 面暴露的時(shí)間c 都是一樣的。 第77頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四根據(jù)溶質(zhì)滲透模型，可導(dǎo)出 設(shè)對(duì)流傳質(zhì)速率方程分別為 第78頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四比較可得 溶質(zhì)滲透模型的模型參數(shù)暴露時(shí)間第79頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四3.表面更新模型 丹克沃茨(Danckwerts) 于1951年提出，為非穩(wěn)態(tài)模型。表面更新模型的

28、要點(diǎn) 溶質(zhì)向液相內(nèi)部傳質(zhì)為非穩(wěn)態(tài)分子擴(kuò)散過程。 界面上液體單元有不同的暴露時(shí)間或稱年齡，界 面上各種不同年齡的液體單元都存在。 不論界面上液體單元暴露時(shí)間多長(zhǎng)，被置換的概 率是均等的。單位時(shí)間內(nèi)表面被置換的分率稱為 表面更新率，用符號(hào)S 表示。 第80頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四根據(jù)表面更新模型，可導(dǎo)出設(shè)對(duì)流傳質(zhì)速率方程分別為 第81頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四表面更新模型的模型參數(shù)表面更新率比較可得第82頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四一、氣膜吸收速率方程 氣膜內(nèi)的吸收速率方程可表示為氣膜阻力2.2.

29、7 吸收速率方程式第83頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四比較得由道爾頓分壓定律 第84頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四二、液膜吸收速率方程 液膜阻力液膜內(nèi)的吸收速率方程可表示為第85頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四比較得由第86頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四穩(wěn)態(tài)下，氣、液兩膜中的傳質(zhì)速率相等，即直線通過定點(diǎn)A (c，p)斜率kL / kG三、界面組成的確定 第87頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四界面組成的確定第88頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，

30、23點(diǎn)54分，星期四1.以(p- p*)表示的總吸收速率方程 設(shè)吸收系統(tǒng)服從亨利定律或平衡關(guān)系在過程所涉及的濃度范圍內(nèi)為直線 根據(jù)雙膜模型，相界面上兩相互成平衡 四、 總吸收速率方程第89頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四由此得整理得由相加得第90頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四令則KG氣相總吸收系數(shù)，kmol/(m2skPa)總阻力液膜阻力氣膜阻力氣相總吸收速率方程式第91頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四對(duì)于易溶氣體，H值很大 液膜阻力氣膜阻力控制整個(gè)吸收過程的速率氣膜控制示例：水吸收氨氣膜阻力氣膜控制示意圖第

31、92頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 設(shè)吸收系統(tǒng)服從亨利定律或平衡關(guān)系在過程所涉及的濃度范圍內(nèi)為直線 根據(jù)雙膜模型，相界面上兩相互成平衡 2.以(c*- c)表示的總吸收速率方程 第93頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四由此得整理得由相加得第94頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四令則KL液相總吸收系數(shù)，m/s 總阻力氣膜阻力液膜阻力液相總吸收速率方程式第95頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四對(duì)于難溶氣體，H值很小 氣膜阻力示例：水吸收氧液膜阻力液膜控制示意圖液膜阻力控制整個(gè)吸收過程的速率液

32、膜控制第96頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四同理，可導(dǎo)出Ky氣相總吸收系數(shù)，kmol/(m2s) 氣相總吸收速率方程式3.以(y- y*)表示的總吸收速率方程 第97頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四同理，可導(dǎo)出Kx液相總吸收系數(shù)，kmol/(m2s) 液相總吸收速率方程式4.以(x*- x)表示的總吸收速率方程 第98頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四同理，可導(dǎo)出KY對(duì)于低濃度吸收氣相總吸收系數(shù)，kmol/(m2s) 氣相總吸收速率方程式5.以(Y- Y*)表示的總吸收速率方程 第99頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，

33、5月20日，23點(diǎn)54分，星期四同理，可導(dǎo)出KX對(duì)于低濃度吸收液相總吸收系數(shù)，kmol/(m2s) 液相總吸收速率方程式6.以(X*- X)表示的總吸收速率方程 第100頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四7.吸收速率方程小結(jié)使用吸收速率方程式應(yīng)注意以下幾點(diǎn): （1）上述的各種吸收速率方程式是等效的。采用任何吸收速率方程式均可計(jì)算吸收過程速率。 （2）任何吸收系數(shù)的單位都是kmol/(m2s單位推動(dòng)力)。 （3）必須注意各吸收速率方程式中的吸收系數(shù)與吸收推動(dòng)力的正確搭配及其單位的一致性。第101頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 （4）上述各吸

34、收速率方程式都是以氣液組成保持不變?yōu)榍疤岬?，因此只適合于描述穩(wěn)態(tài)操作的吸收塔內(nèi)任一橫截面上的速率關(guān)系，而不能直接用來描述全塔的吸收速率。在塔內(nèi)不同橫截面上的氣液組成各不相同，其吸收速率也不相同。 （5）在使用與總吸收系數(shù)相對(duì)應(yīng)的吸收速率方程式時(shí)，在整個(gè)過程所涉及的濃度范圍內(nèi)，平衡關(guān)系須為直線。第102頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四.3吸收塔的計(jì)算 物料衡算與操作線方程 第二章 氣體吸收吸收劑用量的確定塔徑的計(jì)算填料層高度的計(jì)算第103頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四一、全塔物料衡算 在工業(yè)中，吸收操作多采用塔式設(shè)備，既可采用氣液兩相在塔

35、內(nèi)逐級(jí)接觸的板式塔，也可采用氣液兩相在塔內(nèi)連續(xù)接觸的填料塔。工業(yè)中以采用填料塔為主，故本節(jié)對(duì)于吸收過程計(jì)算的討論結(jié)合填料塔進(jìn)行。.3.1 物料衡算與操作線方程 第104頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四逆流吸收塔的物料衡算原料氣：AB吸收劑：S尾氣：B(含微量A)溶液：S+AV (kmolB/s)Y1 (kmolA/kmolB)L (kmolS/s)X2 (kmolA/kmolS)L(kmolS/s)X1(kmolA/kmolS)mnYXV (kmolB/s)Y2 (kmolA/kmolB)填料塔第105頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四在吸

36、收塔的兩端面間，對(duì)溶質(zhì)A作物料衡算溶質(zhì)A的吸收率氣體出塔時(shí)的組成Y2 第106頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四二、操作線方程與操作線 吸收塔內(nèi)任一橫截面上，氣液組成Y與X之間的關(guān)系稱為操作關(guān)系，描述該關(guān)系的方程即為操作線方程。 在 m-n 截面與塔底端面之間對(duì)組分 A 進(jìn)行衡算，可得 逆流吸收塔操作線方程第107頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 同理，在 m-n 截面與塔頂端面之間作組分 A 的衡算，得 操作線方程為直線斜率B (X1，Y1)T (X2，Y2)逆流吸收塔操作線方程過點(diǎn)塔底塔頂?shù)?08頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，

37、23點(diǎn)54分，星期四 逆流吸收塔中的操作線Y*=f(X)操作線推動(dòng)力 斜率（液氣比） 第109頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四三、兩塔聯(lián)合操作的操作線第110頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四第111頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四第112頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四一、最小液氣比 在吸收塔的計(jì)算中，通常氣體處理量是已知的，而吸收劑的用量需通過工藝計(jì)算來確定。在氣量一定的情況下，確定吸收劑的用量也即確定液氣比 。 液氣比 的確定方法是，先求出吸收過程的最小液氣比 ，然后再根據(jù)工程經(jīng)

38、驗(yàn)，確定適宜（操作）液氣比。 .3.2 吸收劑用量的確定第113頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 吸收塔的最小液氣比Y*=f(X）第114頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四最小液氣比可用圖解法求得 ：最小液氣比最小溶劑用量純?nèi)軇┪盏?15頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 吸收塔的最小液氣比（非正常曲線）Y*=mX第116頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四二、適宜的液氣比操作費(fèi)用設(shè)備費(fèi)用填料層高度根據(jù)生產(chǎn)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，取 推動(dòng)力適宜液氣比適宜溶劑用量處理量 一定動(dòng)力消耗第117頁(yè)，共189頁(yè)

39、，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四塔徑的計(jì)算 工業(yè)上的吸收塔通常為圓柱形，故吸收塔的直徑可根據(jù)圓形管道內(nèi)的流量公式計(jì)算： 注意計(jì)算塔徑時(shí)，一般應(yīng)以塔底的氣量為依據(jù)。 計(jì)算塔徑的關(guān)鍵在于確定適宜的空塔氣速u 。 吸收塔直徑計(jì)算式計(jì)算塔徑時(shí)， 采用操作狀態(tài)下的數(shù)據(jù)。 第118頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四一、傳質(zhì)單元數(shù)法 1. 基本計(jì)算公式 填料塔為連續(xù)接觸式設(shè)備，隨著吸收的進(jìn)行，沿填料層高度氣液兩相的組成均不斷變化，塔內(nèi)各截面上的吸收速率并不相同。為解決填料層高度的計(jì)算問題，需要對(duì)微元填料層進(jìn)行物料衡算。微元填料層的物料衡算填料層高度的計(jì)算第119頁(yè)，共

40、189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四在微元填料層內(nèi)對(duì)組分A作物料衡算： 填料總比表面積填料潤(rùn)濕比表面積aW填料有效比表面積a一、傳質(zhì)單元數(shù)法 填料有效比表面積m2/m3吸收塔截面積m26m所以：該吸收塔不能完成生產(chǎn)任務(wù)。一、傳質(zhì)單元數(shù)法 第140頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四二、等板高度法 1. 基本計(jì)算式 等板高度法是依據(jù)理論級(jí)的概念來計(jì)算填料層高度，故又稱為理論級(jí)模型法。 設(shè)填料層由N級(jí)組成，在每一級(jí)上氣液兩相密切接觸，溶質(zhì)組分由氣相向液相轉(zhuǎn)移。若離開某一級(jí)時(shí)，氣液兩相的組成達(dá)到平衡，則稱該級(jí)為一個(gè)理論級(jí)。 第141頁(yè)，共189頁(yè)，2022年

41、，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四吸收塔的理論級(jí)模型Ym Xm 平衡關(guān)系Ym1 Xm 操作關(guān)系第142頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 設(shè)完成指定分離任務(wù)所需理論級(jí)為NT，則所需的填料層高度可按下式計(jì)算： 填料層等板高度的意義：分離效果與一個(gè)理論級(jí)的作用相當(dāng)?shù)奶盍蠈痈叨取?二、等板高度法 理論級(jí)數(shù)等板高度第143頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四2. 理論級(jí)數(shù)的確定 (1) 逐級(jí)計(jì)算法 （暫不講）設(shè) 平衡關(guān)系 (a)操作關(guān)系 (b)二、等板高度法 第144頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四由 YI =Y2XIY X

42、 Y XNYN+1Y1二、等板高度法 (a)(b)(a)(a)(a)(b)(b)逐級(jí)計(jì)算過程如下 第145頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四(2) 梯級(jí)圖解法 梯級(jí)圖解法求理論級(jí)數(shù)的具體步驟是：首先在直角坐標(biāo)系中標(biāo)繪出操作線及平衡關(guān)系曲線，然后，在操作線與平衡線之間，從塔頂(或塔底)開始逐次畫階梯直至與塔底(或塔頂)的組成相等或超過此組成為止。如此所畫出的階梯數(shù)，就是吸收塔所需的理論級(jí)數(shù)。 二、等板高度法 第146頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四Y*=f(X) 梯級(jí)圖解法求NT12345NT=5第147頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日

43、，23點(diǎn)54分，星期四(3) 解析法 (克列姆塞爾法)依次使用操作線方程和平衡方程，經(jīng)推導(dǎo)可得平衡關(guān)系 操作關(guān)系 二、等板高度法 克列姆塞爾方程第148頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四溶質(zhì)的吸收率溶質(zhì)的最大吸收率溶質(zhì)的相對(duì)吸收率 代入整理得 二、等板高度法 克列姆塞爾方程第149頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 克列姆塞爾算圖第150頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四進(jìn)一步整理得 整理可得 或二、等板高度法 克列姆塞爾方程第151頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 NT 關(guān)系曲線圖 第1

44、52頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四第二章 氣體吸收2.4 吸收系數(shù) 吸收系數(shù)的測(cè)定吸收系數(shù)的經(jīng)驗(yàn)公式(選讀）吸收系數(shù)的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式第153頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 吸收系數(shù)是吸收過程計(jì)算的關(guān)鍵。吸收系數(shù)不僅與物性、設(shè)備類型、填料形狀和規(guī)格等有關(guān)，而且還與塔內(nèi)流體流動(dòng)狀況、操作條件密切相關(guān)。吸收系數(shù)的獲取途徑 實(shí)驗(yàn)測(cè)定經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式計(jì)算獲取吸收系數(shù)途徑2.4 吸收系數(shù) 第154頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四一、實(shí)驗(yàn)裝置與流程 實(shí)驗(yàn)測(cè)定是獲得吸收系數(shù)的根本途徑。實(shí)驗(yàn)測(cè)定一般在已知內(nèi)徑和填料層高度的

45、中間實(shí)驗(yàn)設(shè)備上或生產(chǎn)裝置上進(jìn)行，用實(shí)際操作的物系，選定一定的操作條件進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。 吸收系數(shù)的測(cè)定第155頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四水吸收氨過程吸收系數(shù)的測(cè)定實(shí)驗(yàn)流程第156頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四二、測(cè)定方法 測(cè)定數(shù)據(jù)： 計(jì)算進(jìn)塔氣體組成 Y1操作溫度 t操作壓力 P 出塔氣體組成 Y2 出塔液體組成 X1空氣流量水流量氨氣流量第157頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四總體積吸收系數(shù)KY a 計(jì)算公式：三、吸收系數(shù)的計(jì)算 第158頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四吸收系數(shù)的經(jīng)

46、驗(yàn)公式(選讀）1.用水吸收氨：kGa=6.0710-4G 0.9 W 0.39kGa：氣膜體積吸收系數(shù)(kmol/(m3.h.kPa)；G：氣相空塔質(zhì)量流速(kg/m2.s)；W：液相空塔質(zhì)量流速(kg/m2.s)。條件：1）在填料塔中用水吸收氨；2）直徑為12.5mm的陶瓷環(huán)行填料。第159頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四2.常壓下用水吸收二氧化碳：kLa=2.57 U 0.96 kLa：液膜體積吸收系數(shù)(kmol/(m3.h.kPa)；U：噴淋密度（單位時(shí)間內(nèi)噴淋在單位塔截面積上的液體體積(m3/(m2.h)。條件：1）常壓下填料塔中用水吸收二氧化碳；2）直徑1

47、032mm的陶瓷環(huán)；3）U=320m3/(m2.h)；4）G=130580kg/(m2.h)；5）2127.第160頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四3.用水吸收二氧化硫kGa=9.8110-4 G-0.7 W 0.25 (kmol/(m3.h.kPa)kLa=W 0.82 (1/h)溫度10203040500.00930.01020.01160.01280.0143條件：1）G=3204150kg/(m2.h)；2）W=440058500 kg/(m2.h)；3）直徑25mm的環(huán)行填料。第161頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四一、準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)

48、式中常用的準(zhǔn)數(shù)1.施伍德(Sherwood)數(shù) 氣相施伍德數(shù)液相施伍德數(shù)施伍德數(shù)為量綱為一的吸收系數(shù)特征尺寸吸收系數(shù)的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式第162頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四2.施密特(Schmidt)數(shù) 氣相施密特?cái)?shù)液相施密特?cái)?shù)施密特?cái)?shù)反映物性對(duì)吸收過程的影響一、準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式中常用的準(zhǔn)數(shù)第163頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 3.雷諾(Reynolds)數(shù) 氣相雷諾數(shù)液相雷諾數(shù)一、準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式中常用的準(zhǔn)數(shù)填料層當(dāng)量直徑第164頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四一、準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式中常用的準(zhǔn)數(shù)填料層空隙率填料比表面積第165頁(yè)

49、，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四填料塔中氣相雷諾數(shù)一、準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式中常用的準(zhǔn)數(shù)空塔氣速實(shí)際氣速G氣相空塔質(zhì)量速度，kg/(m2s)第166頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四填料塔中液相雷諾數(shù)一、準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式中常用的準(zhǔn)數(shù)W液相空塔質(zhì)量速度，kg/(m2s)雷諾數(shù)反映流動(dòng)狀況對(duì)吸收過程的影響第167頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四 4.伽利略(Gallilio)數(shù) 伽利略數(shù)伽利略數(shù)反映重力對(duì)吸收過程的影響一、準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式中常用的準(zhǔn)數(shù)重力加速度液相在填料塔內(nèi)靠重力下流，故與重力場(chǎng)有關(guān)。第168頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四5.彼克列(Peclet)數(shù) 氣相彼克列數(shù)彼克列數(shù)反映混合特性對(duì)吸收過程的影響液相彼克列數(shù)一、準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式中常用的準(zhǔn)數(shù)填料塔內(nèi)存在氣、液兩相的返混。傳質(zhì)效率降低第169頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四氣膜吸收系數(shù)的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式液膜吸收系數(shù)的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式吸收系數(shù)的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式公式(選讀)二、吸收系數(shù)的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式第170頁(yè)，共189頁(yè)，2022年，5月20日，23點(diǎn)54分，星期四2.5 其他吸收與解吸2.5.2 其他吸收過程(選讀)2.5.1 解吸(脫吸)第二章 氣體吸