1、1概述11機(jī)床主軸箱課程設(shè)計(jì)的目的 1.2設(shè)計(jì)任務(wù)和主要技術(shù)要求1.3操作性能要求2參數(shù)的擬定】確定極限轉(zhuǎn)速 2.2主電機(jī)選擇3傳動(dòng)設(shè)計(jì)】主傳動(dòng)方案擬定32傳動(dòng)結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)的選擇3.2.1確定傳動(dòng)組及各傳動(dòng)組中傳動(dòng)副的數(shù)目 3.2.2傳動(dòng)式的擬定 3.2.3結(jié)構(gòu)式的擬定 傳動(dòng)件的估算4.2傳動(dòng)軸的估算41 三角帶傳動(dòng)的計(jì)算 421主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速 4.2.2各傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速 4.2.3各軸直徑的估算4.3齒輪齒數(shù)的確定和模數(shù)的計(jì)算4.3.1齒輪齒數(shù)的確定 4.3.2齒輪模數(shù)的計(jì)算4.3.4齒寬確定 4.3.5齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 4.4帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 45傳動(dòng)軸間的中心距4.6軸承的選擇4.7片式摩擦

2、離合器的選擇和計(jì)算4.7.1摩擦片的徑向尺寸4.7.4反轉(zhuǎn)摩擦片數(shù)動(dòng)力設(shè)計(jì)5.1傳動(dòng)軸的驗(yàn)算511【軸的強(qiáng)度計(jì)算5.1.2作用在齒輪上的力的計(jì)算5.1.3主軸抗震性的驗(yàn)算 5.2齒輪校驗(yàn) 5.3軸承的校驗(yàn) 6結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及說明6.1結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的內(nèi)容、技術(shù)要求和方案6.2展開圖及其布置6.3 I軸（輸入軸）的設(shè)計(jì)6.4齒輪塊設(shè)計(jì)6.5傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)6.6主軸組件設(shè)計(jì)6.6.1各部分尺寸的選擇662主軸軸承6.6.3主軸與齒輪的連接6.6.4潤滑與密封 6.6.5其他問題7總4.9.結(jié)4.9.8.明細(xì)表1概述1.1機(jī)床主軸箱課程設(shè)計(jì)的目的機(jī)床課程設(shè)計(jì)，是在學(xué)習(xí)過課程機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)之后進(jìn)行的實(shí)踐性教 學(xué)環(huán)

3、節(jié)。其目的在于通過機(jī)床運(yùn)動(dòng)機(jī)械變速傳動(dòng)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，使學(xué)生在擬定傳動(dòng)和變速的結(jié)構(gòu)方案過程中，得到設(shè)計(jì)構(gòu)思，方案分析，結(jié)構(gòu)工藝性，機(jī)械制圖，零件計(jì)算，編寫技術(shù)文件和查閱技術(shù)資料等方面的綜合訓(xùn)練，樹立正確的設(shè)計(jì)思想，掌握基本的設(shè)計(jì)方法，并培養(yǎng)學(xué)生具有初步的結(jié)構(gòu)分析，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和計(jì)算能力。1.2設(shè)計(jì)任務(wù)和主要技術(shù)要求普通機(jī)床的規(guī)格和類型有系列型譜作為設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該遵照的基礎(chǔ)。因此，對這些基本知識(shí)和資料作些簡要介 紹。本次設(shè)計(jì)的是普通型車床主軸變速箱。主要用 于加工回轉(zhuǎn)體。車床的主參數(shù)（規(guī)格尺寸）和基本參數(shù)：1、 加工工件直徑為：60伽時(shí)，機(jī)床達(dá)到的最高切削速度Vmax=150m/mi n;2、變速范圍R

4、n=43 51;3、 V=100 m/min時(shí)，切削45號(hào)鋼時(shí)，機(jī)床功率允許的最大切削用量為：ap=5 mm，f=0.3 mm/r ；4、抗振性：一般1）具有皮帶輪卸荷裝置2）手動(dòng)操縱雙向摩擦片離合器實(shí)現(xiàn)主軸的正反轉(zhuǎn)及停止運(yùn)動(dòng)要求3）主軸的變速由變速手柄完成4） 床頭箱的外型尺寸、與床頭床身的聯(lián)接要求與C618K-I車床的床頭箱相同2-參數(shù)的擬定2.】確定極限轉(zhuǎn)速因?yàn)?K=0.5 , Rd=020.25二 dmax=KD=0.5 X 500=250mmdmin= RdX dmax= （ 0.2 0.25） . dmax=50 62.5又R =4351nm.n nmax/Rn 18.73 22.

5、2r / min2.2主電機(jī)選擇合理的確定電機(jī)功率，使機(jī)床既能充分發(fā)揮其使用性能，滿足生產(chǎn)需要，又不致使電機(jī)經(jīng)常輕載而降低功率因素。已知異步電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速有3000 r/min、1500r/min、1000r/min、750r/min,已知P額是7.1KW，根據(jù)車床設(shè)計(jì)手冊附錄表2選丫 132M-4,額定 功率7.5kw，滿載轉(zhuǎn)速 1440 r min，0.87。3傳動(dòng)設(shè)計(jì)3.1主傳動(dòng)方案擬定擬定傳動(dòng)方案，包括傳動(dòng)型式的選擇以及開停、幻想、制動(dòng)、操縱等整個(gè)傳 動(dòng)系統(tǒng)的確定。傳動(dòng)型式則指 傳動(dòng)和變速的元件、機(jī)構(gòu)以及組成、安排不同特點(diǎn)的傳動(dòng)型式、變速類型。傳動(dòng)方案和型式與結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度密切相關(guān)，和工

6、作性能也有關(guān)系。因此，確定傳動(dòng)方案和型式，要從結(jié) 構(gòu)、工藝、性能及經(jīng)濟(jì)等多方面統(tǒng)一考慮。傳動(dòng)方案有多種，傳動(dòng)型式更是眾多，比如：傳動(dòng)型式上有集中傳動(dòng)，分離 傳動(dòng)；擴(kuò)大變速范圍可用增加 傳動(dòng)組數(shù)，也可用背輪結(jié)構(gòu)、分支傳動(dòng)等型式；變速箱上既可用多速電機(jī)，也可用交換齒輪、滑移齒輪、公用 齒輪等。顯然，可能的方案有很多，優(yōu)化的方案也因條件而異。此次設(shè)計(jì)中，我們采用集中傳動(dòng)型式的主軸變速 箱。3.2傳動(dòng)結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)的選擇結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)對于分析和選擇簡單的串聯(lián)式的傳動(dòng)不失為有用的方法，但對于分析復(fù)雜的傳動(dòng)并想由此導(dǎo)出實(shí)際的方案，就并非十分有效。321確定傳動(dòng)組及各傳動(dòng)組中傳動(dòng)副的數(shù)目Z、級(jí)數(shù)為ZZ、Z、

7、個(gè)傳動(dòng)副。即Z乙Z2Z3傳動(dòng)副中由于結(jié)構(gòu)的限制以2或3為合適，即變速級(jí)數(shù)Z應(yīng)為2和3的因子：Z a b，可以有多種方 案，例：18=3X 3X 2; 18=2X 3X 2X 2;18=2X 3X 1+2X 1 X 1； 18=2X 3X 1 X2X 1322傳動(dòng)式的擬定18級(jí)轉(zhuǎn)速傳動(dòng)系統(tǒng)的傳動(dòng)組，選擇傳動(dòng)組安排方式時(shí)，考慮到機(jī)床主軸變 速箱的具體結(jié)構(gòu)、裝置和性 能。在1軸如果安置換向摩擦離合器時(shí)，為減少軸向尺寸，第一傳動(dòng)組的傳動(dòng)副數(shù)不 能多，以2為宜。主軸對加工精度、表面粗糙度的影響很大，因此主軸上齒輪少些為好。最后一個(gè)傳動(dòng)組的傳動(dòng)副常選用2。綜上所述，傳動(dòng)式為18=2X 3X 2X 2323

8、結(jié)構(gòu)式的擬定對于18=2 X 3X 2X 2傳動(dòng)式，有2種結(jié)構(gòu)式和對應(yīng)的結(jié)構(gòu)網(wǎng)。分別為：18 2! 32 262!2 6（ 26 ：內(nèi)輪+背輪，2仁6 ：重復(fù)6級(jí)）182i 32 26 2i2 &（2i2 6：重復(fù) 6 級(jí)）由于本次設(shè)計(jì)的機(jī)床I軸裝有摩擦離合器，在結(jié)構(gòu)上要求有一齒輪的齒根圓 大于離合器的直徑。初選182! 32 26 2!2 6（26：內(nèi)輪+背輪，212 6 ：重復(fù)6級(jí)）的方案。33轉(zhuǎn)速圖的擬定正轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速圖：主傳動(dòng)系圖為：4.傳動(dòng)件的估算4.1三角帶傳動(dòng)的計(jì)算三角帶傳動(dòng)中，軸間距A可以加大。由于是摩擦傳遞，帶與輪槽間會(huì)有打 滑，宜可緩和沖擊及隔離振動(dòng)，使傳動(dòng)平穩(wěn)。帶輪結(jié)構(gòu)簡單，但

9、尺寸大，機(jī)床中常用作電機(jī)輸出軸的定比傳動(dòng)。（1）選擇三角帶的型號(hào)根據(jù)公式式中P-電動(dòng)機(jī)額定功率，K-工作情況系數(shù)查機(jī)械設(shè)計(jì)圖8-8因此選擇B型帶。(2)確定帶輪的計(jì)算直徑D，D帶輪的直徑越小帶的彎曲應(yīng)力就越大。為提高帶的壽命，小帶輪的直徑D不宜過小，即DDm.n 0查機(jī)械設(shè)計(jì)表8-3, 8-7取主動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑D =125mm 0n由公式。2 1 D.n?式中：1440n -小帶輪轉(zhuǎn)速，n -大帶輪轉(zhuǎn)速，所以D2 125 225mm，由機(jī)械設(shè)計(jì)A表8-7取園整為250mm。確定三角帶速度_ _ m9.95 s按VDini 3.14 125 1440_ _ m9.95 s60 1000 60 10

10、00因 5m/mi*Vv25 m/min, 所以選擇合適。初步初定中心距帶輪的中心距，通常根據(jù)機(jī)床的總體布局初步選定，一般可在下列范圍內(nèi) 選取：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式0.7 D. D2Ao 2 D. D2 mm艮陽 262.5mm A 750mm取 A =600mm.（5）三角帶的計(jì)算基準(zhǔn)長度L由機(jī)械設(shè)計(jì)表8-2,圓整到標(biāo)準(zhǔn)的計(jì)算長度L 18mm（6）驗(yàn)算三角帶的撓曲次數(shù)符合要求。（7）確定實(shí)際中心距A（8）驗(yàn)算小帶輪包角1 180。D-Di 57.50 168。120。，主動(dòng)輪上包角合適。1A（9）確定三角帶根數(shù)Z根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)式8-22得：傳動(dòng)比：查表 8-5c, 8-5d 得 p0= 0.40KW,

11、 p = 3.16KW查表 8-8, k =0.97；查表 8-2,如二095所以取Z 3根(10計(jì)算預(yù)緊力查機(jī)械設(shè)計(jì)表8-4, q=0.18kg/m(11計(jì)算壓軸力4.2傳動(dòng)軸的估算傳動(dòng)軸除應(yīng)滿足強(qiáng)度要求外，還應(yīng)滿足剛度的要求，強(qiáng)度要求保證軸在反復(fù) 載荷和扭載荷作用下不發(fā)生疲 勞破壞。機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)精度要求較高，不允許有 較大變形。因此疲勞強(qiáng)度一般不失是主要矛盾，除了載荷很 大的情況外，可以不 必驗(yàn)算軸的強(qiáng)度。剛度要求保證軸在載荷下不至發(fā)生過大的變形。因此，必須保 證傳動(dòng)軸 有足夠的剛度。4.2.1主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速是低速第一個(gè)三分之一變速范圍的最高一級(jí)轉(zhuǎn)速：4.2.2各傳動(dòng)軸的計(jì)

12、算轉(zhuǎn)速軸V：有18級(jí)轉(zhuǎn)速，其中80r/min通過齒輪獲得63r/min，剛好能傳遞全部功率：所以：nv=80r/min同理可得：n =250r/min , n 皿=630r/minn” =630r/min,n =800r/min423各軸直徑的估算其中：P-電動(dòng)機(jī)額定功率K-鍵槽系數(shù)A-系數(shù)-從電機(jī)到該傳動(dòng)軸之間傳動(dòng)件的傳動(dòng)效率的乘積；n.-該傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速。按主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)計(jì)算轉(zhuǎn)速n.是傳動(dòng)件能傳遞全部功率的最低轉(zhuǎn)速。各傳動(dòng)件的計(jì)算轉(zhuǎn)速可 以從轉(zhuǎn)速圖上， 速和相應(yīng)的傳動(dòng)關(guān)系確定。按主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)直由：K=106, A=120Z750 96所以 d!(120 1.06)4 mm 25.3mm,取

13、 28mmV 800軸：K=106, A=120，.一、7.5 0.96 0.99 0.98_ .詳一d2(120 1.06)4mm 27.4mm,取 30mm630m 軸：K=1.06, A=110d (110 1.06) 4： 6.9854499 0.98mm 38.5mm , 取 40mm3630K=1.06, A=1006.98544 0.99 0.98 0.99 0.98 mmd4(100 L 06)4250取 30mm27.4mmK=1.06, A=90J6.5753 0.99 0.98d (90 仙)480啞，取 40mm538.5mm取 39mm切軸：K=1.06, A=80取

14、 39mm此軸徑為平均軸徑，設(shè)計(jì)時(shí)可相應(yīng)調(diào)整。4.3齒輪齒數(shù)的確定和模數(shù)的計(jì)算4.3.1齒輪齒數(shù)的確定當(dāng)各變速組的傳動(dòng)比確定以后，可確定齒輪齒數(shù)。對于定比傳動(dòng)的齒輪齒數(shù)可依據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊推薦的方法確定。對于變速組內(nèi)齒輪的齒數(shù)，如傳動(dòng)比是標(biāo) 準(zhǔn)公比的整 數(shù)次方時(shí)，變速組內(nèi)每對齒輪的齒數(shù)和及小齒輪的齒數(shù)可以從表3-6 （機(jī)械制造裝備設(shè) 計(jì)）中選取。一般在主傳動(dòng)中，最小齒數(shù)應(yīng)大于18 20。采用三聯(lián)滑移齒輪時(shí)，應(yīng)檢查滑移 齒輪之間的齒數(shù)關(guān)系：三聯(lián)滑移齒輪的最大齒 輪之間的齒數(shù)差應(yīng)大于或等于4,以保證滑移是 齒輪外圓不相碰。1174111741傳動(dòng)比：u1查機(jī)械制造裝備設(shè)計(jì)表3-6,齒數(shù)和3取 88Z

15、 =34, Z2 =54, Z3=39,Z4=49;第二組齒輪：1傳動(dòng)比：U11,U2u2，%齒數(shù)和Sz取88:Z5 =34，Ze=54,Z7 =44，Z8 =44，Z9=25， Z1 =63;第三組齒輪:傳動(dòng)比：u11 u齒數(shù)和Sz取91：Z =%Z12 =65，乙 3=56，乙 4=35，,第四組齒輪：傳動(dòng)比：1U U齒數(shù)和Sz取95:乙 5=26, Z16 =65，乙仃=56，Z18 =35，第五組齒輪：傳動(dòng)比：比齒數(shù)和Sz取100:乙 9=26, Z20 =65432齒輪模數(shù)的計(jì)算(1)1 -n齒輪彎曲疲勞的計(jì)算：(機(jī)床主軸變速箱設(shè)計(jì)指導(dǎo)P36, n.為大齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速，可根據(jù)轉(zhuǎn)速圖確

16、定) A 370 3取A=90,由中心距入及齒數(shù)計(jì)算出模數(shù):根據(jù)計(jì)算選取兩個(gè)中的較大值，選取相近的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)。取叫2.05所以取m 2.5（2）n -川齒輪彎曲疲勞的計(jì)算:齒面點(diǎn)蝕的計(jì)算：A 370齒面點(diǎn)蝕的計(jì)算：A 3703 Nmm小八6.9163703Y n120.5V 200取A=121，由中心距入及齒數(shù)計(jì)算出模數(shù):根據(jù)計(jì)算選取兩個(gè)中的較大值，選取相近的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)。取 m. 2.75所以取m 3（3）川-W齒輪彎曲疲勞的計(jì)算:齒面點(diǎn)蝕的計(jì)算:A 3703 mm 3703Vn161.9,V 80取A=162，由中心距入及齒數(shù)計(jì)算出模數(shù)：根據(jù)計(jì)算選取兩個(gè)中的較大值，選取相近的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)取m 2.8

17、3所以取m 3W-V齒輪彎曲疲勞的計(jì)算：齒面點(diǎn)蝕的計(jì)算：A 370 3 N mm 370160.3V n Y 80 ,取A=161，由中心距入及齒數(shù)計(jì)算出模數(shù)：根據(jù)計(jì)算選取兩個(gè)中的較大值，選取相近的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)取m 3.69所以取m 4V-W齒輪彎曲疲勞的計(jì)算：齒面點(diǎn)蝕的計(jì)算：A 370 rnm6.3163取A=172，由中心距入及齒數(shù)計(jì)算出模數(shù):根據(jù)計(jì)算選取兩個(gè)中的較大值，選取相近的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)取m 3.89所以取m 4(4)標(biāo)準(zhǔn)齒輪：20 度，h*1, c* 0.25從機(jī)械原理表1-2查得以下公式齒頂圓 da= (Zj+ 2h*a)m齒根圓df2h a2c)m分度圓d = mz齒頂高h(yuǎn)a=、m齒根

18、高 hf = (h*a + c*)m齒輪的具體值見表齒輪尺寸表齒輪齒數(shù)Z模數(shù)M分度圓D齒頂圓da1342.585902542.51351403392.597.5102.54492.5122.5127.55343102108654316216874431321388443132138925375811063318919511263788412653195201135631681741435310511115234921001672428829617534212220184241944420564齒輪齒根圓d f191.252141.253103.754128.755109.56169.57139

19、.58139.5982.510196.5116817611761841224232齒頂局ha齒根高h(yuǎn)f91.2591.25141.25141.25103.75103.75128.75128.75109.5109.5169.5169.5139.5139.5139.5139.582.582.5196.5196.51185.512202.513175.514112.5151021629817222181781918620234由公式 mm m6 10,m為模數(shù)得:85.585.5202.5202.5175.5175.5112.5112.51021022982982222221781781861862

20、34234第一套嚙合齒輪Bj第二套嚙合齒輪Bjj第二套嚙合齒輪B川6102.5 15 25mm61031830mm610318 30mm第五套嚙合齒輪BV 6 TO 4 2440mm1014 MD da270 12 4222mmD486mm，1.6d3 1.6 1014 MD da270 12 4222mmD486mm，1.6d3 1.6 86138mm，D20.250.35 D00.3 222 138/2180mm,C 12mm25mm4.4帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)查機(jī)械設(shè)計(jì)P156頁，當(dāng)dd 300mm時(shí),采用腹板式。D是軸承外徑，查機(jī)械零件手冊確定選用深溝球軸承6211, d=55mm,D=100m

21、m。帶輪內(nèi)孑 L一對嚙合齒輪，為了防止大小齒輪因裝配誤差產(chǎn)生軸向錯(cuò)位時(shí)導(dǎo)致嚙合齒寬減小 而增大輪齒的 載荷，設(shè)計(jì)上，應(yīng)主動(dòng)輪比小齒輪齒寬大所以 B 17mm, B2 15mm，B3 17mm， B4 15mm，Bs 19mm, B618mm, B7 18mmBs 18mm, Bg 19mm, B10 18mm43.5齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)當(dāng)160mm da 500mm時(shí)，可做成腹板式結(jié)構(gòu)，再考慮到加工問題，現(xiàn)敲14計(jì)算如下:定把齒輪1414計(jì)算如下:尺寸是軸承外徑尺寸100mm二齒機(jī)械設(shè)計(jì)表8-10確定參數(shù)得:分度圓直徑：dd 280mm,45傳動(dòng)軸間的中心距機(jī)床傳動(dòng)系統(tǒng)圖如下:4.6軸承的選擇1軸:6

22、208 D=80B=18深溝球軸承11軸:7207CD=72B=17角接觸球軸承切軸:7207C7208C7210C3182115D=72D=80D=90B=17角接觸球軸承1軸:6208 D=80B=18深溝球軸承11軸:7207CD=72B=17角接觸球軸承切軸:7207C7208C7210C3182115D=72D=80D=90B=17角接觸球軸承B=18角接觸球軸承B=20角接觸球軸承D=115B=30雙向推力球軸承47片式摩擦離合器的選擇和計(jì)算具有結(jié)合平片式摩擦離合器目前在機(jī)床中應(yīng)用廣泛，因?yàn)樗梢栽谶\(yùn)轉(zhuǎn)中接通或脫開，具有結(jié)合平穩(wěn)、沒有沖擊、結(jié)構(gòu)緊湊的特點(diǎn)，部分零件已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化，多用于

23、機(jī)床 主傳動(dòng)。4.7.1摩擦片的徑向尺寸摩擦片的外徑尺寸受到輪廓空間的限制，且受制于軸徑1而摩擦片的內(nèi)外徑又決定著內(nèi)外摩擦片的環(huán)形接觸面積的大小，直接影響離合器的結(jié)構(gòu)和性能。一般外摩擦片的外徑可取：D. d (26)mmd為軸的直徑，取d=55，所以D. 55+5=60mm特性系數(shù) 是外片內(nèi)徑D.與內(nèi)片外徑D2之比60取=0.7，貝u內(nèi)摩擦片外徑D2 D185.7mm0.74.7.2按扭矩選擇摩擦片結(jié)合面的數(shù)目一般應(yīng)使選用和設(shè)計(jì)的離合器的額定靜扭矩M j和額定動(dòng)扭矩M d滿足工作要求，由于普通機(jī)床是在空載下啟動(dòng)反向的，故只需按離合器結(jié)合后的靜負(fù)載扭矩來計(jì)算。即：取Z=94.7.3離合器的軸向拉

24、緊力由 Q Sp?K，得：查機(jī)床零件手冊，摩擦片的型號(hào)如下:內(nèi)片：Dp=72.85，查表?。篋=85mm , d=55mmb=1.5mm,B=9.7mm H=23.5mm, =0.5mm外片：Dp=7285，查表?。篋=87mm , d=56mm b=1.5mm,B=20mm H=48mm,H 仁 42mm =05mm內(nèi)外片的最小間隙為：0.2 0.4mm4.7.4反轉(zhuǎn)摩擦片數(shù)取Z=45.動(dòng)力設(shè)計(jì)5.1傳動(dòng)軸的驗(yàn)算由于變速箱各軸的應(yīng)力都比較小，驗(yàn)算時(shí)，通常都是用復(fù)合應(yīng)力公式進(jìn)行計(jì)算:b為復(fù)合應(yīng)力(MPa)b為許用應(yīng)力(MPa)W為軸危險(xiǎn)斷面的抗彎斷面模數(shù)實(shí)心軸：32(曲)空心軸：d d4 Zb

25、(D d)(D d)J 3、 (mm ) 32 32d為空心軸直徑，花鍵軸內(nèi)徑D為空心軸外徑，花鍵軸外徑do為空心軸內(nèi)徑b為花鍵軸的鍵寬Z為花鍵軸的鍵數(shù)M為在危險(xiǎn)斷面的最大彎矩2 2M ； M x M y N mmT為在危險(xiǎn)斷面的最大扭矩N為該軸傳遞的最大功率-*.為該軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速R 2T齒輪的圓周力：D齒輪的徑向力：Pr05R5.1.1 I軸的強(qiáng)度計(jì)算I 軸：R 7 . 5 0 . 8720 . 96 6 . 265.1.2作用在齒輪上的力的計(jì)算已知大齒輪的分度圓直徑:d=mz=2.5 x 39=97.5mm圓角力:F 22 74728751532.9N圓角力:土 D97.52徑向力： Fr

26、 .5F 0.5 1532.9 766.45N t軸向力：Fa Ft 1532.9N方向如圖所示:由受力平衡：F拉f2 f Fr 0F 拉=1759.2NF =766.45N所以 F2 F = (1759.2+766.45 = 2525.65N以a點(diǎn)為參考點(diǎn)，由彎矩平衡得：105F + F (105+40) F2 (300+40+105) =0所以：F=2245.5NF=280.1N2在V面內(nèi)的受力情況如下：受力平衡：Fe Ft已F20即：1759.2+1532.9 F F20以&點(diǎn)為參考點(diǎn)，由彎矩平衡：F1 X 105 Ft X( 105+40) + F2 (300+ 105+ 40) =0

27、所以 F1= 3629NF2 =3653N在v面的彎矩圖如下: 5.1.3主軸抗震性的驗(yàn)算支撐剛度，包括軸承的彈性變形和坐圈接觸變形。向心推力球軸承：二(0.70.002 d圓錐孔雙列向力短圓柱滾子軸承：0.43(、10 R ( mm) d前軸承處 d=100，d 100，R=5400kgf, R 12500kgf所以：=0.0108mmr=0.0251mmr1坐圓外變形：r處(1db D )對于向心球軸承：D=150，d=100，b=60,取k=0.01所以：對于短圓柱滾子軸承：D=150, d=100，b=37，取 k=0.01，R=12500kgf所以：所以軸承的徑向變形:n= n+ r

28、i=005+0053=0103mm支撐徑向剛度：R 5400k=71052.63kgf0.076 r量主要支撐的剛度折算到切削點(diǎn)的變形其中 L=419mm, KA=121359.2kg/mm所以：主軸本身引起的切削點(diǎn)的變形其中：P=2940N, a=125mm, L=419mm, E=2 x 107N/cm , D=91mm1=0.05 (D4-d4)=0.05X( 914-464)=3163377.25mnn所以：主軸部件剛度驗(yàn)算抗振性則：所以:所以主軸抗振性滿足要求。52齒輪校驗(yàn)在驗(yàn)算算速箱中的齒輪應(yīng)力時(shí)，選相同模數(shù)中承受載荷最大，齒數(shù)最小的齒 輪進(jìn)接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力的驗(yàn)算。這里要驗(yàn)算的是

29、齒輪2,齒輪7,齒輪12這三個(gè)齒輪。(】)接觸應(yīng)力公式：u大齒輪齒數(shù)與小齒輪齒數(shù)之比；k 一-齒向載荷分布系數(shù)；kv動(dòng)載荷系數(shù)；kA工況系數(shù)；ks 壽命系數(shù)查機(jī)械裝備設(shè)計(jì)表10-4及圖10-8及表10-2分布得kHB1-15,kFB1-20；kv1-05,kA1-25假定齒輪工作壽命是48000h,故應(yīng)力循環(huán)次數(shù)為查機(jī)械裝備設(shè)計(jì)圖10-18得Kfn09Khn 0.9，所以：(2)彎曲應(yīng)力：查金屬切削手冊有Y=0.378,代入公式求得：Qw=158.5Mpa查機(jī)械設(shè)計(jì)圖10-21e齒輪的材產(chǎn)選40Cr滲碳，大齒輪、小齒輪的硬度為60HRC，故有f 1650MPa，從圖 10-21e 讀出.920

30、MPa。因?yàn)?w，故滿足要求，另外兩齒輪計(jì)算方法如上，均符合要求。53軸承的校驗(yàn)I軸選用的是角接觸軸承7206其基本額定負(fù)荷為30.5KN由于該軸的轉(zhuǎn)速是定值n 710r/min所以齒輪越小越靠近軸承，對軸承的要求 越高。根據(jù)設(shè)計(jì)要求，應(yīng)該對I軸未端的滾子軸承進(jìn)行校核。齒輪的直徑d 24 2.5 60mm齒輪的直徑d 24 2.5 60mm1軸傳遞的轉(zhuǎn)矩C八PT 9550n7.5 0.96-T 955059.3 Nm710齒輪受力2Td2 59.3齒輪受力2Td1412 N60 10 3根據(jù)受力分析和受力圖可以得出軸承的徑向力為R1060 NV1l l12Rv2 14121060 352 N因

31、軸承在運(yùn)轉(zhuǎn)中有中等沖擊載荷，又由于不受軸向力，按機(jī)械設(shè)計(jì)表10-5查得為1.2到1. 8，取fp 1.3,則有：RfpXiRi 1.3 1062 1378 NP2 fpX2R21.3 352 457.6 N軸承的壽命因?yàn)镽 P2,所以按軸承1的受力大小計(jì)算：故該軸承能滿足要求6.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及說明6.1結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的內(nèi)容、技術(shù)要求和方案設(shè)計(jì)主軸變速箱的結(jié)構(gòu)包括傳動(dòng)件（傳動(dòng)軸、軸承、帶輪、齒輪、離合器和制動(dòng)器等）、 主軸組件、操縱機(jī)構(gòu)、潤滑密封系統(tǒng)和箱體及其聯(lián)結(jié)件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與布置，用一張展開圖和若 干張橫截面圖表示。課程設(shè)計(jì)由于時(shí)間的限制，一般 只畫展開圖。主軸變速箱是機(jī)床的重要部件。設(shè)計(jì)時(shí)除考慮一般機(jī)

32、械傳動(dòng)的有關(guān)要求外，著重考慮以下 幾個(gè)方面的問題。精度方面的要求，剛度和抗震性的要求，傳動(dòng)效率要求，主軸前軸承處溫度和溫升的控制，結(jié)構(gòu)工藝性，操作方便、安全、可靠原則，遵循標(biāo)準(zhǔn)化和通用化的原則。主軸變速箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)整個(gè)機(jī)床設(shè)計(jì)的重點(diǎn)，由于結(jié)構(gòu)復(fù)雜，設(shè)計(jì)中不可避免要經(jīng)過反復(fù)思考和多次修改。在正式畫圖前應(yīng)該先畫草圖。目的是:1）布置傳動(dòng)件及選擇結(jié)構(gòu)方案。2）檢驗(yàn)傳動(dòng)設(shè)計(jì)的結(jié)果中有無干涉、碰撞或其他不合理的情況，以便及時(shí)改正。3）確定傳動(dòng)軸的支承跨距、齒輪在軸上的位置以及各軸的相對位置，以確 定各軸的受力 點(diǎn)和受力方向，為軸和軸承的驗(yàn)算提供必要的數(shù)據(jù)。6.2展開圖及其布置展開圖就是按照傳動(dòng)軸傳遞運(yùn)動(dòng)

33、的先后順序，假想將各軸沿其軸線剖開并將 這些剖切面平 整展開在同一個(gè)平面上。I軸上裝的摩擦離合器和變速齒輪。有兩種布置方案，一是將兩級(jí)變速齒輪和離合器做成 一體。齒輪的直徑受到離合器內(nèi)徑的約束，齒根圓的直徑必須大于 離合器的外徑，負(fù)責(zé)齒輪無 法加工。這樣軸的間距加大。另一種布置方案是離合 器的左右部分分別裝在同軸線的軸上，左 邊部分接通，得到一級(jí)反向轉(zhuǎn)動(dòng)，右邊接通得到三級(jí)反向轉(zhuǎn)動(dòng)。這種齒輪尺寸小但軸向尺寸 大。我們采用第一種方案，通過空心軸中的拉桿來操縱離合器的結(jié)構(gòu)。總布置時(shí)需要考慮制動(dòng)器的位置。制動(dòng)器可以布置在背輪軸上也可以放在其 他軸上。制動(dòng)器不要放在轉(zhuǎn)速太低軸上，以免制動(dòng)扭矩太大，是制動(dòng)

34、尺寸增大齒輪在軸上布置很重要，關(guān)系到變速箱的軸向尺寸，減少軸向尺寸有利于提 高剛度和減小體積。6.3 I軸（輸入軸）的設(shè)計(jì)將運(yùn)動(dòng)帶入變速箱的帶輪一般都安裝在軸端，軸變形較大，結(jié)構(gòu)上應(yīng)注意加強(qiáng)軸的剛度或使軸部受帶的拉力（采用卸荷裝置）。I軸上裝有摩擦離合器，由于 組成離合器 的零件很多，裝配很不方便，一般都是在箱外組裝好I軸在整體裝入箱內(nèi)。我們采用的卸荷裝置一般是把軸承裝載法蘭盤上，通過法蘭盤將帶輪的拉力傳遞到箱壁上。車床上的反轉(zhuǎn)一般用于加工螺紋時(shí)退刀。車螺紋時(shí)，換向頻率較高。實(shí)現(xiàn)政 反轉(zhuǎn)的變換 方案很多，我們采用正反向離合器。正反向的轉(zhuǎn)換在不停車的狀態(tài)下 進(jìn)行，常采用片式摩擦離 合器。由于裝在

35、箱內(nèi)，一般采用濕式。在確定軸向尺寸時(shí)，摩擦片不壓緊時(shí)，應(yīng)留有0.2 0.4mm的間隙，間隙應(yīng)能調(diào)整。離合器及其壓緊裝置中有三點(diǎn)值得注意：1）摩擦片的軸向定位：由兩個(gè)帶花鍵孔的圓盤實(shí)現(xiàn)。其中一個(gè)圓盤裝在花 鍵上，另一個(gè) 裝在花鍵軸上的一個(gè)環(huán)形溝槽里，并轉(zhuǎn)過一個(gè)花鍵齒，和 軸上的花鍵對正，然后用螺 釘把錯(cuò)開的兩個(gè)圓盤連接在一起。這樣就限制了軸向和周向德兩個(gè)自由度，起了定位作用2）摩擦片的壓緊由加力環(huán)的軸向移動(dòng)實(shí)現(xiàn)，在軸系上形成了彈性力的封閉系統(tǒng)，不增加軸承軸向復(fù)合。3）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)使加力環(huán)推動(dòng)擺桿和鋼球的運(yùn)動(dòng)是不可逆的，即操縱力撤 消后，有自鎖作用。I軸上裝有摩擦離合器，兩端的齒輪是空套在軸上，當(dāng)

36、離合器接通時(shí)才和軸一起轉(zhuǎn)動(dòng)。但 脫開的另一端齒輪，與軸回轉(zhuǎn)方向是相反的，二者的相對轉(zhuǎn)速很高（約為兩倍左右）。結(jié)構(gòu)設(shè) 計(jì)時(shí)應(yīng)考慮這點(diǎn)。齒輪與軸之間的軸承可以用滾動(dòng)軸承也可以用滑動(dòng)軸承?；瑒?dòng)軸承在一些性 能和維修上不 如滾動(dòng)軸承，但它的徑向尺寸小。空套齒輪需要有軸向定位，軸承 需要潤滑。6.4齒輪塊設(shè)計(jì)齒輪是變速箱中的重要元件。齒輪同時(shí)嚙合的齒數(shù)是周期性變化的。也就是說，作用在 一個(gè)齒輪上的載荷是變化的。同時(shí)由于齒輪制造及安裝誤差等，不可 避免要產(chǎn)生動(dòng)載荷而引起 振動(dòng)和噪音，常成為變速箱的主要噪聲源，并影響主軸回轉(zhuǎn)均勻性。在齒輪塊設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)充分 考慮這些問題。齒輪塊的結(jié)構(gòu)形式很多，取決于下列有關(guān)因

37、素：1）是固定齒輪還是滑移齒輪；2）移動(dòng)滑移齒輪的方法；3）齒輪精度和加工方法；變速箱中齒輪用于傳遞動(dòng)力和運(yùn)動(dòng)。它的精度選擇主要取決于圓周速度。采用同一精度 時(shí)，圓周速度越高，振動(dòng)和噪聲越大，根據(jù)實(shí)際結(jié)果得知，圓周速度 會(huì)增加一倍，噪聲約增大6dB。工作平穩(wěn)性和接觸誤差對振動(dòng)和噪聲的影響比運(yùn) 動(dòng)誤差要大，所以這兩項(xiàng)精度應(yīng)選高一 級(jí)。為了控制噪聲，機(jī)床上主傳動(dòng)齒輪都 要選用較高的精度。大都是用76 6,圓周速度很 低的，才選87 7。如果 噪聲要求很嚴(yán)，或一些關(guān)鍵齒輪，就應(yīng)選6 55。當(dāng)精度從 76-6提高到6 5-5時(shí)，制造費(fèi)用將顯著提高。不同精度等級(jí)的齒輪，要采用不同的加工方 法，對結(jié)構(gòu)要求

38、也有所不同。8級(jí)精度齒輪，一般滾齒或插齒就可以達(dá)到。7級(jí) 精度齒輪，用 較高精度滾齒機(jī)或插齒機(jī)可以達(dá)到。但淬火后，由于變形，精度將 下降。因此，需要淬火的7 級(jí)齒輪一般滾（插）后要剃齒，使精度高于7,或者淬火后在衍齒。6級(jí)精度的齒輪，用精密滾 齒機(jī)可以達(dá)到。淬火齒輪，必須磨齒 才能達(dá)到6級(jí)。機(jī)床主軸變速箱中齒輪齒部一般都需要淬火。滑移齒輪進(jìn)出嚙合的一端要圓齒，有規(guī)定的形狀和尺寸。圓齒和倒角性質(zhì)不 同，加工方 法和畫法也不一樣，應(yīng)予注意。選擇齒輪塊的結(jié)構(gòu)要考慮毛坯形式（棒料、自由鍛或模鍛）和機(jī)械加工時(shí)的安裝和定位基面。盡可能做到省工、省料又易于保證精度。齒輪磨齒時(shí)，要求有較大的空刀（砂輪）距離，

39、因此多聯(lián)齒輪不便于做成整 體的，一般都 做成組合的齒輪塊。有時(shí)為了縮短軸向尺寸，也有用組合齒輪的。要保證正確嚙合，齒輪在軸上的位置應(yīng)該可靠。滑移齒輪在軸向位置由操縱機(jī)構(gòu)中的定位 槽、定位孔或其他方式保證，一般在裝配時(shí)最后調(diào)整確定。65傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)機(jī)床傳動(dòng)軸，廣泛采用滾動(dòng)軸承作支撐。軸上要安裝齒輪、離合器和制動(dòng)器 等。傳動(dòng)軸應(yīng)保證這些傳動(dòng)件或機(jī)構(gòu)能正常工作。首先傳動(dòng)軸應(yīng)有足夠的強(qiáng)度、剛度。如撓度和傾角過大，將使齒輪嚙合不良，軸承工作條 件惡化，使振動(dòng)、噪聲、空載功率、磨損和發(fā)熱增大；兩軸中心距誤 差和軸芯線間的平行度等 裝配及加工誤差也會(huì)引起上述問題。傳動(dòng)軸可以是光軸也可以是花鍵軸。成批生產(chǎn)中，

40、有專門加工花鍵的銑床和 磨床，工藝上 并無困難。所以裝滑移齒輪的軸都采用花鍵軸，不裝滑移齒輪的軸 也常米用花鍵軸。花鍵軸承載能力高，加工和裝配也比帶單鍵的光軸方便。軸的部分長度上的花鍵，在終端有一段不是全高，不能和花鍵空配合。這是加工時(shí)的過濾部分。一般尺寸花鍵的滾刀直徑D刀為65 85mm。機(jī)床傳動(dòng)軸常采用的滾動(dòng)軸承有球軸承和滾錐軸承。在溫升、空載功率和噪 聲等方面，球 軸承都比滾錐軸承優(yōu)越。而且滾錐軸承對軸的剛度、支撐孔的加工 精度要求都比較高。因此球 軸承用的更多。但是滾錐軸承內(nèi)外圈可以分開，裝配 方便，間隙容易調(diào)整。所以有時(shí)在沒有軸 向力時(shí)，也常采用這種軸承。選擇軸承 的型號(hào)和尺寸，首先

41、取決于承載能力，但也要考慮其他 結(jié)構(gòu)條件。同一軸心線的箱體支撐直徑安排要充分考慮鏜孔工藝。成批生產(chǎn)中，廣泛采 用定徑鏜刀和 可調(diào)鏜刀頭。在箱外調(diào)整好鏜刀尺寸，可以提高生產(chǎn)率和加工精度。還常采用同一鏜刀桿安裝 多刀同時(shí)加工幾個(gè)同心孔的工藝。下面分析幾種鏜孔方 式：對于支撐跨距長的箱體孔，要從兩 邊同時(shí)進(jìn)行加工；支撐跨距比較短的，可 以從一邊（叢大孔方面進(jìn)刀）伸進(jìn)鏜桿，同時(shí)加工各孔；對中間孔徑比兩端大的 箱體，鏜中間孔必須在箱內(nèi)調(diào)刀，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)盡可能避免。既要滿足承載能力的要求，又要符合孔加工工藝，可以用輕、中或重系列軸承來達(dá)到支撐 孔直徑的安排要求。兩孔間的最小壁厚，不得小于5 10m m ,以免

42、加工時(shí)孔變形?；ㄦI軸兩端裝軸承的軸頸尺寸至少有一個(gè)應(yīng)小于花鍵的內(nèi)徑。一般傳動(dòng)軸上軸承選用G級(jí)精度。傳動(dòng)軸必須在箱體內(nèi)保持準(zhǔn)確位置，才能保證裝在軸上各傳動(dòng)件的位置正確性，不論軸是 否轉(zhuǎn)動(dòng)，是否受軸向力，都必須有軸向定位。對受軸向力的軸，其 軸向定位就更重要。回轉(zhuǎn)的軸向定位（包括軸承在軸上定位和在箱體孔中定位）在選擇定位方式 時(shí)應(yīng)注意：1）軸的長度。長軸要考慮熱伸長的問題，宜由一端定位。2）軸承的間隙是否需要調(diào)整。3）整個(gè)軸的軸向位置是否需要調(diào)整。4）在有軸向載荷的情況下不宜采用彈簧卡圈。5）加工和裝配的工藝性等。6.6主軸組件設(shè)計(jì) 主軸組件結(jié)構(gòu)復(fù)雜，技術(shù)要求高。安裝工件（車床）或者刀具（銑床、鉆

43、床等）的主軸參予切削成形運(yùn)動(dòng)，因此它的精度和性能直接影響加工質(zhì)量（加工精 度和表面粗糙 度），設(shè)計(jì)時(shí)主要圍繞著保證精度、剛度和抗振性，減少溫升和熱變形等幾個(gè)方面考慮。6.6.1各部分尺寸的選擇主軸形狀與各部分尺寸不僅和強(qiáng)度、剛度有關(guān)，而且涉及多方面的因素?！浚﹥?nèi)孔直徑車床主軸由于要通過棒料，安裝自動(dòng)卡盤的操縱機(jī)構(gòu)及通過卸頂尖的頂桿，必須是空心 軸。為了擴(kuò)大使用范圍，加大可加工棒料直徑，車床主軸內(nèi)孔直徑有增大的趨勢。2）軸頸直徑前支撐的直徑是主軸上一主要的尺寸，設(shè)計(jì)時(shí)，一般先估算或擬定一個(gè)尺寸， 結(jié)構(gòu)確定后再進(jìn)行核算。3）前錐孔直徑前錐孔用來裝頂尖或其他工具錐柄，要求能自鎖，目前采用莫氏錐孔。4

44、）支撐跨距及懸伸長度為了提高剛度，應(yīng)盡量縮短主軸的外伸長度a。選擇適當(dāng)?shù)闹慰缇郘，般推薦取：% =3 5,跨距L小時(shí)，軸承變形對軸端變形的影響大。所以，軸 承剛度小時(shí)，乂應(yīng)選大值，軸 剛度差時(shí)，貝U取小值?？缇郘的大小，很大程度上受其他結(jié)構(gòu)的限制，常常不能滿足以上要求。安 排結(jié)構(gòu)時(shí)力求接近上述要求。6.6.2主軸軸承1）軸承類型選擇主軸前軸承有兩種常用的類型：雙列短圓柱滾子軸承。承載能力大，可同時(shí)承受徑向力和軸向力，結(jié)構(gòu)比較 簡單，但允許的極限轉(zhuǎn)速低一些與雙列短圓柱滾子軸承配套使用承受軸向力的軸承有三種：60角雙向推力向心球軸承。是一種新型軸承，在近年生產(chǎn)的機(jī)床上廣泛采 用。具有承載 能力大

45、，允許極限轉(zhuǎn)速高的特點(diǎn)。外徑比同規(guī)格的雙列圓柱滾子軸承小一些。在使用中，這種 軸承不承受徑向力。推力球軸承。承受軸向力的能力最高，但允許的極限轉(zhuǎn)速低，容易發(fā)熱。向心推力球軸承。允許的極限轉(zhuǎn)速高，但承載能力低，主要用于高速輕載的 機(jī)床。2）軸承的配置大多數(shù)機(jī)床主軸采用兩個(gè)支撐，結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，但為了提高主軸剛度 也有用三個(gè)支 撐的了。三支撐結(jié)構(gòu)要求箱體上三支撐孔具有良好的同心度，否則溫升和空載功率增大，效果不一定好。三孔同心在工藝上難度較大，可以用兩個(gè) 支撐的主要支 撐，第三個(gè)為輔助支撐。輔助支撐軸承（中間支撐或后支撐）保持 比較大的游隙（約A0.07mm ），只有在載荷比較大、軸產(chǎn)生彎曲變

46、形時(shí)，輔助支撐軸承才起作用。軸承配置時(shí)，除選擇軸承的類型不同外，推力軸承的布置是主要差別。推力軸承布置在前軸承、后軸承還是分別布置在前、后軸承，影響著溫升后軸的伸長方向以及結(jié)構(gòu)的負(fù)責(zé)程度，應(yīng)根據(jù)機(jī)床的實(shí)際要求確定在配置軸承時(shí)，應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：每個(gè)支撐點(diǎn)都要能承受經(jīng)向力。兩個(gè)方向的軸向力應(yīng)分別有相應(yīng)的軸承承受。徑向力和兩個(gè)方向的軸向力都應(yīng)傳遞到箱體上，即負(fù)荷都由機(jī)床支撐件承 受。3）軸承的精度和配合主軸軸承精度要求比一般傳動(dòng)軸高。前軸承的誤差對主軸前端的影響最大，所以前軸承的 精度一般比后軸承選擇高一級(jí)。普通精度級(jí)機(jī)床的主軸，前軸承的選C或D級(jí)，后軸承選D或E級(jí)。選擇軸承的精度 時(shí)，既要考慮機(jī)床

47、精度要求，也要考慮經(jīng)濟(jì)性。軸承與軸和軸承與箱體孔之間，一般都采用過渡配合。另外軸承的內(nèi)外環(huán)都 是薄壁件，軸和孔德形狀誤差都會(huì)反映到軸承滾道上去。如果配合精度選的太低，會(huì)降低軸承的回轉(zhuǎn)精度，所以軸和孔的精度應(yīng)與軸承精度相匹配。1）軸承間隙的調(diào)整為了提高主軸的回轉(zhuǎn)精度和剛度，主軸軸承的間隙應(yīng)能調(diào)整。把軸承調(diào)到合 適的負(fù)間 隙，形成一定的預(yù)負(fù)載，回轉(zhuǎn)精度和剛度都能提高，壽命、噪聲和抗震性也有改善。預(yù)負(fù)載使 軸承內(nèi)產(chǎn)生接觸變形，過大的預(yù)負(fù)載對提高剛度沒有明顯 的小果，而磨損發(fā)熱量和噪聲都會(huì)增 大，軸承壽命將因此而降低。軸承間隙的調(diào)整量，應(yīng)該能方便而且能準(zhǔn)確地控制，但調(diào)整機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)不能 太復(fù)雜。雙列 短圓柱滾子軸承內(nèi)圈相對外圈可以移動(dòng)，當(dāng)內(nèi)圈向大端軸向移動(dòng)時(shí)，由于1： 12的內(nèi)錐孔， 內(nèi)圈將脹大消除間隙。其他軸承調(diào)整也有與主軸軸承相似的問題。特別要注意：調(diào)整落幕的端面與螺紋中心線的垂直度