1、土的工程性質(zhì)土的基本物理性質(zhì)（土粒比重試驗指標（2-1-11圖2-1-11土的三相組成示意圖土的含水量土中水的質(zhì)量（液體）與土粒質(zhì)量（固體）之比，以百分數(shù)表示：w mw 100%（2-1-5）ms式中 w 土的含水量（%）；m土中水的質(zhì)量（g）；mwm土粒質(zhì)量（g）。ms土的含水量一般用烘干法測定，特定條件下也可采用酒精燃燒法、炒干法等測定。土的密度土的質(zhì)量（固體加液體）與土的體積（固體、液體、氣體之和）之比，即單位土體積土的質(zhì)量： m（2-1-6）V式中 土的密度（g/cm3）；m 土的質(zhì)量（g）；V土的體積（cm3）。土的密度常用環(huán)刀法測定，也可采用蠟封法、灌水法、灌砂法等測定。（稱土的重

2、度）。土的重力密度是指單位體積土的重力： g（2-1-7）式中 (kN/m3)；g 重力加速度(m/s2)。土粒相對密度（比重）土粒質(zhì)量與同體積（固體體積時純水的質(zhì)量之比：mGss（2-1-8）sVss式中G 土粒相對密度；ssV 土粒體積（cm3）；s4時的密度(=1 g/cm3)；w1(g/cm3)。s土粒相對密度在數(shù)值上等于土粒密度，但土粒相對密度無量綱。土粒相對密度的測定方法可根據(jù)顆粒大小分別采用比重瓶法、浮稱法、虹吸筒法等。換算指標基本物理性質(zhì)的換算指標有下列幾個。v土的孔隙比e土中孔隙體積V 與土粒體積V 之比以小vv土的孔隙率 V V 以百分數(shù)表示。vw土的飽和度 土孔隙中水的體

3、積V與孔隙體積w之比，以百分數(shù)表示。s土的干密度 （g/cm3）土粒質(zhì)量m 與土的體積V 之比，sd即單位土體積的土粒質(zhì)量。由土的干密度乘以重力加速度可算得土的干重度d(kN/m3)。土的飽和密度sat（g/cm3）土的飽和質(zhì)量（孔隙全部充滿水時水的質(zhì)量m與土粒質(zhì)量m 之和與土的體積V之比即單位w(sat)s土體積土的飽和質(zhì)量。由土的飽和密度乘以重力加速度可算得土的飽和重度sat(kN/m3)。土的有效密度（g/cm3）又稱浮密度，是指土的有效質(zhì)量（土的飽和質(zhì)量減去與土同體積水的質(zhì)量V 有效重度 ，又稱浮重度(kN/m3)。常用的土的基本物理性質(zhì)換算指標計算公式見表 2-1-17。土的基本物理

4、性質(zhì)指標的換算關(guān)系表2-1-17換算指標換算指標用試驗指標計算的公式用其他指標計算的公式G e G sw 1deesw 1e wGsSr孔隙率nn100G s100n e1 100wS rSG1 G wsrsw SrwGse干重度dd1d Gs1 ew Gs e 飽和重度G 1satsatG 1 0s.01w sat1 ewws satw有效重度 G 1G 1 0s.01w sat ws注：式中 w 為水的密度(1 g/cm3)。土的密實度、狀態(tài)和濕度粗顆粒土（粉土）的密實度碎石土、砂土和粉土的密實度反映土顆粒之間排列的緊密程度， 與土的力學(xué)性質(zhì)有直接的內(nèi)在關(guān)系，故應(yīng)重視對土的密實度的合理劃分

5、，并盡可能采用定量指標進行評定。（GB500212001）中采用按圓錐動力觸探錘擊數(shù)確定碎石土的密實度，屬按定量指標進行鑒定的方法。砂土的密實度可按土的天然孔隙比、相對密度或標準貫入試驗錘擊數(shù)等劃分。理論上講，砂土的孔隙比越小則越密實，但這沒有考慮到顆粒級配的因素。顆粒級配不同的砂土，即使具有相同的孔隙比， 所處的密實狀態(tài)也可能不同。為了同時考慮孔隙比和級配的影響，可采用砂的相對密度（相對密實度）。砂的相對密度按下列公式計算：D(d max)d minr(dd max d min)（2-1-9）D ereemax0或emin（2-1-10）式 中 Dr砂的相對密度； d max 最大干密度（g

6、/cm3）； d min 最小干密度（g/cm3）；d天然干密度（g/cm3）；0mmine最大孔隙比e最小孔隙比； 0mmin當(dāng)砂土的天然孔隙比等于最大孔隙比時，其相對密度等于0，表01 砂樣的取樣問題，故目前在實際工程中得到廣泛應(yīng)用。（JTJ02485）實度劃分2-1-18。碎石土密實程度劃分表表2-1-18密實程度密實程度松 散中 密密 實骨架和充填物多數(shù)骨架顆粒不接觸而被填物松散骨架顆粒疏密不均，部分不連續(xù)， 孔隙密骨架顆粒交錯緊貼，孔隙填天然坡和開挖情況不能形成陡坎，天然坡接近于粗顆粒的安息角。鍬可以挖掘，坑壁易坍塌，從坑壁取出大顆粒后，砂土即塌落天然陡坡不太穩(wěn)定，或陡坡下堆積物較多

7、，但大于粗顆粒的安息角。鎬可以挖掘，坑壁有掉塊現(xiàn)象，從坑壁鎬挖掘困難，用撬棍方能松動；坑壁穩(wěn)定，從坑壁取出大顆粒后，能保持凹面形狀鉆探情況鉆進較容易，沖擊鉆探時，鉆桿稍有跳動，孔壁易坍塌鉆進較難，沖擊鉆探時，鉆桿、吊錘跳動不劇烈，孔壁有坍塌現(xiàn)象動劇烈，孔壁較穩(wěn)定2-1-19。砂土密實度表表2-1-19分 級分 級相對密度Dr標準貫入錘擊數(shù)密 實D0.67r3050中 密0.67D0.33r1029稍 松0.33D0.20r59松 散極 松D0.20r5注: 標準貫入錘擊數(shù)為實測錘擊數(shù)N的平均值。（GB500212001）中土的密實度劃分探按N探按63.52-1-20查表 2-1-21，表120

8、N63.5 N120 2-1-22 進行。120碎石土密實度(按N碎石土密實度(按N63.5分類)表2-1-20重型動力觸探錘擊數(shù)N63.5N 563.55N1063.5密實度松散稍密重型動力觸探錘擊數(shù)N63.510N 2063.5N2063.5密實度中密密實碎石土密實度(按N表2-1-21碎石土密實度(按N表2-1-21120分類)超重型動力觸探錘擊數(shù)N120密實度超重型動力觸探錘擊N120密實度N 3120松散11N 14120密實3N 6120稍密N 14120很密6N 11120中密密實度骨架顆粒含量和排列骨架顆粒質(zhì)量小于 總可 挖 性密實度骨架顆粒含量和排列骨架顆粒質(zhì)量小于 總可 挖

9、 性可 鉆 性鉆進較易，鉆桿稍松散質(zhì)量的 60%，排列混亂，大部分不接觸塌，從井壁取出大顆粒后，立即塌落有跳動，孔壁易坍塌中密骨架顆粒質(zhì)量等于 總排列，大部分接觸鍬鎬可挖掘，井壁有掉塊現(xiàn)象，從井壁取出大顆粒處，能保持凹面形狀吊錘跳動不劇烈，孔壁有坍塌現(xiàn)象密實骨架顆粒質(zhì)量大于 總連續(xù)接觸鍬鎬挖掘困難，用撬棍方能松動，井壁較穩(wěn)定鉆進困難，鉆桿、吊錘跳動劇烈，孔壁較穩(wěn)定注: 骨架顆粒系指與表 2-1-15 中碎石土分類名稱相對應(yīng)粒徑的顆粒；密實度應(yīng)按表列各項特征綜合確定。砂土的密實度根據(jù)標準貫入試驗錘擊數(shù)實測值 N 劃分為密實、中密、稍密和松散，按表 2-1-23 確定。當(dāng)用靜力觸探方法劃分砂土密實

10、度時，可根據(jù)當(dāng)?shù)亟?jīng)驗確定。砂土密實度分類表2-1-23標準貫入錘擊數(shù)N標準貫入錘擊數(shù)NN10松散標準貫入錘擊數(shù)N15N30密實度中密10N1510N15稍密N30密實粉土的密實度根據(jù)孔隙比劃分為密實、中密和稍密，按表 2-1-24 確定。粉土密實度分類表2-1-24孔 隙 比 e孔 隙 比 e密密中稍實實密密度e0.75O.75e.90 e0.90注:當(dāng)有經(jīng)驗時,也可用原位測試或其他方法劃分粉土的密實度。黏性土的狀態(tài)（稠度狀態(tài)I :PI w wPLw wP（2-1-11）LwwILPP01 范圍內(nèi)；當(dāng)土的含水量高于液限時，土樣處于流動1能在 01 范圍內(nèi)取值，而液性指數(shù)的取值不受此限制。1）公

11、路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（JTJ 02485）中黏性土的狀態(tài)劃分L黏性土的狀態(tài)根據(jù)液性指數(shù) I 劃分為四級，按表 2-1-25 確定。L黏性土的狀態(tài)劃分表表2-1-25分分級IL堅硬、半堅硬狀態(tài)I 0L可塑狀態(tài)硬軟塑塑0I 0.5L0.5I 1.0L流塑狀態(tài)I 1.0L2）巖土工程勘察規(guī)范（GB500212001）中黏性土的狀態(tài)劃分L黏性土的狀態(tài)根據(jù)液性指數(shù) I 劃分為堅硬、硬塑、可塑、軟塑和L流塑等五級，按表 2-1-26 確定。黏性土狀態(tài)分類表2-1-26液 性 指 數(shù)液 性 指 數(shù)狀 態(tài)液 性 指 數(shù)狀 態(tài)I 0L0I 0.25堅 硬0.75I 1LL0.25I 0.75I 1L軟 塑流

12、 塑L土的濕度（JTJ02485）度劃分r以小數(shù)表示劃分為稍濕、r潮濕（很濕）、飽和，見表 2-1-27。碎石和砂土潮濕度表表2-1-27分分稍級濕SrS 0.5r潮濕（很濕）潮濕（很濕）0.5S 0.8r飽 和S 0.8r（GB500212001）中土的濕度劃分粉土的濕度根據(jù)含水量W (%)2-1-28。粉土濕度分類表2-1-28W30濕度稍濕濕土的滲透性土的滲透性是指土中的自由水能以土的孔隙為通道在重力作用 防治土體發(fā)生滲透破壞。（1）滲流和達西定律H.Darcy）定律是研究地下水運動的最論等都是建立在達西定律的基礎(chǔ)上。達西定律可表示為：v q k ki（2-1-12）AL式中 v滲流速(

13、cm/s)；q(cm3/s)；A(cm2)；k(cm/s)；H 滲流路徑兩端的水頭差(cm)；L(cm)；i（水頭差（并非僅孔隙截面積）2-1-12，該定律只符合層流的運動。層流和紊流是液體運動的兩種形達西定律有一定的適用范圍，一般適用于中砂、細砂、粉砂等土所示。黏土中的滲流由于受到結(jié)合水的黏滯阻力，不完全符合達西定 律，需要進行修正。水力梯度很小時，由于結(jié)合水的黏滯阻力，黏土2-1-13，滲流速度與水力梯度的關(guān)系如圖 2-1-12（2）所示。v k (iib)（2-1-13）式中 ib 黏土的起始水力梯度。礫石、卵石等粗顆粒土，只有在較小的水力梯度下，此時流速也較小，滲流速度才與水力梯度呈線

14、性關(guān)系；而當(dāng)水力梯度增大時，水的滲流速度也相應(yīng)增大當(dāng)流速大于某一數(shù)（稱為臨界流速v時cr不再適用，這類土的滲流速度與水力梯度的關(guān)系如圖 2-1-12（3）示。（1）（2）2-1-12 不同土類滲流速度與水力梯度的關(guān)系1-中細砂等； 2-黏土； 3-礫卵石等滲透系數(shù)1 （和流水的性質(zhì)（水的黏滯度和密度）兩方面。影響滲透系數(shù)的因素主要有下列一些。土的粒度成分顆粒大小、形狀和級配等直接影響孔隙的大小、形狀和含量。土的礦物成分和化學(xué)性質(zhì)黏土礦物的成分、含量和水的化學(xué)性質(zhì)將直接影響結(jié)合水膜的厚度結(jié)合水黏滯阻力的大小間接改了孔隙的性質(zhì)。土的結(jié)構(gòu)和構(gòu)造顆粒排列的緊密程度及土中是否存在密閉氣體將影響孔隙的大小

15、、形狀及連通狀況；土中的細小層理，如黏常懸殊的各向異性。水的溫度一般水的密度隨溫度變化很小，但水溫變化對水的黏滯度有較顯著的影響。后，計算土的滲透系數(shù)：k c m VVw（2-1-14）式中k土的滲透系數(shù)(m/s)；c(m2/s)；Vm(kPa-1)；V(kN/m3)。w2-1-29 列出各類土滲透系數(shù)取值的數(shù)量級范圍，可供參考。滲透系數(shù)k的數(shù)量級范圍表2-1-29土類土類礫石k值范圍cm/s）10-1礫 砂10-1粗 砂10-2中 砂10-2細 砂10-3粉 砂10-310-4粉土10-410-5粉質(zhì)黏土10-510-7黏土10-7注： 本表引自巖土工程手冊。滲流力和滲透破壞j i（2-1-

16、15）w式中j 滲流力（kN/m3）。的相同，其大小與水力梯度成正w當(dāng)評價土在發(fā)生滲流時的穩(wěn)定性，就需考慮滲流力的作用。土體破壞稱為滲透破壞。流砂的水力條件是土中的滲流力等于或大于土的有效重度：i 。w滲流力等于土的有效重度時的水力梯度，即開始發(fā)生流砂現(xiàn)象時的水力梯度稱為臨界水力梯度。G1（2-1-16）icrws1 e式中 i臨界水力梯度；cr 土的有效重度（kN/m3）；水的重度（kN/m3）；wsG 土粒相對密度（土粒比重）；se 土的孔隙比。臨界水力梯度是反映土性質(zhì)的參數(shù),即土中發(fā)生流砂難易程度的指標。當(dāng)滲流的水力梯度大于等于臨界水力梯度時，則發(fā)生流砂。理論上，土的臨界水力梯度越小，越

17、容易發(fā)生流砂；反之則不易發(fā)生流砂。臨界水力梯度與土的粒度成分、密實度等有關(guān)?，F(xiàn)象。圖 2-1-13 給出堤壩下發(fā)生管涌的示意圖。管涌現(xiàn)象可發(fā)生于2-1-13 堤壩下發(fā)生管涌示意圖土的壓縮性和固結(jié)特性土的壓縮性 1）一。常規(guī)固結(jié)試驗指標常規(guī)固結(jié)試驗反映土的壓縮性的成果一般可用土的壓縮曲線（ep 曲線）ep 曲線中，e 是p 的理計算的沉降量為最終沉降量的原因。土的ep 2-1-14。圖2-1-14 土的壓縮曲線（ep曲線）由ep 曲線可得到下列土的壓縮性指標。壓縮系數(shù)ee e（2-1-17）a tg p 12p p21式中 a壓縮系孔隙比減小量；p豎向應(yīng)力增量（MPa）；p p12豎向應(yīng)力的初值

18、、終值（MPa）；e 、e12p p12的孔隙比。土的壓縮系數(shù)是土在側(cè)限條件下孔隙比減小量與豎向有效壓應(yīng) ep ep 曲線愈陡，表明孔隙比的減小愈顯著，因而土的壓縮性愈高。壓縮模量p1 e11（2-1-18）ES e e) a1式 中 ES壓縮模量(MPa)。土的壓縮模量是土在側(cè)限條件下豎向有效壓應(yīng)力增量與豎向應(yīng) ep 土的壓縮模量愈大，表明土的壓縮性愈低。體積壓縮系數(shù)ma1V1eE1S（2-1-19）式 中 mV體積壓縮系數(shù)(MPa-1)。土的體積壓縮系數(shù)的定義是土在側(cè)限條件下體積應(yīng)變與豎向有 系數(shù)愈大，反映土的豎向應(yīng)變愈大，因而土的壓縮性愈高。ep 曲線上的割線指標，即取值ep 曲線上某一

19、壓力段，壓力段的初始值和最終值只要有一當(dāng)要比較不同土的壓縮性高低時，則應(yīng)采用同一壓力段的壓縮性a1指標進行對比。地基土的壓縮性可按p 為10OKPa、p 為200kPa a11-21-2當(dāng)a0.1MPa-1 時，為低壓縮性土；1-21-21-2當(dāng)0.1 MPa-1a0.5 MPa-1 時，為中壓縮性土當(dāng)a0.5 MPa-1時，為高壓縮性土。1-21-2高壓固結(jié)試驗指標elgp 曲線，見圖2-1-152-1-16 2-1-17（2）elgp 下列指標。p先期固結(jié)壓力（前期固結(jié)壓力） 先期固結(jié)壓力 是指土在歷pcelgp 2-1-15 給出確定先期固結(jié)壓力的卡薩格蘭德法，圖中A 點elgp A 為

20、過A 為1A2 與elgp 延長線相交于B 點，B 點對應(yīng)的壓力即為先期固結(jié)壓力pc。圖2-1-15 土的elgp曲線（確定先期固結(jié)壓力的卡薩格蘭德法）壓縮指數(shù)Cee e12（2-1-20）clg(p2/ p )lgp1lgp1式中 C壓縮指數(shù)。celgp2-1-16。圖2-1-16 土的elgp曲線（確定壓縮指數(shù)）回彈指數(shù) 測定回彈指數(shù)C 需進行回彈再壓縮高壓固結(jié)試驗，s2-1-17elgp 平均斜率。（1）（2）圖2-1-17 土的回彈再壓縮曲線1-ep曲線； 2-elgp曲線超固結(jié)比 OCR超固結(jié)比是土的先期固結(jié)壓力與其有效自壓力的比值利用超固結(jié)比可以判定土層的應(yīng)力狀態(tài)和壓密狀態(tài)正常固結(jié)

21、土的OCR OCR 1。當(dāng)考慮土的應(yīng)力歷史進行沉降計算時，按不同的固結(jié)狀態(tài)(正常固結(jié)、欠固結(jié)、超固結(jié))，采用先期固結(jié)壓力、壓縮指數(shù)、回彈指數(shù)等指標進行沉降計算。土的固結(jié)特性土的固結(jié)理論是研究土的固結(jié)特性，即研究土的固結(jié)過程中排 大的飽和無黏性土（如碎石類土、砂土）以結(jié)束 , 固結(jié)穩(wěn)定所經(jīng)歷的時間很短，認為在外荷載施加完畢時， 1925 年太沙基(Terzaghi)即建立了飽和土的單向固結(jié)微分方程，并得出一定初始條的建筑物沉降歷時關(guān)系分析。單向固結(jié)試驗本身就是一個相當(dāng)完美的一維固結(jié)模型。通過固結(jié)試驗可測定土的一維（垂直向）固結(jié)系數(shù)，常用的方法按所采用的坐標不同分為時間平方根法和時間對數(shù)法，其基本

22、原理是根據(jù)一維固結(jié)條件下固結(jié)度等于沉降度這一特點。件相同的情況下，土內(nèi)孔隙水排出速度也越快。飽和土的固結(jié)包括滲透固結(jié)（主固結(jié)）時應(yīng)計算次固結(jié)沉降量。土的強度特性土的抗剪強度下發(fā)生破壞時破壞面上的剪應(yīng)力值。土的抗剪強度有兩種表達方法。一種是以總應(yīng)力 表示剪切破壞c 稱2-1-21 和 為抗剪強度有效應(yīng)力法，相應(yīng)的強度指標 c、稱為有效應(yīng)力強度2-1-22。 c tg（2-1-21）fctg（2-1-22）f式 中 f土的抗剪強度(kPa)； 剪切破壞面上的法向應(yīng)力(kPa)；c黏聚力(kPa)；內(nèi)摩擦角（）；(kPa)；c 有效黏聚力(kPa)；有效內(nèi)摩擦角（）。（1）（2）圖2-1-18 土的

23、抗剪強度與法向應(yīng)力的關(guān)系1-無黏性土； 2-黏性土土的強度特性是土最重要的工程性質(zhì)之一。黏性土的抗剪強度由兩部分組成，一部分是摩擦力（與法向應(yīng)力成正比）另一部分是土粒其本質(zhì)是由于土粒之間的滑動摩擦以及凹凸面間的鑲嵌作用所產(chǎn)生 從土的抗剪強度的表達式可見，土的抗剪強度取決于兩方面因素：應(yīng)力水平，即土的抗剪強度隨破壞面上法向應(yīng)力的增大而增大；土的抗剪強度指標?？辜魪姸戎笜肆幸蛩赜嘘P(guān)：試驗條件：試驗方法、排水條件（受剪時排水狀況）土樣質(zhì)量：土天然結(jié)構(gòu)的擾動程度。因此，應(yīng)根據(jù)實際工程中現(xiàn)場土的工作狀況選用合適的抗剪強度指標。土的抗剪強度試驗有多種方法，室內(nèi)試驗常用的有直接剪切試驗、三軸剪切試驗和無側(cè)限

24、抗壓強度試驗等。三軸剪切試驗三軸剪切試驗是測定土的抗剪強度指標的一種較為完善的方法。（包括總應(yīng)力路徑和有效應(yīng)力路徑）（不象直接剪切試驗?zāi)菢酉薅ㄔ谏舷潞兄g是否固結(jié)或排水分為三類四種。不固結(jié)不排水（UU）試驗試樣在不排水條件下施加周圍壓排水，試驗自始至終關(guān)閉排水閥門。不固結(jié)不排水（UU）試驗只能測定土的總應(yīng)力強度指標，且只有一個強度指標即土的不排水強度c 。飽和黏性土的不固結(jié)不排水2-1-19 所示。u固結(jié)不排水（CU）試驗試樣先在周圍壓力下進行固結(jié)，然（CU ）試驗。固結(jié)不排水試驗只能測定土的總應(yīng)力強度指標 ccu 、cu ，固結(jié)不排水測孔隙水壓力（CU ）試驗可同時測定土的總應(yīng)力強度指標cc

25、u 、cu和有效應(yīng)力強度指標c、 。正常固結(jié)飽和黏性土的固結(jié)不排水測孔隙水壓力（CU ）試驗結(jié)果如圖 2-1-20所示。圖2-1-19 飽和黏性土的不固結(jié)不排水（UU）試驗結(jié)果圖2-1-20 正常固結(jié)飽和黏性土的固結(jié)不排水（CU ）試驗結(jié)果固結(jié)排水（CD）試驗試樣先在周圍壓力下進行固結(jié)，然后在排水條件下緩慢增大軸向壓力至試樣破壞整個試驗過程中都允排水，試驗自始至終打開排水閥門。固結(jié)排水試驗所測定的強度指標稱為土的排水強度指標c、 其數(shù)值與有效應(yīng)力強度指標比dd所示。比則稱為特種試驗。特種試驗方法包括K0（CK0U 試驗、K （CK U （CKU ）00試驗。圖2-1-21 正常固結(jié)飽和黏性土的

26、固結(jié)排水（CD）試驗結(jié)果直接剪切試驗直接剪切試驗簡稱直剪試驗。直剪試驗是人為地限定一個剪切 2-1-22所示。圖2-1-22 黏性土的直接剪切試驗結(jié)果直接剪切試驗只能控制加荷速率，不能控制排水條件，土樣的排水狀況主要取決于土類。按試驗中土樣是否固結(jié)及剪切速度的快慢， 直接剪切試驗分為快剪、固結(jié)快剪和慢剪三種方法。快剪試驗是在對試樣施加豎向壓力后立即快速施加水平剪應(yīng)力使試樣剪切破壞（剪切速度為 0.8mm/min）。固結(jié)快剪是允許試樣在豎向壓力下排水待固結(jié)穩(wěn)定后快速施加水平剪應(yīng)力使試樣剪切破壞（剪切速度為0.8mm/min）。慢剪試驗是允許試樣在豎向壓力下排水待固結(jié)穩(wěn)定后緩慢的速率施加水平剪應(yīng)力

27、使試樣剪切破壞（剪切速度小于0.02mm/min）。無側(cè)限抗壓強度試驗大軸向壓力稱為土的無側(cè)限抗壓強度q 。u（ 、 q1u3q0），對于一般黏性土難以作出強度包絡(luò)線。由于飽和黏性土在不c 等于無側(cè)限抗壓強度qu的二分之一。飽和黏性土的無側(cè)限抗壓強度t試驗結(jié)果如圖 2-1-23 度S 。t圖2-1-23 飽和黏性土的無側(cè)限抗壓強度試驗結(jié)果抗剪強度指標的選取軟土地基上結(jié)構(gòu)物的地基長期穩(wěn)定分析等土的動力性質(zhì)土的動力性質(zhì)是指土在動力作用所反映的工程性質(zhì)。動力作用的特點和傳播方式從工程角度研究的作用于土的動力包括兩方面：自然界作用于土體所產(chǎn)生的振動力（如地震、海浪沖擊等）和人為作用于土體所產(chǎn)生的振動力（如機械振動、爆炸等）。)。一般將加載時間在 10s 以上者看作靜力問題，加載時間在10s 以