1、泥巴山隧道技術調研報告班級：姓名學號：（一）隧道道概況及及地質條條件泥巴山隧道道位于青青藏高原原和四川川盆地交交匯處;龍門山山斷裂帶帶邊緣,是雅西西高速關關鍵控制制性工程程；四川川省已建建成的最最長的公公路隧道道。泥巴巴山隧道道全長超超過100公里，是是我國西西部復雜雜山區(qū)高高難度公公路隧道道的典型型工程。隧隧道穿越越17條條大斷層層，埋深深超過110000米的路路段達55公里，最最大埋深深達16650米米，通風風斜井長長15000米，地地下風機機房60000平平方米，其其規(guī)模均均為國內內之最。隧址區(qū)地處處四川盆盆地與青青藏高原原過渡的的盆地邊邊緣山區(qū)區(qū)，地貌貌分區(qū)屬屬于峨眉眉山一大大相嶺深深

2、切割高高中山區(qū)區(qū)。隧道道穿越的的大相嶺嶺總體NNNW-SSEE向延伸伸，山勢勢雄渾寬寬厚(見見圖2-1)，海海拔20000 34000m向向南逐漸漸轉為近近南北向向，嶺谷谷平行，是是大渡河河與青衣衣江兩大大水系的的地表分分水嶺。區(qū)內地形切割強烈，山勢陡峻，高差懸殊。大相嶺北坡坡(進口口端):縱向及及橫向溝溝谷較發(fā)發(fā)育，多多形成樹樹枝狀水水系，溝溝谷間距距2-33km,2OOOOm以以上溝谷谷呈V型型，谷坡坡陡峻，一一般35。，谷底坡坡角60。70。,多為殘殘坡積、崩崩坡積物物覆蓋，多多成懸崖崖陡壁;20000m以以下，被大相嶺南坡坡(出口口端):溝谷發(fā)發(fā)一育程程度相對對較差，多多為與構構造線垂

3、垂直的橫橫向溝谷谷，溝谷谷呈V型型，谷坡坡多35。，近近谷底坡坡角多50。，溝床床縱坡降降大，溝溝谷一般般狹窄，多多成懸崖崖峭壁，隧址區(qū)地處處四川盆盆地中亞亞熱帶季季風濕潤潤氣候與與青藏高高原大陸陸性干冷冷氣候的的交界地地帶。北北東側進進口端濕濕潤多雨雨，降雨雨量平均均13000mmm，最大大17660mmm，最小小9288mm，雨雨季降水水量占全全年降雨雨總量的的83%，相對對濕度881%;最高氣氣溫3 5，最最低氣溫溫一5年平均均氣溫115,最最大積雪雪厚度88cm;南曲惻惻出口端端則氣候候干燥，干濕李節(jié)分明，隆雨量平均7742mmm，最最大9220mmm，最小小5455mm，雨雨季降水水

4、量占全全年的883%。相相對濕度度為677%。平平均氣溫溫18，最最高氣溫溫40，最最低氣溫溫一3.3，積積雪少量量。區(qū)內以NNNW-SSSE向向大相嶺嶺為地表表分水嶺嶺，其北北東屬屬屬青衣江江水系，南南西側屬屬大渡河河水系。地地表溝谷谷縱橫，地地表水系系較為發(fā)發(fā)育，各各主要沖沖溝內常常年有水水，水量量較豐。其其中，進進口端主主要有木木溝巖溝溝、高橋橋河，屬屬青衣江江流域的的榮河、經河上游支流;出口端主要有施查溝、青林溝、獅子溝屬大渡河水系流沙河支溝。（二）沿線線圍巖級級別劃分分情況巖石是水文文地質結結構的重重要物質質基礎，(火山巖巖)巖石石建造特特征決定定了巖石石內部的的礦物組組成、結結構構

5、造造及其分分布特征征，將直直接決定定水文地地質結構構的滲透透結構類類型及空空間分布布。據現場調查查及鉆孔孔編錄統(tǒng)統(tǒng)計表明明，隧址址區(qū)地表表出露及及隧道洞洞身揭露露的地層層主要有有下震旦旦統(tǒng)蘇雄雄組陸相相火山巖巖(Z, sxx)、開開建橋組組(Z, k)、上震震旦統(tǒng)燈燈影組白白云巖(Zedd)及零零星出露露的第四四系松散散堆積層層。第四系松散散堆積層層按成因因可分為崩崩坡積層層(Q44c+ddl )、坡洪洪積層(Q尸+p1)和殘坡坡積層(Q尸+d1)等，主主要為塊塊(碎)石土，塊塊石成分分主要為為流紋巖巖、安山山巖，分分選性和和磨圓度度均較差差，呈棱棱角狀一一次棱角角狀，局局部充填填少量粘粘土。

6、其其中崩坡坡積層主主要分布布于較高高高程，而坡洪積層分布高程則相對較低，殘坡積層主要分布于地勢相對平緩的隧道出口端。根據各鉆孔巖芯揭示，隧址區(qū)第四系分布具有以下幾點特征。（1）分布布不均勻勻，從11.626m，主主要集中中在812m。(2)進口口端岸坡坡第四系系厚度較較小，多多數小于于9m，而而出口端端岸坡厚厚度相對對較大，絕絕大多數數大于88m。（3）23300高高程以上上的坡頂頂沿縱向向槽谷內內覆蓋層層較厚多多數大于于20mm。上震旦統(tǒng)燈燈影組為為一套淺淺灰、灰灰色中至至厚層狀狀微晶白白云巖、粉粉晶白云云巖、泥泥質白云云巖、硅硅質白云云巖，具具層狀構構造、皮皮殼狀構構造、葡葡萄狀構構造;主

7、主要分布布于隧道道出口約約K633+4000以外外，與下下伏的開開建橋組組呈斷層層式(曹曹大坪斷斷層，FF7)接接觸，受受斷層影影響，地地層發(fā)生生倒轉，產產狀為553855。54465。下震旦開建建橋組(Zlkk)下部部以紫紅紅色、紫紫灰色砂砂質凝灰灰?guī)r為主主，夾灰灰綠色流流紋質玻玻屑凝灰灰?guī)r、砂砂礫巖等等，上部部以灰紫紫色、灰灰綠色含含礫砂質凝凝灰?guī)r、凝灰角礫巖、流紋質玻屑凝灰?guī)r及凝灰長石巖屑砂巖為主。該組地層主要分布于隧道出口端約K62+680K63十400，與下伏塑性組呈不整合接觸。下震旦統(tǒng)蘇蘇雄組是是一套陸陸相火山山巖，是是隧址區(qū)區(qū)地表及及隧道洞洞身穿越越的主體體地層，由由于巖漿漿結晶

8、分分異及多多次火山山噴發(fā)旋旋回，使使得蘇雄雄組火山山巖的巖巖性組合合具有垂垂向分層層性，即即每次火火山噴溢溢可構成成一次火火山旋回回，其中中每一次次噴溢巖巖漿的結結晶分異異則可導導致隧址址區(qū)火山山巖具有有韻律層層狀構造造。據大大相嶺地地區(qū)蘇雄雄組地層層剖面顯顯示，該該組地層層自下而而上依次次為:基基性中性性酸性三三個巖性性段，構構成一個個完整的的巖漿發(fā)發(fā)展系列列，且隨隨著火山山活動規(guī)規(guī)模的擴擴大，由由下段基基性層和和中段中中性層的的中心噴噴發(fā)為主主，逐步步演變成成上段酸酸性層的的裂隙式式噴發(fā)為為主?？煽梢姶笙嘞鄮X地區(qū)區(qū)早震旦旦世的火山山活動盡盡管規(guī)模模越來越越大，而而噴發(fā)強強度逐漸漸減弱。隧道

9、洞身主主要穿越越蘇雄組組中段的的中性安安山巖段段和上段段的流紋紋巖段。流紋巖段:大相嶺嶺地區(qū)其其它蘇雄雄組剖面面顯示，下下段為流流紋質英英安質凝凝灰熔巖巖;中段段為安山山巖、安安山斑巖巖、安山山質凝灰灰熔巖、火火山角礫礫巖、凝凝灰?guī)r夾夾流紋斑斑巖、玄玄武巖:上段為為流紋斑斑巖、流流紋質凝凝灰熔巖巖、凝灰灰?guī)r。該該巖性段段總厚度度大于225000m。而而根據隧隧道軸線線鉆孔揭揭示，流流紋巖段段與下伏伏安山巖巖段界線線清晰，據據此推算算，其厚厚度僅為為5000 m-13400m，多多數為5500-8000m之間間，表明明處于大大相嶺背背斜核部部的流紋紋巖段的的“沖起起構造，及及其形成成背斜山山過程

10、中中，遭受受一定程程度的剝剝蝕。據據鉆孔巖巖性推測測，隧道道洞身穿穿越的流流紋巖段段以下段段為主，局局部穿越越中段。流流紋巖中中段主要要分布于于隧道進進口至KK55+9400左右，其巖性主要為流紋質熔巖為主，局部不連續(xù)夾安LlJ巖、玄武巖。如鉆孔SZKl ( YK54+703)分別在1681.7-1755m高程段和1573.9m-1612.5m高程段分別揭露安山巖及安山巖一玄武巖夾層，鉆孔SZK2(K55+333 )在15 76.4m -1605.7m高程度揭露安山巖段，而其它鉆孔均未在流紋巖內揭露安山巖夾層。根據隧址區(qū)地質構造分析，這種分布現象的原因主要與Fx3或Fx4上盤(即隧道出口端一側

11、)的逆沖有關。流紋巖下段主要分布于K59+00-K62+680，主要以流紋質熔巖為主，其中穿插基性輝綠巖脈和酸性花崗巖脈。安山巖段:大相嶺嶺地區(qū)區(qū)區(qū)域上安安山巖段段總厚度度約18854米米。由于于安山巖巖段在隧隧道洞身身段被上上覆流紋紋巖層包包裹，鉆鉆孔揭示示安山巖巖段頂面面至隧道道洞身高高程最大大總厚度度約10000mm，且鉆鉆孔巖芯芯也沒有有揭露安安山巖段段下部的的(近源源)爆發(fā)發(fā)相火山山巖(如如:安山山質集塊塊巖、安安山質角角礫巖、凝凝灰?guī)r等等)，據據此推測測，隧道道洞身穿穿越的安安山巖段段主要為為其中、上上部，即即主要巖性為安安山質熔熔巖安山山質凝灰灰熔巖，反反映了中中上部的的噴溢一一

12、灰流相相相成因因特征。這這與大相相嶺地區(qū)區(qū)早震旦旦世火山活活動相吻吻合。(三)施工工通風技技術通風編制原原則：隧道施施工通風風的編制制需根據據隧道長長度、斷斷面大小小、施工工方法、施施工設備備配套等等綜合考考慮。長長大隧道道施工必必須采用用機械通通風，在在滿足通通風效果果的前提提下，充充分利用用現有設設備，進進行合理理調配，隨隨著隧道道掘進長長度的延延伸，通通風方案案的編制制應分階階段進行行，通風風量應是是動態(tài)的的。3.3編制制參數(見表33)3.4風量量計算從從以下四四個方面面考慮: (1)洞洞內允許許最小風風速計算算得Q11 (2)排排除爆破破炮煙計計算得QQ2 (3)設設備計算算得口QQ

13、3 (4)洞洞內最多多工作人人員數計計算得QQ4，最后后比較取其最大值值。3.4.11按最小小風速計計算風量量(每個個工作面面) Q11 =VA t =00 155 x 82 65 x600=7443 885 mm3式中，V為為最小風風速為00 155m/ssA為開開挖斷面面積822 655 m22。3.4.22按稀釋釋爆破炮炮煙計算算風量：式中:G每循環(huán)環(huán)裝炸藥藥量，2224 kgB-炸藥爆爆炸時的的有害氣氣體生成成量，巖巖層中爆爆破取4Q AA-隧道斷斷面面積積，822 655 m22; t-通風時時間，330 mmin LL-巷道全全長或臨臨界長度度，m;3.4.33按洞內內最多作作業(yè)人

14、員員計算風風量 洞洞內作業(yè)業(yè)人員每每洞600人，每每人供風風量3 m3 /mmin風量備用系系數取11.200 Q33=600 x3xx12=2166 m3 /mmin3.4.44按稀釋釋內燃機機車廢氣氣計算風風量 根根據隧規(guī)規(guī)規(guī)定，內內燃機械械作業(yè)時時1 kkW供風風量取4 5 m3 /mmin。 內內燃機總總功率為為1033x1(挖掘機機)+1160 xx1(裝裝載機)+2225xx10(運輸車車)=22 5113 kkW(其其中各臺臺柴油機設備工工作時柴柴油機利利用率系系數，裝裝載機、運運碴汽車、內燃燃機車均均取0.63)。3.4.55開挖工工作面通通風量計計算 開開挖面通通風是由由射流

15、通通風機送送新鮮空空氣到離離開挖面面最近的的車行通通道，再再由軸流流通風機機通過通通風管送送到開挖挖面，通通風距離離是從車車行通道道到開挖挖面，最最大距離離7000 m,需要的的風量如如上計算算，最低低風速需需用風量量為7443 885 mm3 /mmin，爆爆破排煙煙需1 4999. 66 m33 /mmin洞洞內最多多作業(yè)人人員需要要風量為為2166 m33 /mmin按按稀釋內內燃機車車廢氣計計算風量量，取掌掌子面同同時工作作的挖掘掘機1臺臺，裝載載機1臺臺，運碴碴汽車22臺，內內燃機功功率取1103xx1(挖挖掘機)+1660 x11(裝載載機)+2255 x 2(運運輸車)= 771

16、3 kW，考考慮功率率利用系系數0 63則則所需風風量為220211.4 m3 /mmin 因因上述在在計算開開挖工作作面風量量時，均均未考慮慮漏風而而損失的的風量，故故洞內實實際所需需總風量量P應為為:Q需=Q風風機=PQmaax 式式中，PP為漏風風系數(按1 0000 m風風管考慮慮，漏風系數P = 11.188); Qmaxx為計算算所需風風量的最最大值，取2 0221.44 m33 /mmin根根據公式式，計算算得:通通風機所所需提供供的風量量Q風機機=1.18xx20221.44=2338533 m33 /mmin3.4.66高海拔拔地區(qū)風風量修正正Q高由于大相嶺嶺泥巴山山隧道海海

17、拔較高高,隧道道最大高高程約為為1 5560 m,已已接近11 6000 mm,因此此,在計計算風量量時,應應考慮高高山地區(qū)區(qū)由于大大氣壓力力的降低低,在計計算總風風量時要要加以修修正。 代人(5)式中計計算得：Q高=760PQ正 式中,Q正正為正常常條件下下計算的的風量;P為高高山地區(qū)大氣壓壓力(mmmHgg),見見表4。代入式(55)計算算得:Q高=7606242385.3=2905.2m3因此,通風風機需要要提供的的最大風風量:22 9005.22 m33 /mmin3.5風壓壓計算為保證把足足夠的風風量送到到工作面面,并在在風管出出風口保保持一定定的風速速,這就就要求風風機具有有一定的

18、的風壓，克克服沿途途的所有有阻力。通風機應具具備的風風壓為:P機P總阻=PP動壓+PP摩阻+PP局阻(1)動態(tài)態(tài)風壓PP動P動=2V2 式中, 為空氣氣密度,取1. 2 kg/m3;V為為末端管口風速,計計算得119 mm/s。代入式(66):PP動=0. 61922=2116. 6 PPa(2)摩擦擦阻力PP阻(7)式中:-風阻系系數,取取0. 0022 5;L-隧道通通風長度度,取11 0000 mm(軸流流風機吸吸入新鮮鮮風長度度,根據據實際情情況調整整計算通通風阻力力);d-配用風風管直徑徑,1.88m計算算(根據據風管直直徑調整整計算通通風阻力力)。考考慮漏風風和坡度度影響,則 (3

19、)局部阻阻力P局局根據風量及及風壓計計算結果果并考慮慮經濟性性,結合合現場已已有設備備的情況況,選用用SDFF(C)-NOO125型型風機,最大風風量為22 9112m33/miin,最最大風壓壓為5 3555 Paa,滿足足施工要要求。3.6射流流風機計計算射流風機的的風量必必須滿足足稀釋內內燃機車車廢氣所所需的風風量以及及隧道回回風的速速度影響響,射流流風機所所需的風風量為:Q機= VVAk (99)式中:V-隧道回回風風速速m/ss,取00. 33 m/s;A-已襯砌砌段面積積, 664. 11 m2k-沿程損損失,取取1. 4。Q機=0.3644.1111.44=266.9 m3/s

20、根據風風量的計計算結果果并考慮慮經濟性性,選擇擇SSFFl100-4PP/300 kWW型射流流風機,風量為為29mm3/s,風速為為35. 6 m/ss,推力力為1 0955 N。3.6.11射流通通風段通通風阻力力計算通風阻力等等于摩擦擦阻力和和局部阻阻力之和和。(1)隧道道摩擦阻阻力式中:-摩擦阻阻力系數數,對于于混凝土土襯砌隧隧道=(29. 4688. 77)100-4,取取=0. 0006;L-射流通通風全長長,根據據車行通通道位置置,最長長距離為為5 0000 m;UU為隧道道周長, 344. 99 m;Q-通風量量,8 5499.2mm3/mminAA60=1422.5mm3/s

21、s;A-已襯砌砌段面積積, 664.111 mm2。(2)通過過車行通通道時的的摩擦阻阻力式中:A-摩擦阻阻力系數數,對于于噴錨支支護巷道道,A=(788. 551188)100-4,取取A=00. 0011;L-車行通通道長度度, 448. 5 mm;U-隧道周周長, 22. 5 m;Q-通風量量, 1142. 5 m3/s;A-車行通通道面積積, 337 mm2。(3)局部部阻力 其中,E為局局部阻力力系數,進洞口口取0. 6,出洞口口取1,進入加加寬帶取取0. 04,出加寬寬帶取00. 11,右線線進車通通道取22. 88,左線線出車通通道取00. 992,總總阻力系系數=00. 66+

22、1+8(00. 11+0. 044)+22. 88+0. 922=6. 444;Q為為空氣密密度,取取1. 2 kkg/mm3;Q為為通風量量, 1142. 5 m3/s;AA為已襯襯砌段面面積, 64. 111 m22。 總的通通風阻力力P=PPf1+Pf22+Pff3=880. 69+4. 81+19. 099=1004. 59 Pa3.6.22射流風風機風壓壓計算式中:Pjj-風壓,Pa;K-噴流系系數,取取0.885Vj-射流流風機出出口風速速;Vjj=355. 66 m/s,取取Vj=35m/ss;-面積比, =Aj/A=00. 001;AAj為射射流風機機的出口面積, 0. 636

23、6 m22;A-隧道橫橫斷面面面積, 64. 111 m22;W-速度比比,W=VsVVj=22. 222355=0. 0663;Vs-隧道道內風速速, 22. 222 mm/s。計算得:PPj=111. 71 Pa3.6.33射流風風機臺數數計算所需射流風風機的臺臺數:3.7通風風系統(tǒng)設設備配套套配置3.7.11 隧道道施工通通風設備備配套(見表55)3.7.22 風管管的選擇擇與安裝裝通風管選用用了PVVC增強強維綸布布風管,風管直直徑與所所選主風風機型號號匹配。風風管在安安裝過程程中應注注意以下下問題:(1)當外外徑不同同的風機機與風管管連接安安裝時,或外徑徑不同的的風管連連接時,應以漸

24、漸變段過過渡以降降低局部部阻力。漸漸變段長長度以335 m為宜宜。(2)當需需要采用用三通風風管時,兩條小小風管的的過流面面積之和和應等于于大風管管的過流流面積。三三通風管管可用金金屬材料料制造,用金屬屬卡固定定軟風管管,便于于重復使使用。(3)風管管的安裝裝應吊掛掛平直,避免褶褶皺,風風管的連連接須牢牢固、緊緊密,且且不漏風風。在橫橫洞交接接處避免免死彎,其轉彎彎半徑不不小于風風管直徑徑的3倍倍,以減減少局部部阻力。出出現問題題應及時時維修,保證通通風效果果。(4)對于于壓入式式通風,根據有有關試驗驗,在風風機出口口有汽錘錘效應,沖擊力力是正常常壓力的的3倍左左右,容容易對軟軟質風管管形成大

25、大的沖擊擊力而使使軟質風風管破壞壞漏風。因因此,在在風機出出口設置置了188 m(10DDBD為為風管直直徑R11. 88 m)長的硬硬質風管管。3.7.33 風門門的制作作風門除采用用單層空空心磚砌砌筑,雙雙面砂漿漿抹面,墻體邊邊角處采采用砂漿漿充填密密實外,也可采采用掛設設防水板板,周邊邊密實,兩種方方法的目目的都是是防止其其通過橫橫通道漏漏風。3.8 通通風布置置對于特長公公路隧道道,其通通風方案案的優(yōu)劣劣不僅關關系到隧隧道的施施工進度度,還直直接影響響作業(yè)人人員的身身體健康康,是控控制工程程施工經經濟成本本的關鍵鍵所在。由由于隧道道開挖打打眼、爆爆破、出出渣、噴噴錨等各各工序污污染的程

26、程度不同同,通風風量和通通風難度度隨著隧隧道的延延伸而逐逐步加大大,特別別是上坡坡方向的的隧道向向外排出出污染空空氣時,難度就就更加明明顯,通通風量的的設計應應是動態(tài)態(tài)的。因因此,通通風方案案根據55公路隧隧道通風風照明設設計規(guī)范范6分段段進行了了實施。3.8.11 壓入入式通風風第一條車行行橫通道道未貫通通前,實實施壓入入式通風風,具體體施工方方案如下下:采用用兩臺SSDF(c)-l122. 55軸流式式通風機機位于洞洞口以外外30 m處,向隧道道開挖面面直接送送風,通通風效果果隨距離離的增加加逐步降降低,壓壓入式通通風距離離一般可可達到77001 0000 m。3.8.22 巷道道式通風風

27、第一條車行行橫通道道貫通之之后即可可實施巷巷道式通通風。 (1)在右右線YKK63+1755里程(距洞口口6055 m)處將兩兩臺SDDF(CC)-ll12. 5軸軸流式通通風機移移至右線線車行通通道后440 mm處位置置,作壓壓入式通通風,用用軟管通通過橫通通道分別別接至離離兩洞掌掌子面115m處處,向掌掌子面壓壓入新鮮鮮空氣。(2)右洞洞掌子面面污濁空空氣通過過車行通通道向左左洞排出出,為防防止左洞洞污風流阻阻礙從橫橫洞排出出的右洞洞掌子面面污風,在左洞洞未封閉閉的車行行通道口口前方115m以以內安裝裝一臺330 kkW射流流風機,使橫洞洞口與射射流風機機之間范范圍形成成負壓,加快右右洞污

28、風風循環(huán)。(3)由于于左洞作作為出碴碴洞,在在左洞從從洞口開開始每隔隔30007000m安安裝1臺臺30 kW射射流風機機,加速速污風循循環(huán),射射流風機機之間的的距離根根據洞內內排煙效效果進行行調整(30007000 mm)。(4)隨著著掌子面面的向前前掘進,軸流風風機隨車車行通道道的開挖挖完成向向前同步步移動,并根據據排風道道長度增增加射流流風機。(5)開啟啟軸流風風機前,先開啟啟運轉射射流風機機,達到到控制風風流方向向的目的的。(6)隨著著進風洞洞長度的的增加,軸流風風機離洞洞口距離離逐步增增大,可可在進風風洞增加加射流風風機加速速新鮮風風流動速速度。(7)橫通通道除最最前面一一個通風風外

29、,其其余全部部用風門門進行封封閉。3.8.33 二次次巷道式式通風當主洞與斜斜井貫通通后,采采用了斜斜井排風風,這時時將車行行橫和人人行通道道及其他他三個交交叉口封封閉,只只留左線線一個排排風道交交叉口進進行排煙煙,為了了加快斜斜井排除除污風,在斜井井井底布布置一臺臺射流風風機排風風,以克克服通風風阻力。4 通風使使用效果果及注意意事項4.1 使使用效果果經過大相嶺嶺泥巴山山隧道的的實踐與與應用,該通風風滿足了了洞內作作業(yè)的通通風要求求。具有有如下優(yōu)優(yōu)點:(1)創(chuàng)造造了洞內內良好的的通風環(huán)環(huán)境;(2)洞內內作業(yè)環(huán)環(huán)境滿足足施工人人員的作作業(yè)要求求,呼吸吸順暢,洞內溫溫度為225228e,濕度為

30、為80% 990%;(3)顯著著改善了了施工環(huán)環(huán)境,通通風時間間短,空空氣質量量好,縮縮短了循循環(huán)作業(yè)業(yè)中的實實際通風風時間,加快了了施工進進度;(4)洞內內能見度度適宜,出碴運運輸車輛輛和交叉叉作業(yè)工工序從未未受到洞洞內空氣氣效果的的影響,也未發(fā)發(fā)生過安安全事故故。4.2 注注意事項項要想得到滿滿意的通通風效果果,縮短短通風時時間,光光靠理論論的計算算和合理理的通風風方式是是不夠的的,還要要依據經經驗,采采取綜合合治理措措施,不不斷完善善。(1)加強強現場的的通風管管理,減減少施工工過程中中出現的的通風降降損,主主要在綜綜合防塵塵措施、凈凈化內燃燃設備尾尾氣、充充分通風風、保持持洞內道道路平

31、整整。(2)不斷斷優(yōu)化通通風系統(tǒng)統(tǒng)布局,通風時時將洞內內的廢氣氣徹底排排除干凈凈,盡量量避免各各種形式式的/循循環(huán)風00在隧道道內形成成。(3)安排排專人進進行通風風管理,制定嚴嚴格的規(guī)規(guī)章制度度,配備備相應的的檢測儀儀器,在在需要時時及時進進行通風風指標的的檢測。（四）隧道道整體構構造隧道結構按按新奧法法施工原原理進行行設計，采采用復合合襯砌型型式，通通過結構構分析計計算、技技術經濟濟比較及及工程類類比等多多種方法法，同時時結合本本隧道工工程地質質特點進進行結構構設計。結結構設計計重點對對可能出出現不良良地質問問題進行行預案設設計。（1）斷層層破碎帶帶及高壓壓涌突水水對隧道內 條大的的斷層性性質、規(guī)規(guī)模、含含水情況況以及可可能發(fā)生生涌突水水的危險險程度的的不同，分分三個等等級采取取針對性性的應對對措施（2）巖爆爆（3）大變變形大變形分初初級大變變形和中中級大變變形，處處治措施施主要以以主動適適應變形形的方式式為主。主主要的處處理措施施如下：采用自進進式長錨錨桿和智智能中空空注漿錨錨桿主動動約束洞洞周變形形。擴大開挖挖斷面，加加大預留留變形量量，以適適應圍巖巖變形。加深仰拱拱，改善善