第緒隨著社會的進步、經(jīng)濟的不斷發(fā)、人民生活水平的提高和家庭、社會對辦公投資的加大，越來越多的人開始關注并重視辦公硬件設施，尤其是辦公規(guī)模、規(guī)劃布局、建筑形象、結構設計。所以，一個設計新穎、功能齊全、使用方便、形象完好的寫字樓不僅能夠給人們帶來舒適的工作環(huán)境，還可以給人以新的認識，可以提高各公司和企事業(yè)名氣，代表公司形象，甚至可以成為一個公司的門面

寫字樓建筑設計時根據(jù)寫字樓的使用功能和標準對平面布置進行了合理安排。該綜合樓寫字樓的結構設計局部完成了該房屋的結構平面布置，以一榀橫向框架為例對框架進行了豎向恒荷載、豎向活荷載、風荷載作用下的內(nèi)力計算、內(nèi)力組合及承載力

計算，并且設計了獨立根底。根據(jù)以上設計繪制了相應的建筑施工圖和結構施工圖目前，我國建筑中仍以鋼筋混凝土結構為主，鋼筋混凝土造價較低，材料來富，且可以澆筑成各種復雜斷面形狀，節(jié)省鋼材，承載力也不低，經(jīng)過合理獲得較好的抗震性能。框架結構體系的主要特點是平面布置比擬靈活，能提供較室內(nèi)空間，對于寫字樓類樓房是最常用的結構體系。隨著中國經(jīng)濟的進一步開展和市化的拓展，寫字樓的建設進入了一個嶄新的開展時期，國內(nèi)目前對辦公建筑的主要有辦公建筑的工程性探索和建筑表皮的研究，建筑雜志110期專門以“建筑表皮〞為主題展開討論；還有其他專業(yè)雜志上也有不少關于建筑表皮的文章是對建筑表皮形式內(nèi)容的探索。但通過對這些文章的研讀，使我們了解了建筑表皮論是對辦公建筑的室內(nèi)環(huán)境還是能耗，都起著至關重要的作用。而國外對辦公建筑的注的的

。循“平安適用

美觀〞、的設計原那么，依據(jù)房屋建筑制圖統(tǒng)一標準〔GBJ1—86建筑設計防火標〔GBJ16—87建筑設計抗震標準〔GB50176—93建筑結構荷載標準

〔GB50009—2002、建筑地基根底設計標〔GB5007—2021〕等國家相關技術標準和標準，在指導老師的指導下現(xiàn)在所給定確定。影響建筑層數(shù)因素很多，主要根據(jù)建筑的使用功能、基地環(huán)境和城市規(guī)劃的要求、選用的結構類型、施工材料的要求以及建筑防火和經(jīng)濟條件等要求綜合確定。

建筑層高確實定。建筑高度24m以下為低層或多層辦公建筑。

室內(nèi)凈高確實定辦公室的室內(nèi)凈高不得低于2.60m設空調(diào)的可不低于2.40m走道凈高不得低于2.10m，貯藏間凈高不得低于2.00m。

建筑門廳設計。門廳一般可設傳達室、收發(fā)室、會客室。根據(jù)使用需要也可設和地

。。

樓

。棚

建筑立面設計。進行立面設計時要考慮房屋的內(nèi)部空間關系，相鄰立面的協(xié)各立面墻面的處理和門窗安排，滿足立面形式美觀要求，同時還應考慮各入口，雨篷

等細部構件的處理。

樓梯設計。根據(jù)樓梯平面形式的選用，主要依據(jù)其使用性質(zhì)和重要程度來決直跑樓梯具有方向單一貫穿空間的特點雙跑樓梯三跑樓梯一般可用于主要樓梯也可用在次要部位作為輔助性質(zhì)的樓梯。人流疏散量大的建筑常采用交叉樓梯和剪刀樓梯的形式，不僅有利于人流疏散，還可到達有效利用空間的效果

細部構造設計。勒腳、散水等細部構造設計。勒腳是墻身接近室外地面的局部一般情況下，其高度為室、柱的內(nèi)力組合。

梁、柱、板、樓梯的截面配筋計算。梁、柱根據(jù)內(nèi)力組合進行配筋計算，板按彈性理論計算?！?〕建筑等級確實定：根據(jù)寫字樓的功能、適用、平安級?！?〕總每層的層高和室內(nèi)凈高，樓梯的布置，門廳的布置。

〔3〕建筑的外觀設計。

〔4〕建筑面積確實定。

〔5求等進行設計。各局部都要按照標準要求進行設計。

〔6〕細部設計：確定建筑物勒腳、散水等細部構造。

〔7采用規(guī)那么結構以利于房屋抗震，按照“的原那么，確定柱網(wǎng)尺寸，確定材料及截面尺寸，以及根底的選定。結構設計局部〔1〕確定結構方案：上部承重結構方案與布置。

〔2〕荷載及計算：恒荷載及活荷載的收集與計算，框架梁、柱配筋圖；選定層的梁平法施工圖，并填寫梁表；選定軸線的柱填寫柱表。

〔3〕進行橫向水平與縱向水平地震的作用計算?！?〕進行變形驗算?！?〕結構施工圖繪制。本次畢業(yè)設計力爭在有限的時間內(nèi)在劉老師的指導下完成編制詳盡的設計說明書，繪制完整的施工圖。

建筑設計總平面設計應符合現(xiàn)行行業(yè)標準城市道路和建筑物無障礙設計標準的有關規(guī)定?？偲矫娌贾脩侠聿季帧⒐δ芊謪^(qū)明確、節(jié)約用地、交通組織順暢，并應滿足當?shù)爻鞘幸?guī)劃行政主管部門的有關規(guī)定和指標綠化與建筑物、構筑物、道路和管線之間的距離，應符合有關標準的規(guī)定

總平面圖如圖。 圖總平面建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋各個局部的組合關系。在平面設計中，始終需要從建筑整體空間組合的效應來考慮，緊密聯(lián)系建筑剖面和立面，分析剖面立面的可能性和合理性也就是說我們從平面設計入手平面圖如圖。

圖平面平整，在體型設計上遵循相應的設計標準和技術指標。便能從直觀上進行觀察和計算。本設計根據(jù)任務設計任務書和現(xiàn)代寫字樓觀念以及本設計的結構方案，本設計地上六層。根據(jù)各層的使用要求，層高選擇如下1層層高4.16m層均為3.6m取m。圖4。

圖正立面 圖圖多為m

本工程為哈爾濱新華公司綜合樓寫字樓設計主體共六層，建筑總面積約為m2，設計使用年限50年。防火耐火等級：Ⅱ級?？拐鸬燃墸核募壙拐?。屋面做法：

保護層：40厚C20細石混凝土板；防水層：SBS高分子復合防水卷材二道；

找平層：20厚1：3水泥砂漿；

保溫層：膨脹珍珠巖最薄處20厚向泄水管處2%找坡〔平均77厚〕。找平層：20厚1：3水泥砂漿；保溫層：100厚苯板保溫層；隔氣層：20厚涂配套防水砂漿；

結構層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板；

抹灰層：15厚1：3水泥砂漿；樓面做法：

10厚面磚地面；20厚1：3水泥砂漿找平層；

120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板；

15厚1：3水泥砂漿；

白色涂料。 ， 1.10N/mm ， 1.10N/mm ， mm混凝土：根底采用C20， 9.6N/mm 柱梁采用C4 。用m。為m。：m2按0。：s按0用。

由沈陽地質(zhì)勘察工程公司提供地質(zhì)勘察技術報告，場地地質(zhì)情況如表所示。場地標準凍結深度；場地土類型為中硬場地土；建筑場地類別為Ⅱ類。表建筑地層一覽表序號巖分土層描由碎石磚塊粘土等土層深度(M)厚度范圍(M)地基土承載力樁端阻力樁摩擦1 雜填土成，松散 —— —— ——2 粉質(zhì)粘黃褐色，濕，可 170 —— 15黃褐色，石英長石質(zhì)，梢3 中4 圓礫濕，中密黃褐色，石長石質(zhì)混粒構，濕，中 200 —— 3015 —— 520 4100 80注：地下穩(wěn)定水位距地-10M；表中給定的土層深度從自然地坪算起?？拐鹪O防根本烈度：7度。

荷載按現(xiàn)行建筑結構荷載標準〔GB50009—2001〕取值。建筑設計主要解決以下問題：場地體形；與人的活動有關的空間組織；建筑技術問題；建筑藝術問題。

建筑設計根據(jù)建筑用地條件和建筑使用功能、周邊城市環(huán)境特點，首先設計建筑面，包括建筑平面選擇、平面柱網(wǎng)布置、平面交通組織及平面功能設計；其次進行造剖面設計；最后設計樓梯和衛(wèi)生間。本設計滿足建筑單位的使用要求，技術理，同時，通風、采光、消防等技術指標均滿足相應的標準和規(guī)定

第結構設計根據(jù)設計任務書中的要求，同時考慮到結構不同使用功能的需求，建筑物內(nèi)部使用空間能靈活分割需求，因此本工程選用鋼筋混凝土框架結構，其特點是結構整體性好，抗震性能好。柱網(wǎng)布置圖如。圖柱網(wǎng)布板柱的截面尺寸

一般情況下，框架梁的截面尺寸按以下公式計算：h h 〔8~/2~1/

b b/2~1/

b 〕h 取 m： /8h 取 mb： ： 2~1/4)7005~350)mmbb 取 mh , m c c NN fb 樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構，樓板厚度取100mm用C40〔 m2gzn〔3〕〔4N，F(xiàn)，g在

單位面積上的重力荷載代表值，可近似取22為考慮地震作用組合后柱的軸壓力增大系數(shù)，邊柱取3等跨內(nèi)柱取，n為混凝土軸心抗壓強度設計值，171m2 Nu為混凝土軸心抗壓強度設計值，171m2 N N〔 N〔 2~14 5NA n 〔6Nv求N2m。〕N ， NN ： 11N ， NN ： 5： 5162~14)652160~2520kNN ， N N u 取 mc ： 1 N u 取 mc c V N hb ：N 100N c c 假定框架柱嵌固于根底頂面，框架梁與柱剛結。由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心軸線之間的距離。底層柱高從根底頂面算至二層樓面，室內(nèi)外差450mm，根據(jù)地質(zhì)資料確定根底頂面離室外地面500mm。求得為。其余各層計算高度為3.6m。橫向框架計算簡圖如圖。 圖橫向框架

屋面荷載的標準值保護層40厚C20細石混凝土板422m防水層：SBS高分子復合防水卷材二道：522：0厚13：220m2保溫層：膨脹珍珠巖最薄20厚向泄水管2%找坡〔平77厚〕：

77m找平層20厚13水泥砂漿220m2保溫層100厚苯板保溫層05：2：20m：0：05m25厚13水泥砂漿50m：0厚13：20m2015m25厚13：50m值：375m：2577：m柱荷載的標準首層框架柱自重5515N555741NN65565N555746NN值

400mm厚陶粒外墻自重452：2m：10mm15m：20m2側m：171mm：25m172m：2m：25：2m：10mm15m：20m2側m：171m：m2：m：m23橫向風荷載作用下框架的內(nèi)力和側移的計算風荷載的標準值風荷載的標準值計算由公式〔〕：wuwu〔風荷載由面荷載轉換成集中荷載，由公式〔〕

+ F

+ k zs上 下 k zs—高度z處的風振系數(shù)；u ；—風荷載的體形系數(shù)，取 u ；

—風壓高度變化系數(shù)；wm；wm；BB—；

度30m，可取 所需計算風荷載標準值如表；橫向框架的等效節(jié)點集中風荷載如圖。表風荷載標準值計算表層數(shù)度(m) 1 2 3 4 5 6 圖等效節(jié)點集中風荷2框架側移剛度的計算為混凝土的彈性模量，為混凝土的彈性模量，lb cb255 I ，向m、mI 。：

6 3 0= 5 6 6 3 0= 5 65023767Nm梁 6 3 0= 0 6 3 0= 0 150023711m梁 i I i I 柱= 15025510Nm6 3 = 6506 3 = 65025569m柱：i I i I 梁= 5 15023711m0 6 3 0= 0 6 3 0= 0 150 023711Nm梁令 ，那么其余各梁柱的相對線剛度如，側移剛度參見。 圖梁柱的相對線剛表側移剛度D位 邊 中柱DDD位 邊 DDD h K K式

K K = 2+層 0.52 0.21 26112 221328 0.34 42276底 0.73 0.45 19625 136942 0.56 42276K2K

風荷載作用下框架的側移計算層間相對位移： 。。

風荷載作用下框架側移值如。 u n

i i V D〔u u u 頂點側移：〔 V N V Nm D 常使用條件下，多高層房屋結構應處于彈性狀態(tài)，并具有足夠的抗側移剛度，以防止產(chǎn)生過大的側向位移而影響結構的承載力穩(wěn)定性和使用要求結構在水平荷載的作用下的水平側移結構在風荷載作用下的水平位移法計算。對于高度不大150m的多高層建筑，按彈性方法計算最大的高應符合式的要求： e 表風荷載作用下框架側移計算層間最大位移為： 81550416層F NN mu h(m) m6 221328 051 3.6 6165 1 221328 20 3.6 5654 1 221328 189 3.6 4453 1 221328 259 3.6 2562 1 221328 29 3.6 09971 1 136942 68 68u ，滿足標準要求。風荷載作用下框架結構的內(nèi)力計算反彎點高度計算yyyyyy)n 1 2 比上值上值2

反彎點高度計算值見表。表反彎點高度值計算表層 K 邊 0.21 0 1 0 __ __ 1 06中柱 0.34 1 0 __ __ 1 0邊柱 0.52 0.21 0 1 0 1 0 1 05中柱 0.34 0 1 0 1 0 1 0邊柱 0.52 0.21 0 1 0 1 0 1 04中柱 0.34 0 1 0 1 0 1 0邊柱 0.52 0.21 0 1 0 1 0 1 03中柱 0.34 0 1 0 1 0 1 0邊柱 0.52 0.21 0.55 1 0 1 0 1 02中柱 0.34 0 1 0 1 0 1 0邊柱 0.52 0.21 0.70 1 0 1 0 __ __1中柱 0.34 3 1 0 1 0 __ __ n

ij ij j n

ij ij j V V D柱端彎矩： t 1

ij ij MV〔3M為第層第根柱的底端彎 MMM r r t /l b b c c b Mi MM i 〔〕柱端彎矩及剪力計算柱端剪力為〔MV y bij ij M第層第根柱的頂端彎求得所有的柱端得彎矩之后根據(jù)節(jié)點的平衡條件按照梁的線剛度之比將彎點的兩側梁間進行分配l t /l b b c c b b

〔2〔3〔4〕可計算風荷載作用下柱端彎矩與剪力如表圖 5、6、7。表算D DD D D DD D kN次置 NV mV hm ym kk下6 邊 26112 221328 中柱 42276 221328 5 邊柱 26112 221328 中柱 42276 221328 4 邊柱 26112 221328 中柱 42276 221328 3 邊柱 26112 221328 中柱 42276 221328 2 邊柱 26112 221328 中柱 42276 221328 1 邊柱 9 19625 136942 中柱 9 24423 136942

圖風荷載作用下框架結構的彎矩圖Nm圖風荷載作用下的剪力圖kN

圖風荷載作用下的軸力圖(kN樓蓋的設樓面板的內(nèi)力計荷載的設計樓面恒荷載標準 mg g 值52m2樓面活荷載標準值 m2q 設計值q04m按彈性理論計算彈性理論中板的計算簡圖如圖。

求各區(qū)格板跨內(nèi)正彎矩時，按恒載滿布及活荷載棋盤布置計算，那么取荷載qgg 連續(xù)板： qgg 2 2 mq ，：gq55m2樓板內(nèi)力計算參見表。

圖板的計算簡表樓面板內(nèi)力計算表區(qū)格 A格 B C D1

1

3

3MkNm64

8 MNm263

8 9 g計算簡ll 6000/8100=0.74 8100/8100=1 1 mm 3 3 .1 31 3 3 1 3 1 計算簡支座86 80.05658 6 0 0.07078 6 0.05658 6

樓面板的配筋計算

根據(jù)表樓板內(nèi)力計算表，板厚取100mm 5

s h00m h m Ah00m度C405HRB335， mAM h。表表

面 km 選配鋼 跨中支座A區(qū)B區(qū)C區(qū)D區(qū)邊 80 邊 70 8@170 短 80 0 邊 70 8@170 短 80 10@13 長 80 10@130 短 80 0 邊 80 0 A-B - 80 14@130 B-B - 80 14@130 A-C - 80 14@130 C-C 80 14@130 C-D 80 14@130 D-D 80 14@130 屋面板的內(nèi)力計算ll/65計1

荷載的設計值屋面恒荷載標準值 mg g ：2m屋面活荷載標準值： m2q 設計值：q04m按彈性理論計算求各區(qū)格板跨內(nèi)正彎矩時，按恒載滿布及活荷載棋盤布置計算，那么取荷載：

2 7.652kN/m2 2

2 7.652kN/m2 2 g ，2 8Nm求各中間支座最大負彎矩時，按恒荷載及或荷載均滿布各區(qū)格計算，那么取荷載：gq28m屋面板內(nèi)力計算參見表表屋面板內(nèi)力計算表區(qū)格 A格 B C D1 MkNm 2 1 MkNm 2 2 6

68 2

2469 MNm 2 計算簡g0.0513 8.1 0.0513 8.1 78 6 7 0.07078 6 7 0.0513 8.1 7l l 6000/8100=0.74 8100/8100=1 1 8 6 4 0.0513 8.1 70.0513 8.1 78 6 4 224622462242 計算簡m支座m

屋面板配筋如表。表屋面板配筋表hhm m截面 kNm A 選配鋼m跨中支座A區(qū)B區(qū)C區(qū)D區(qū)邊 80 0 邊 70 0 邊 80 5 0 邊 70 8@100 短 80 10@100 長邊 80 5 邊 6 80 10@150 長 80 10@15 A-B - 80 0 B-B - 80 1 0 A-C - 80 1 0 C-C 80 0 C-D 80 0 D-D 70.8 80 0 豎向荷載作用下框架的內(nèi)力計算荷載轉換

各層走廊上梁承當?shù)挠晌菝姘鍢敲姘鍌鱽淼暮奢d形式為梯形布。荷載轉換計算如圖。梁上線荷載：p123q

各層走廊上梁承當?shù)挠晌菝姘鍢敲姘鍌鱽淼暮奢d形式為三角形將其簡化為矩形分布荷載轉換示意梁上線荷載：p8q豎向恒荷載作用下框架內(nèi)力的計算作用在梁上的線荷載邊跨梁的重：m：3555：568mmm 8 1652 8 mm：518m：47Nmmm5211 m5211 m 8 m載：76N：3735355

53312N 2 N：71N

墻體自重67145331555N

2 515N515NN：36N 2 1331 2 NN1331211N

2 2 11N：11N〔層N〔N圖0。 橫向框架計算單在豎向恒荷載作用下框架內(nèi)力的計算各層梁上作用的恒荷如圖。

11 2l2 46 Nm2 276 1 2l2 46 Nm76 Nm2 1 85 Nm2 3l3 75 Nm2 1 2l2 2 81 Nm78.1 Nm1 2l2 2 78.1 Nm2 85 Nm2 75 Nm2 2l2 3l3 2l2 6l6 圖2圖3、4。橫向框架的分層法kNm3豎向恒荷載作用下彎矩kNm〕與剪力圖(kN)4豎向荷載作用下框架結構的軸力圖〔N

豎向活荷載作用下框架內(nèi)力的計算

1.豎向活荷載作用在梁上的線荷載樓面板傳來的活荷載：2682m2182Nm屋面板傳來的活荷載22568 25182Nm載：2332545kN屋面中柱：233522555225554： N

各層梁上作用的恒荷如圖。 5各層梁上作用的活

2 2l2 2 2 2l2 2 2 2 2l2 2 46 Nm55 Nm2 3l3 1 51 Nm46 Nm55 Nm2 1 51 Nm55 Nm2 56 Nm15 Nm2 56 Nm15 Nm2 2l2 6l6 2l2 3l3 6l6 圖6圖7、8。 橫向框架的分層法kNm7豎向活荷載作用下的彎矩圖〔kNm〕與剪力〔N在豎向活載作用下框架結構的軸力圖N

的內(nèi)力計各質(zhì)點的重力荷載代表值53640714876122436

G

3G

32GGGGG2 3 4 5 6

5364076127148336336233522325422 3 4 5 6

536407612714833633623352232542315423

62335924167E E E E 136407612714823363G

30326223G

3032框架自振周期H2 2 H2 2 1 3 3 30.00069 30.00069 BT T0.9 1 xBT T0.9 1 x1 8 T 0.08 1841FG 1 多遇水平地震作用標準值及位移計

設防烈度為7度，場地為I：n n GHn n GH

F F FH 6 6 8， 22

結構底部橫向水平地震作用標準值k n k n 44 5 252Nk q ：FF 各樓層水平地震作用標準值按下式計算：216 1 216j 8N

FNF3 3 3 3 移層次 NFFN

i i u V DV ni ni u u mm力VF6 VF5 5 VFV4 4 VVVFVN2 2 V1 1 水平地震作用下各樓層剪力及位移驗算見表。表各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力表G ND mu 1193664 1 15 2 1193664 14 3 1193664 3 13 1193664 4 102 1193664 5 61 1 790236 0 表橫向水平地震作用下的位移驗算V mV mu /m層 Ni u//m 1193664 1 3600 1045 1193664 1.34 1 3600 0 1193664 10.13 3600 1043 1193664 2.21 8.35 3600 0 1193664 2.36 6.14 3600 0 790236 110

符合要求 i 1 橫向地震作用下框架各層柱端彎矩及剪力計算31；地震作用下的彎矩圖剪力圖、軸力圖如3.1、3.2、3.2。表橫向地震作用下框架各層柱端彎矩及剪力計DKNm DKNm N層柱V N DDV hm ymM上 M下 次置 kNmkNm邊 19894 0 3.6 0.18 1989446中 37302422760.191 0.100.14 6198944邊 19894 0 3.6 0.27 4 1989445中 37302422760.191 0.25

0.27 198944邊 19894 0 3.6 0.35 4 1989444中 37302422760.191 0.350.35 10 198944邊 19894 0 3.6 0.44 1989443中 37302422761 11 198944邊 19894 0 3.6 0.51 4 1989442中 37302422760.191 3 1111989441邊 17780 9 0.71 131706

中 23550244230.191 0.83 221317069地震作用下的彎矩圖〔Nm

圖地震荷載作用下的剪力圖N 地震荷載作用下的軸力圖〔N〕合。

層截面表一層框架梁的內(nèi)力組合表〔A〕wkwk次位內(nèi)力SGkSQkS 一層122跨間M -67.67 - V 1 M -1 - V 1 M - V 1 M — — —M — — — —表表〔B〕GkGkGkGkGkGk QkRE Qk 層截面內(nèi) S S 跨跨

間次位力 QkQk一層置12左2右 M - - - V M - - - - -V 2 2 2 2M -3 - - -3 V 2 2 2 2M SSSSQkSSSSQkwkEkM 表表〔A〕層 面 力Gk

次 位12三層M - - 2 V M -1 - 1 V 1 M - GkGkQkGkGkQkRE QkGk 2跨間V 1 M — — — —M — — — —表三層表框架梁的內(nèi)力組合表〔B〕層截面內(nèi) 次位置力 GkQk Qk三層122跨間 M - - - V M - - - - V 2 2 2 2M -3 - - -3 V 2 2 2 2M M 表表〔A〕

層次截面位內(nèi)力SGkSQkSwkS六層122M -65.94 - 2.89 V 0.84 4M -1 - V 1 0.84 4M -1 - V 1 0.52 M — — — — GkGk GkGkQkRE QkGk 跨間 M — — — —表表〔B〕截 層次面位力 Gk 置Qk Qk六層12左2右跨間M - 2 - - V M - - - 7 - -V 2 2 2 2M - -3 - -3 V 2 2 2 2 2M M S S SSEk層次面置內(nèi)力 GkSQkSwkS 1.2 Gk Qk wk

層內(nèi) 5RE Gk Qk S S S S

M 1 M - - N 24

k 24

k 次力5k maxM maxM六層六層N 0.84 M 柱底N 0.84 柱底M - - -1 - 表6六層框架柱彎矩和軸力組合〔A〕表六層框架柱彎矩和軸力組合〔B〕

N 1050.84 截面S SS1.2 S SS層次位置內(nèi)力GkSQkSSGk Qk M 柱頂N 三層M 柱底N 表三層框架柱彎矩與軸力〔A〕表7三層框架柱彎矩與軸力〔B〕表8一層框架柱彎矩和軸力〔A〕 S

S 層次截面位置內(nèi)力 5RE Gk Qk SSk 2 4

k maxM maxM柱頂三層柱底M - N M - - - N

截面表一層框架柱彎矩與剪力〔B〕S SS1.2 S SS層位內(nèi)GkSQkSwkSEkGk Qk wk M 柱頂N 一層M 柱底N

截表橫向框架柱剪力組合 S S S SS 2層次面位置內(nèi)力 5RE Gk Qk k k maxM maxM一層M 柱頂N M 柱底N GkGkQkRE ， m5Gk層次 GkSQkSwkS m Qk ， ' m ± ± 3 ± ± 1 ± ± 8框架梁的設框架梁的正截面受彎承載力的計算梁采用C40混凝土， m 用HRB400 ，箍筋采用HPB300級， m 面bh0700mm2面

Mmhm，

9

/ 9

/ 61 0 s M cbh 010 1 12 1 1293 s 1 12 1 1293 s s M yhs 05 取1028 m A f 0 A f 0 0 0 n 4/ s M cbh 0101 12 1 1256 s s M yhs 028 / 1 5 5 05 0。

面Nm

61 0 10.5 1564A 8 / 3 5 5 05 A 8 / 3 5 5 05 0A0 0 0 n 2/ s M cbh 0101 12 1 1236 s / 1782mm取428 m s M yhs 02 f 。

面Nm

61 0 2 10.5 1562 A A f 0 0 0 n / 3980.07mm取628 m5 / 5 5 5 05 0

滿足要求。

中跨支座左截面Nm

2/ 2/ s M cbh 0101 0 1 12 1 1293 s 1 12 1 1293 s s M yhs 052 s M yhs 05 2 / 7 5 5 05 0A0 0 0 n 9

/ s M cbh 0101 12 1 1291 s / 5686mm取928 m s M yhs 00 f 。面Nm 61 0 2 10.5 1519取728 m0 / 9 5 5 05 00 / 9 5 5 05 0A0 0 0 n 70035665mm2w <Nm么0 f 。筋計

跨，N

寸bbh 可用hh 梁wb 級C40， m0.25 501300665N c

驗算是否需要按計算配箍0.7 713006622667kN 0.7 713006622667kN A m可按構造配筋根據(jù)構造及抗震要求選用雙〔n=2φ8A m距。A A 滿足要求。m 7A bs 2 0.34 A bs 2 0.34 0.24 sv 300A bs 20.22 0.24 sv 0 00 300驗算最小配筋率： 0 00 箍筋加密區(qū)長度：5h50m求筋70035665mm270035665mm2w <Nm么00.25 501300665N c 0.7 0.7 713006622667kN 非加密區(qū)：采用雙肢箍筋φ8@150，中跨剪力由永久荷載控制，N寸 滿足要求。hh 梁A mAA A mAA s 2 4 4 v wb 0級C40， mbh 可用驗算是否需要按計算配箍bh 可按構造配筋根據(jù)構造及抗震要求選用雙〔n=2φ8箍筋箍筋 箍筋間距S=150mm滿足最大箍筋間距和最小箍筋間距。23m 7A s 2A s 24 4 v 0 00 0驗算最小配筋率： 0 00 ：5h50m求筋 筋0，

A s A s 22 4 v 0 00 v 0 00 00 ， m用HRB335， m ， m用HRB335， m mM 637kN602kNN Mh 5 52 Nmt 50 50b s y M M M c c 9柱的設計及配筋柱正截面設計及配筋取首層截面設計及配筋柱采用C40混凝土， meeM 0hm 用HPB300級， mee 2 2 面bh0650mm2 hme he h1b 02NmV i i V , N7056969kNm ：s s 51650/h5110650915Ne Ne 1 A A 0b/ 5461.69 237.44mm s 取20和偏心方向的fh fh 的，即mm99201650515

3006153553.67mmi 74m1 1 1 1 00259.11 1400 AA81Nbh 故按大偏心受壓

AA AA h 選28 m2s 假設按構造配筋： 0 n s 6 00mAA 。算：

邊柱剪力設計值： N：

0.25 ：

0.25 5016506151908.80kN ccc5 57 105720 NA V fs 2 V 5取3V 57 60 710 v bh 滿足要求。N3100

故h 30 6N筋31 05 50 1 1 0 00 柱

： 602kN2 ：

0.25 5016506151908.80kN 602kNccc用φ43 14 4 00 05 5 57 105720 N。V 剪跨比 1 5A A V fs 取37 20 7 20 710 sv bh 滿足要求。N3100

故h 30 2筋31 05 50 1 0 00 用φ43 18 4 00 0。

0根底的設計根本條件：上部結構荷載N寸650650mm

根底埋置身度m地基土承載力設計200kP混凝土強度等級C0 底Nm。

： ，0， m 底Nm。

： ，0， mF f 500FP 圖2。A m54.85m2計算基底凈反力設計值：9s 55柱下獨立根底根底高度：

hm取hhm02 650214553.56m 4.85mb h b2 650214553.56m 4.85m 2 2 52 5 2 2 52 5b 16 1b 16 1h：

2 2 1 5 5 1 m h2 t c2 度：hh050m

取三級臺階，各級取350mm，h30m：hh0m圖1。：。2。2 ： 1 248G1 248GM la bb P PAt x