雙林路站主體結構計算書一、工程概況雙林路站為2m島式站臺，車站總長168.8m為雙柱雙層三跨現(xiàn)澆鋼筋混凝土矩形結構站頂面覆土深度為.5m^4.0m車站圍護結構采?1200mm^^鉆孔灌注樁，內襯墻與鉆孔灌注樁之間設置柔性防水層，屬于重合墻結構。二、計算依據(jù)1、《成都地鐵號線一期工詳細勘察階雙林路站巖土工程勘察報告送審稿（中國建筑西南勘察設計研究院有限公201（年10月）；2、《成都地鐵號線一期工程雙林路站點管線嫌設計圖（第二版）都市市政工程設計研究院O一O年九月二成都）3、主要采用的國家和地方規(guī)范：《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001（2006修訂版）《建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002《地鐵設計規(guī)范》GB50157-2003《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2010《鐵路工程抗震設計規(guī)范CGBJ111-87《人民防空工程設計規(guī)范*850225-95《鐵路隧道設計規(guī)范》TB10003-2005《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010三、結構計算原則1）結構構件根據(jù)承載力極限狀態(tài)及正常使用極限狀態(tài)的要漩,進行承載能力的計算和穩(wěn)定性，變形及裂縫寬度驗算；2）結構的安全等級為一級，構件的（結構）重要性系1數(shù)取3）結構構件的裂縫控制等級為三級構件允許出現(xiàn)裂縫?？p寬度限值迎水面不大于）.2mm其他不大于0.3mm4）結構按7度地震烈度進行抗震驗算，并在結構設計時采用相應的構造措施，以提高結構的整體抗震性能;（構造措施采用三級框架結構抗震構造）5）結構設計按六級人防的抗力標準進行驗算，并在規(guī)定的設防位置采取相應的構造措施；

6）結構抗浮驗算按最不利情況采用，不考慮側壁摩阻力時其抗浮安全系數(shù)應大壬05；（考慮側壁摩阻力時，其抗浮安全系數(shù)應大.于7）結構構件的設計應按承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)分別進行荷載效應組合，自的最不利組合進行設計；8）結構設計應符合結構的實際工作（受力）條件，并反映結構與周圍地層的相互作用。四、計算模型因車站主體是一個狹長的建筑物，縱向很長，橫向相對尺寸較小。主體計算取延米結構，作為平面應變問題來近似處理，考慮地層與結構的共同作用，采用荷載一結構模型平面桿系有限元單元法。計算模型為支承在彈性地基上對稱的平面框架結構，框架結構底板下用土彈簧模擬土體抗力，車站結構考慮水平及豎向荷載。按荷載情況、施工方法，模擬開挖、回筑和使用階段不同的受力狀況，按最不利內力進行計算。中柱根據(jù)等效原則換算墻厚。本站圍護樁與主體結構之間設置柔性防水層，按重合墻考慮，即圍護結構與內襯墻之間只傳遞徑向壓力而不傳遞切醐計算時，采用二力桿單元來模擬圍護樁與內襯墻的這種作用。車站斷面的計算模型如圖1-1所示。JL*4圖2-1-1車站斷面計算模型JL*4五、荷載組合與分項系數(shù)5.1、荷載分類荷載類型荷載名稱永久荷載結構自重地層壓力隧道上部和破壞棱體范圍的設施及建筑物壓力靜水壓力及浮力預加應力

混凝土的收縮和徐變設備重量地層抗力可變荷載基本可變何載地面車輛荷載及其動力作用地面車輛荷載引起的側向土壓力地鐵車輛荷載及其動力作用人群荷載其他可變何載溫度變化影響施工荷載偶然荷載地震荷載沉船、拋車錨或河道疏浚產生的沖擊力等災害性荷載人防何載5.么荷載組合根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-200)(2006修訂版)、《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010、《人民防空地下室設計規(guī)范:GB50038-94和《地鐵設計規(guī)范(GB50157-200)的規(guī)定，按結構在施工階段和使用階段可能出現(xiàn)的最不利情況進行荷載于缽站屬于盾構過站，根據(jù)工期情況，盾構過站時頂板施工荷載及自重直接作用于中板上，計算中考慮施工荷載。各種荷載組合及分項系數(shù)見下表3-1。荷載組合表表2-3-1.荷載種類組合一_-一~_一一_、永久何載可變何載人1防荷載地震荷載基本組合：永久荷+基本可變荷載1.35(1.0)1.4準永久組合永久荷載■基本可變荷載「1.00.5￥偶然組合：永久荷艇震荷載1.2(1.0)1.3偶然組合：永久荷載人防荷載1.2(1.0)1.0施工階段組合1.21.4注：結構重要性系數(shù)；1。施工階段重要性系數(shù)取9.

六車站結構斷面計算6.1結構主要尺寸斷面1一車站標準橫斷面7DD1S5D1B5-DTiX71：609QD1DDD9C0.23MeDDioztigoi]句網■姓,斷面2—西端頭橫斷面

烘57CflBKI1CO：I.Ba：i23D：IpWflSAM1H5：iOOFAL1斷面1一車站標準橫斷面7DD1S5D1B5-DTiX71：609QD1DDD9C0.23MeDDioztigoi]句網■姓,斷面2—西端頭橫斷面烘57CflBKI1CO：I.Ba：i23D：IpWflSAM1H5：iOOFAL1,Ktl;344R~~???@6.2斷面1標準段斷面計算6.2.1計算的鉆孔資料計算采用鉆孑M4Z3-SLL-013相應土層的地質參數(shù)如下：地層編號巖土名稱天然密度干密度天然重度土的側壓力系數(shù)基床系數(shù)承載力特征值膨脹力PPdYSKvKxfakPeg/cm3g/cm3KN/m3MPa/mMPa/mKPaKpa<1-1>人工填筑土1.90<3-2>粘土2.001.9520.00.50564722075<3-3>粉質粘土1.951.9019.50.503230200<3-4>粉土1.901.8519.00.481210110<3-5>細砂1.801.7018.00.40100<3-6>中砂1.851.8018.50.357050110<3-8-1>卵石土（松散）1.901.8019.00.307542250<3-8-2>卵石土（稍密）2.001.9020.00.309050350<3-8-3>卵石土（中密）2.202.1022.00.2511070800<3-8-4>卵石土（密實）2.252.1522.50.2012095900<5-2>強風化泥巖2.102.000.356030250<5-3>中等風化泥有2.352.200.301408010006.2.2計算過程設計中考慮地震和人防等荷載偶然組合，并按照承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種工況驗算結構在施工階段和使用階段的結構受力。根據(jù)以往的設計計算經驗，對于設防度的地下車站，地震荷載不起控制作用；對于級人防設防的地下車站，人防荷載不控制作用，控制配筋設計的是施工階段的強度和運營階段的裂縫。本站為盾構過站，補充計算中板完全承擔頂板施工荷載的工況。1、車站標準段為雙層三跨框架結構，結構頂板最大覆5結構使用期間的地下水位取4.5m附加荷載根據(jù)車站兩邊實際情況取值。2、荷載計算頂板上土荷載及超載標準值RCST=2（X3.5=70kN/n2；中板人群及設備荷載FMS=8kN/m2；人防荷載：頂板0kN/m；底板60kN/m；側墻30kN/m；底板水壓力:FBS=10X（17.03-45=125.3kN/i2側墻上部水壓力FCQS=0kN/m；底板水壓力:FCQX=10X（17.03-45=125.3kN/i2樁承受土壓力:FCT1=0.5X70=35kN/m；FCT2=0.4X（170.3+45）=86.1kN/m；中板板面承受頂板傳來的施工荷載5kN/m3、構件厚度分別為：頂板如，中板0.4m底板0.8m側墻0.6m柱子0.8X0.8m（等剛度轉化為墻為）.36m），樁徑1.2m@2.2m（等剛度轉化為墻為,82m）。4、荷載信息錄入完成后，通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內力圖如下。準永久組合彎矩圖kN.m)■32.29-1P.73-7.17W-S.10s32.2?19.737.17e*?土禎七2.陰「—LB46.566.5610.2A10.23H.0114.EU17.7J17.73澇21.^21.45gzf承載力極限狀態(tài)彎矩圖kN)CJFA-位8承載力極限狀態(tài)剪力圖kN)牝T珞T藏1-66+J-63+J5了-24?-S47.5-580.E-通;啪-34^CcOcCicO口］cCi5i_t)u\il_qsC-.JCxj「\|iTxjCXjIIIII盛2；福107210fiJ1094J105暨COcon-6卵而-湘京-wji；td-1033-1沏-J305-13我~\33^TH730n?-JJ0f1J2E1屹承載力極限狀態(tài)軸力圖kN)11-2.0?噸.41■19%75登書」tMI3.7J9.￡19.&J1E■.菟15.32-7.fi?人防荷載狀態(tài)彎矩圖kN)CS035r-.j18Qxr-.jlfi.0￡3.6&]&.9A18.7118,49?-6-10.6?-25.05?痍4?"S31寸—EDs-_s

WEN-1&94-18.71-18度-]6.26-17.SI18.0317,81中板承擔頂板施工荷載時基本組合下彎矩圖￡」IVWr-.j-12.0212.02■2.B42.B4-]2.42[-12.36-12.35-12.31-12.26-12.24-\2.2\留nr-TTiOJE'￡'冷心.網中板承擔頂板施工荷載時準永久組合下彎矩圖孚-屈

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急5_-16.8?-寸嗦由?啊■vip_■-1^.32'16.6216.S216.82中板承擔頂板施工荷載時基本組合下剪力圖16&.1E31S72HI-201-.-2鑰.&丁￡￡0.-2安耕俄豚-29^1.22-32?^-3仲蟲E，：距-3汗品備!反-4叫眼-mpm笙.4]-S33-J?.?r-拓璃-g.4-L&6-&3D.S6?M[yg'煩g16&.1E31S72HI-201-.-2鑰.&丁￡￡0.-2安耕俄豚-29^1.22-32?^-3仲蟲E，：距-3汗品備!反-4叫眼-mpm笙.4]-S33-J?.?r-拓璃-g.4-L&6-&3D.S6?M[yg'煩g巴蘭蘭」罷畦-6501.-662.J7~67^.E~&&6.買-686.7F-698.34|土十|古寸]■!-.了I%%四也汐t-..IT-..t-..t-..竺竺夷20犯眼「iiii--212.3:-223.0/-233.&.r乓函7V0O三2曲我'-213,3[-223,07-233.&.1-18氏屈.1：：竺3冬躊-6501..-bV.5'2中板承擔頂板施工荷載時基本組合下軸力圖6.2.3計算結果及配筋分別取各個構件的不同工況的內力包絡進行配筋計算，表中彎矩值為正常使用極限狀態(tài)的彎矩值，剪力及軸力均為承載能力極限狀態(tài)的內力值，內力表及根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范B50010-2010進行的配筋計算結果見下表。內力表及配筋構件名稱結構部位結構r尺寸(mm)彎矩:KN.m)剪力'(KN)軸力(kN)配筋配筋率(%)裂縫寬度(mm)備注人防組合基本組合準永久組'合頂板跨中80060455237762258中25@1500.430.13柱支座435439294560258中25@1500.430.07側墻支座314297198529258中25@1500.430.05中板跨中4001914796251171中22@1500.690.05支座832881892291171中22@1500.690.30底板跨中800772720485761500中25@1500.430.28

柱支座5655373617611500中28@1500.550.08側墻支座8278455698231500中28@150+中22@1500.870.13側墻跨中一6002793612295890中22@1500.450.15頂板支座384340241257599中22@1501.450.17底板支座718746502856944中22@150+中28@1501.170.2注：1、表中配筋按照裂縫控制2、底板與側墻外側鋼筋互相伸入?yún)⑴c對方受力。2、中板的彎矩、剪力、軸力設計值及標準值為施工階段組合控制值6.3斷面2西端盾構井橫斷面計算6.3.1計算的鉆孔資料計算采用鉆孔M4Z3-SLL-003相應土層的地質參數(shù)如下:地層編號巖土名稱天然密度干密度天然重度土的側壓力系數(shù)基床系數(shù)承載力特征值膨脹力PPdYSKvKxfakPeg/cm3g/cm3KN/m3MPa/mMPa/mKPaKpa<1-1>人工填筑土1.90<3-2>粘土2.001.9520.00.50564722075<3-3>粉質粘土1.951.9019.50.503230200<3-4>粉土1.901.8519.00.481210110<3-5>細砂1.801.7018.00.40100<3-6>中砂1.851.8018.50.357050110<3-8-1>卵石土（松散）1.901.8019.00.307542250<3-8-2>卵石土（稍密）2.001.9020.00.309050350<3-8-3>卵石土（中密）2.202.1022.00.2511070800<3-8-4>卵石土（密實）2.252.1522.50.2012095900<5-2>強風化泥巖2.102.000.356030250<5-3>中等風化泥有2.352.200.301408010006.3.2計算過程設計中考慮地震和人防等荷載偶然組合，并按照承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種工況驗算結構在施工階段和使用階段的結構受力。根據(jù)以往的設計計算經驗，對于設防度的地下車站，地震荷載不起控制作用；對于級人防設防的地下車站，人防荷載不控制作用，控制配筋設計的是施工階段的強度和運營階段的裂縫。1、車站西端為雙層三跨框架結構號出入口共用一道側墻，主體與號風道間未設變形縫，頂板最大覆土取.5m結構使用期間的地下水位?5m附加荷載根據(jù)車站兩邊實際情況取值。2、荷載計算頂板上土荷載及超載標準值RCST=2(X3.5=70kN/n2；中板人群及設備荷載FMS=8kN/m2；人防荷載：頂板0kN/m；底板60kN/m；側墻30kN/m；底板水壓力:FBS=10X(17.34-45=128.4kN/i2側墻上部水壓力FCQS=0kN/m；底板水壓力:FCQX=10X(17.34-45=128.4kN/i2中板處側墻水壓力10X(9.15-4.5)=46.5kN/m；樁承受土壓力:FCT1=0.5X70=35kN/m；FCT2=0.4X(173.4+45)=87.36kN/m；FCT2=0.4X(91.5+45)=55kN/m；板板面承受頂板傳來的施工荷載0kN/m3、構件厚度分別為：頂板標中板0.4m底板0.8m側墻0.7m柱子0.8X0.8m(等剛度轉化為墻為).36m)，樁徑1.2m@2.0(等剛度轉化為墻；0l85m)，4號出入口與主體共用側墻處頂、底板厚0.8m.0.7m側墻厚0.6m1號風道頂、底板厚.8氓0.7m側墻厚0.6皿4、荷載信息錄入完成后，通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內力圖如下。昭J148J3.：M?2虹■<is.sa■a.504.63-22.5921,14J6.68J7.6d■S0.77S4.b!6L8670.65￡.7.2nlSS.93mG31.1S23.36翠?匪Vl.22X1S6.2S準永久組合彎矩圖kN.m)69.S9Z9S.3L-J.6A?.龍如眺Ed辟庶；6g￡29^-圮/6.8434,1131.90,皈48S6.97Zd.SdS2.G3■P&.?3107.0$VIIP.6D1.32.LEu7。-E-C-J寸捐叮帛亳翠E!W一-10.55■I3.P7-曲：墮■■■□￡□8—r---.-I&.22--一64.&D*已理.2|\A4.J8承載力極限狀態(tài)彎矩圖kN)虱i.M□：Ei.6B承載力極限狀態(tài)剪力圖kN)-如恣覲Zq-&瑚礦:互-II??IyIiOT四也I|四|冬I|也I|也I|四|四IC-.jiTxjcqeL\~^TFr~>-17^.94?-202.9.!；U4：U：.|l^-ll^-lnett37z-期筋i幣7T-J0.32-1。安西'母r初呂-99J-it^znr-l￡.6￡.22-11必.17.02-V.93.94-344.7Lm-1非件-紂4&6.I掃掃I廿出出BT田-J?0.5727-1牛「-12.10C\jC'-.j、"~0承載力極限狀態(tài)軸力圖kN)仙款田.20iZJt仙款田.20iZJt22.7&■Jd.Jd■A9.9A2苗一寫-成=人防何載狀態(tài)彎矩圖kN)6.3.3計算結果及配筋分別取各個構件的不同工況的內力包絡進行配筋計算，表中彎矩值為正常使用極限狀態(tài)的彎矩值，剪力及軸力均為承載能力極限狀態(tài)的內力值，內力表及根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范B50010-2010進行的配筋計算結果見下表。內力表及配筋構件名稱結構部位結構:尺寸(mm)彎矩:KN.m)剪力?(KN)軸力(kN)配筋配筋率(%)裂縫寬度(mm)備注人防組合基本組合準永久組合頂板跨中8008939436270452中32@1500.710.23柱支座5168967544452中32@1500.710.01

側墻支座131412611125900452中32@150+中25@15(1.190.20中板跨中40052122920662中板配筋由施工工況控制，此不筋按斷面三中板執(zhí)行。支座9330620167662底板跨中80095793062101323中32@1500.710.23柱支座97413398878431323中32@150+中25@15(1.150.19側墻支座8853322379661323中32@150+中25@15(1.150.20側墻跨中J70027238525801339中22@1501.150.13頂板支座1313642381561816中25@1500.490.06底板支座8024252372931452中25@1500.490.084號出入口頂板.跨中8006605463660295中28@1500.540.10支座11261223813751295032@1001.040.194號出入口底板.跨中70040352235025中28@1500.620.05支座38536924682225028@1500.620.064號出入口側墻.跨中6002763140644022@1500.450.01支座483311265514680025@1500.580.131號風道頂板［跨中8004162841920347028@1500.540.04支座9351066708649347032@1001.040.151號風道底板［跨中700297304197025028@1500.620.04支座23219513132725028@1500.620.031號風道側墻［跨中6009452360330022@1500.450.01支座411365225358590022@1500.580.13注：1、表中配筋按照裂縫控制;2、中板的彎矩、剪力、軸力設計值及標準值為施工階段組合控制值6.4斷面3東端盾構井段斷面計算6.4.1計算的鉆孔資料計算采用鉆孑M4Z3-SLL-013相應土層的地質參數(shù)如下：

地層編號巖土名稱天然密度干密度天然重度土的側壓力系數(shù)基床系數(shù)承載力特征值膨脹力PPdYSKvKxfakPeg/cm3g/cm3KN/m3MPa/mMPa/mKPaKpa<1-1>人工填筑土1.90<3-2>粘土2.001.9520.00.50564722075<3-3>粉質粘土1.951.9019.50.503230200<3-4>粉土1.901.8519.00.481210110<3-5>細砂1.801.7018.00.40100<3-6>中砂1.851.8018.50.357050110<3-8-1>卵石土（松散）1.901.8019.00.307542250<3-8-2>卵石土（稍密）2.001.9020.00.309050350<3-8-3>卵石土（中密）2.202.1022.00.2511070800<3-8-4>卵石土（密實）2.252.1522.50.2012095900<5-2>強風化泥巖2.102.000.356030250<5-3>中等風化泥有2.352.200.301408010006.4.2計算過程設計中考慮地震和人防等荷載偶然組合，并按照承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種工況驗算結構在施工階段和使用階段的結構受力。根據(jù)以往的設計計算經驗，對于設防度的地下車站，地震荷載不起控制作用；對于級人防設防的地下車站，人防荷載不控制作用，控制配筋設計的是施工階段的強度和運營階段的裂縫。本站為盾構過站，補充計算中板完全承擔頂板施工荷載的工況。1、車站東端盾構井段為雙層三跨框架結構，結構頂板最大覆土取結構使用期間的地下水位取4.5m附加荷載根據(jù)車站兩邊實際情況取值。2、荷載計算頂板上土荷載及超載標準值RCST=2（X3.5=70kN/n2；中板人群及設備荷載FMS=8kN/m2；人防荷載：頂板0kN/m；底板60kN/m；側墻30kN/m；G中鐵隧道勘測設計院有限公司底板水壓力:FBS=10X(17.34-45=128.4kN/m；側墻上部水壓力FCQS=0kN/m2；底板水壓力:FCQX=10X(17.34-45=128.4kN/m；中板處側墻水壓力10X(9.15-4.5)=46.5kN/m；樁承受土壓力:FCT1=0.5X70=35kN/n2；FCT2=0.4X(173.4+45)=87.36kN/n；FCT2=0.4X(91.5+40=55kN/n2；中板板面承受頂板傳來的施工荷麴kN/n23、構件厚度分別為：頂板如,中板0.4m底板0.8m側墻0.6m柱子0.8X0.8m(等剛度轉化為墻為).36m)，樁徑1.2m@2.2m(等剛度轉化為墻為,82m)。4、荷載信息錄入完成后，通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內力圖如下。90.19?3.3875.Sd供3：IBD.B?■38.PBF酉132EIDx「ur=rrr*狷4.97dJ5.d0■-D—^7.39準永久彎矩圖kN.m)S-5三一岳Ww-EW.S禺?m_l_00H.66r--.j"73.49「呢.J9-26J.Z?-m.&255.災103.37giBB.a:232.60422.aj食■&陲，5』S3.3Z1".H菖叩2A.9?「31.JR一吧-4-閂.囂W-1.孩芝，^3.20128.9B網,而SB.i?M0.2J用8,用339.03承載力極限狀態(tài)彎矩圖kN)碧三￡￡葛'呼叩彳早[6.S1ii.ai-7?.07-7?.07cdr-7r-j—*9,07uTlCt-70.57-70.57-70.57-70,S7-70.S7-70.57-70.57i6.ai13孔蹭？,(33舞］蛾.行承載力極限狀態(tài)剪力圖kN)-14牛魄￡-早C3-嘰—QL低r-jr:r-jE■07'昂-甲W里7乩1J9.^-38'-/-J?6LH2E.la1-2^LEEI-2&0LHS-3QS1-JJrflf?-兩-J65.0I,7E).S9.跚-a-o」］叫4-I06f-IDPZ迥4.召-IIlf.羽2型力MF-114：EQ.辨-1Jd/'J6WJZ2r-jO-.-16S3.366￡.99-伽.技成?l可5墮承載力極限狀態(tài)軸力圖kN)項T-7-4EJ.卻耳94,32n?9S.72—~r—rycjjJ寸F］巳竺*J4,J5導-強三,悟漫,弟一Lb0P.&P197.12JSZS.Zfi7S.J0lb.II的.匪82.4S1&9GI彌.切203.a~jL\l匚\!￡>-.r*n氣皚氣乞^217.2287.W殷窩以*Jy^T1IFr37J.9?■&2.2&5馴，溶世.神人防荷載狀態(tài)彎矩圖kN)B0.B2121.^42.Q1113.2（：.327.QP5「勺A\.3A既己99W.96：4^1.05H昭4,前W..3dJ135.07嚴.36Ln,-昌『_曰■食0耘EaYW^7.&DIM*?54.蹄^1.37.3.3恥.心「H7.573.EI-IL￡1.1.E中板承擔頂板施工荷載時基本組合下彎矩圖SJ.72■36.3B:四-ffi.2.33皿.2202.45扇.應28.011各57d.0fi伽.M172.2^220.2-§置二至k-sE.rs-=rr---.r--..4■-■n.心*一JJ7.^6.B.12■M1\■=：■□cm料曹?列匹二,MT」-=r-Ei-C■■-Cl-2.3S.79契&FFJaa.063.B41^.27]Q4.7QTE蘭￡Y胃155?L：巴「「rP-AY-TilT11i￥-St|iT-.JH畝19二式二5ziH.ZS中板承擔頂板施工荷載時標準組合下彎矩圖00.9600.?600.9600.96-7&.I：-7B.I：-7B.I：-7B.I：-7B.00.96■B17,37-房.-1S1.0IL-IflOII-184.啤-1^.011中板承擔頂板施工荷載時基本組合下剪力圖⑵招.估-1?枝-J29上思諺第-瞞削w備<F7I8BKI2pmrTZPH-昌7s-昌7pm-昌7￡-昌7PH-昌7S-E07-112-9Z-14碰-IdSUSj"1既詢4.叫iii57577昌LnFT^7胃7E貿72—4TJIrtBI.6<目75i-O8eQaQromm-J97.6中板承擔頂板施工荷載時基本組合下軸力圖6?4.3計算結果及配筋分別取各個構件的不同工況的內力包絡進行配筋計算，表中彎矩值為正常使用極限狀態(tài)的彎矩值，剪力及軸力均為承載能力極限狀態(tài)的內力值，內力表及根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范B50010-2010進行的配筋計算結果見下表。內力表及配筋構件名稱結構部位結構滅寸(mm)彎矩:KN.m)剪力'(KN)軸力(kN)配筋配筋率(%)裂縫寬度(mm)備注人防組合基本組合準永久組'合頂板跨中800122411377610322中32@1500.700.30柱支座17461221817749322中32@150+中25@1501.30.16側墻支座239222148639322中32@1500.700.02中板跨中400452511600750中25@1500.890.16支座321400250332750中25@1500.890.30底板跨中8001213106271401583中32@1500.700.28柱支座140712818607241583中32@150+中25@1501.30.18側墻支座201920571104折)11321583中32@150+中25@1500.870.20側墻跨中一70063771748201118中22@1500.450.30頂板支座453422282449710中25@1500.50.10底板支座19081916968(折)1381210中25@150+中32@1500.790.10注：1、表中配筋按照裂縫控制;2、中板的彎矩、剪力、軸力設計值及標準值為施工階段組合控制值七、主體結構中柱、縱梁計算7.1概述頂梁截面尺寸bXh=1000mmX1800(2200)mm，中梁截面尺寸bXh=1000mmX800mm，底梁截面尺寸bXh=1000mmX2000(2500)mm，中柱bXh=800mmX800mm，F(xiàn)BZ截面尺寸bXh=800mmX1000mm.7.2計算模型采用荷載一結構模型平面桿系有限元單元法，取梁柱體系整體計算。7.3荷載計算7.3.1頂縱梁荷載計算（1）盾構井段：覆土厚度3.5m，水位取地下4.5m，頂梁上作用有所屬板帶傳來的覆土荷載、頂板自重及超載。盾構井段板帶寬6.77m.板帶土荷載：3.5*20*6.77=473.9KN/m板帶超載：20*6.77=135.4KN/m板帶自重：0.8*25*6.77=135.4KN/m（2）標準段：覆土厚度3.5m，水位取地下4.5m，頂梁上作用有所屬板帶傳來的覆土荷載、頂板自重及超載。標準段板帶寬5.85m.板帶土荷載：3.5*20*5.85=410.9KN/m板帶超載：20*5.85=117KN/m板帶自重：0.8*25*5.85=117KN/m7.3.2中縱梁荷載計算（1）盾構井段：中縱梁上作用有所屬板帶傳來的設備自重、中板自重（含裝修層自重）。盾構井段板帶寬6.77m.板帶設備載：8*6.77=54.16KN/m板帶自重：（0.4*25+0.15*20）*6.77=88.01KN/m板帶傳來施工階段荷載：25*6.77=169.25KN/m（2）標準段：中縱梁上作用有所屬板帶傳來的設備自重、中板自重（含裝修層自重）。盾構井段板帶寬5.85m.板帶設備載：8*5.85=46.8KN/m板帶自重：（0.4*25+0.15*20）*5.85=76.05KN/m板帶傳來施工階段荷載：25*5.85=146.25KN/m7.3.2底縱梁荷載計算（1）盾構井段：底縱梁上作用有所屬板帶傳來的水荷載、底板自重。盾構井段板帶寬6.77m.板帶自重：0.8*25*6.77=135.4KN/m板帶水荷載：（12.83*10）*6.77=868.59KN/m（2）標準段：底縱梁上作用有所屬板帶傳來的底板自重及水荷載。盾構井段板帶寬5.85m.板帶水荷載：（12.53*10）*5.85=733KN/m板帶自重：0.8*25*5.85=117KN/m7.3.4護壁柱的荷載：端墻考慮護壁柱參與承受側墻荷載。取板帶長度5.2m。頂板處承受水荷載：0KN/m頂板處承受的土荷載：28*5.2=146KN/m底板處承受的土荷載：（173.3+45）*0.4*5.2=454KN/m底板處承受的水荷載：128*5.2=666KN/m7.4結構內力計算采用sap84進行計算，計算所得下。&3.0P,姑M3*液49i?a,0sfl0^.S0?J76.03TS同rdJ?曲"■303.7B昵.IBS60.J?SSS.6I66,737」02&I>—備-直澗?與T母菖一133.32三癸電句的.神129,QIIQS.25部，49獸里―1—1W口、.T-.J'-■!—國拼奩Zr--.98應孕擊7'如您-Id,?49,刊■■■O「％CNTWizj.sa-70.7P-64.27-E7.內5■7J.S8-S9.69■47.Si衲,"O-.CO

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以29.7A

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第12跨跨中1537.82748.106租32。12@200(8)10?320.460.08支座2644.13369.3z2956.46租32。12@100(8)14?320.650.14第13跨跨中850.31733.706租32。12@200(8)10?320.460.04支座3146.94444.42974.87?32。12@100(8)20?320.930.12第14跨跨中2756.54448.5010^32012@200(8)16?320.740.13支座3235.74111.7z3497.29?32。12@100(8)20?320.930.13第15跨跨中213.29.206租32。12@200(8)10?320.460.01支座2589.83349.7z2187.26?32。12@100(8)16?320.740.1第16跨跨中1514.32713.506?32012@200(8)10?320.460.07支座2350.73524.22986.88?32。12@100(8)14?320.650.09第17跨跨中1357.42315.906?32。12@200(8)10?320.460.07支座2558.74060.63022.79?32。12@100(8)14?320.650.13第18跨跨中1323.32025.606?32。12@200(8)10?320.460.06支座2650.94541.73068.010?32。12@100(8)14?320.650.14第19跨跨中1940.02457.106?32。12@200(8)10?320.460.09支座2487.63422.7z3140.07?32。12@100(8)14?320.650.11第20跨跨中613.6331.607?32。12@200(8)10?320.460.03支座804.32060.72004.96?32。12@100(8)10?320.460.02中縱梁配筋表頂縱梁跨數(shù)結構部位標準組合彎矩值(kN?m)基本組合下彎矩(kN?m)基本組合下剪力(kN)承載力及最小配筋率控制計算配筋箍筋配筋實際配筋縱筋配筋率(%)裂縫寬度(mm)第1跨中102.296.504025010@/150(6)100250.650.01跨支座704.81080.2726.07028010@100(6)100280.810.19第2跨中536.0821.307025010@/150(6)100250.650.14跨支座790.61121.7930.38028010@100(6)100280.810.23第3跨中238.9366.104025010@/150(6)100250.650.03

跨支座790.6z1211.7z819.4z8028010@100(6)100280.810.23第4跨中527.3808.107025010@/150(6)100250.650.13跨支座967.41482.6987.810028010@100(6)160281.30.15第5跨中424.1676.106025010@/150(6)100250.650.06跨支座967.4z1482.6z958.510028010@100(6)160281.30.15第6跨中521.6799.307025010@/150(6)100250.650.13跨支座961.9z1474.1z984.010028010@100(6)160281.30.15第7跨中298..7457.704025010@/150(6)100250.650.04跨支座1443.72212.61066.116028010@100(6)220281.620.16第8跨中1055.51617.6014025010@/150(6)220251.30.16跨支座1443.92212.81276.816028010@100(6)220281.620.16第9跨中298.9458.004025010@/150(6)100250.650.04跨支座1443.9z2212.8z1066.2z16028010@100(6)220281.620.16第10跨中520.9798.307025010@/150(6)100250.650.13跨支座963.71476.9984.410028010@100(6)160281.30.15第11跨中443.7680.006025010@/150(6)100250.650.07跨支座963.7z1476.9z958.1z10028010@100(6)160281.30.15第12跨中517.7793.407025010@/150(6)100250.650.12跨支座960.6z1472.1z982.2z10028010@100(6)160281.30.15第13跨中293.8450.304025010@/150(6)100250.650.04跨支座1171.81795.9978.513028010@100(6)200281.620.14第14跨中831.01273.4011025010@/150(6)160251.10.16跨支座1171.8z1795.9z1143.2z13028010@100(6)200281.620.14第15跨中47.672.904025010@/150(6)100250.650.01跨支座993.4z1522.4z795.5z11028010@100(6)160281.30.16第16跨中517.3792.807025010@/150(6)100250.650.12跨支座932.21428.6972.810028010@100(6)160281.30.14第17跨中424.6650.706025010@/150(6)100250.650.06跨支座932.2z1428.6z940.7z10028010@100(6)160281.30.14

第18跨跨中482.0738.606025010@/150(6)100250.650.1支座906.8z1389.8z951.8z10028010@100(6)160281.30.14第19跨跨中398.6610.805025010@/150(6)100250.650.05支座878.8z1346.8z913.3z9028010@100(6)160281.30.13第20跨跨中117.1179.404025010@/150(6)100250.650.02支座554.3849.5z661.7z6028010@100(6)100280.810.11底縱梁配筋表頂縱梁跨數(shù)結構部位標準組合彎矩值(kN?m)基本組合下彎矩(kN?m)基本組合下剪力(kN?m)承載力及最小配筋率控制計算配筋箍筋配筋實際配筋縱筋配筋率％裂縫寬度(mm)第1跨跨中1126.6602.106032012@200(8)100320.410.05支座3877.1z4568.5z3009.49032012@100(8)200320.820.14第2跨跨中3302.15356.1010032012@200(8)140320.570.17支座2273.7z2828.64099.26032012@100(8)100320.410.12第3跨跨中10351512.506032012@200(8)100320.410.05支座2696.3z3503.0z2882.87032012@100(8)120320.50.11第4跨跨中2314.03220.606032012@200(8)100320.410.13支座2479.1z4198.43507.88032012@100(8)120320.50.09第5跨跨中2097.42690.906032012@200(8)100320.410.09支座2877.6z4332.43411.38032012@100(8)140320.570.11第6跨跨中2232.12812.006032012@200(8)100320.410.11支座2785.9z4253.8z3421.78032012@100(8)140320.570.09第7跨跨中1450.11684.106032012@200(8)100320.410.06支座3927.06622.43711.213032012@100(8)220320.90.12第8跨跨中4778.76489.0010032012@200(8)240320.980.16支座4099.1z6654.04666.610032012@100(8)220320.90.13第9跨中1515.11526.806032012@200(8)100320.410.07

跨支座4069.6z6674.4z3688.313032012@100(8)200320.820.16第10跨中2250.72680.806032012@200(8)100320.410.12跨支座2572.24499.33449.69032012@100(8)120320.50.09第11跨中2116.02502.606032012@200(8)100320.410.09跨支座2642.74501.03406.59032012@100(8)120320.50.11第12跨中2231.72697.806032012@200(8)100320.410.11跨支座2475.7z4440.8z3439.49032