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地下連續(xù)墻結構地下連續(xù)墻施工方法，又稱槽壁法（diaphragmwall或slotwall）。自1950年意大利開始在水庫大壩中修建地下連續(xù)墻這一技術取得了突飛猛進的發(fā)展。地下連續(xù)墻尺寸一般厚度不超過0.6m，深度不過20m。到了20世紀80年代，由于技術設備的提高，該技術得到急速發(fā)展。墻厚超出1.2m，深度超出l00m的地下連續(xù)墻不斷涌現(xiàn)。到了90年代，由于成功研制并使用了水平多軸銑槽機，出現(xiàn)了超厚(3.20m)和超深(170m)的地下連續(xù)墻結構。已建成的日本東京灣跨海大橋的川崎人工島(墻厚2.8m，直徑108m)的地下連續(xù)墻基礎，最大深度已達l40m。§1概述人工島施工現(xiàn)場地下連續(xù)墻施工（1991.3—1992.10） 墻厚：2.8m,深度：120m人工島內(nèi)部開挖（1992.11—1993.10） 314000m3，結構底板厚6m，V=44000m3，

側壁厚4m,V=60000m3地下連續(xù)墻技術引入我國是在20世紀50年代末，也是首先在水利水電工程中采用.我國早在1958年就采用排樁式地下連續(xù)墻作為水壩防滲墻，并在1974年試用排樁式地下連續(xù)墻建造煤礦豎井獲得成功。近20多年來，地下連續(xù)墻技術無論在工程實踐中，還是在理論研究上都獲得了很大成就。尤其是連續(xù)墻施工設備及工藝的發(fā)展使得連續(xù)墻施工的深度越來越大.近年來國內(nèi)施工的工程實例如長江潤揚大橋、陽邏長江大橋等錨碇基礎深基坑中連續(xù)墻最大深度達到60米甚至以上，為我國超深大基坑圍護提供了強大的技術支持。地下連續(xù)墻DiaphragmWall:>10m地下連續(xù)墻結構地下連續(xù)墻在地面上用一種特殊的挖槽設備，沿著深開挖工程的周邊(例如地下結構的邊墻)，依靠泥漿(又稱穩(wěn)定液)護壁的支護，開挖一定槽段長度的溝槽；再將鋼筋籠放入溝槽內(nèi)。采用導管在充滿穩(wěn)定液的溝槽中進行混凝土澆筑，將穩(wěn)定液置換出來。相互鄰接的槽段，由特別接頭（施工接頭）進行連接。a）溝槽開溶b)安設接頭管c）安放鋼筋籠d）澆混凝土地下連續(xù)墻施工方法a）溝槽開溶b)安設接頭管§1.1地下連續(xù)墻的施工方法特征是始終充滿著特殊液體作為溝槽的支護。這個液體最初使用的是膨潤土和水的溶解物（該液體名稱很多，如觸變泥漿、泥漿、穩(wěn)定液、安定液等）。最近為了增加穩(wěn)定液的機能和防止其機能的降低，不僅使用膨潤土，而且還投入一些添加物組成混合液，這種混合物仍簡稱穩(wěn)定液或泥漿。（一）地下連續(xù)墻優(yōu)點

1. 可減少工程施工時對環(huán)境的影響。施工時振動少，噪聲低；能夠緊鄰相近的建筑及地下管線施工，對沉降及變位較易控制；2. 地下連續(xù)墻的墻體剛度大、整體性好，因而結構和地基變形都較小，既可用于超深圍護結構，也可用于主體結構；3. 地下連續(xù)墻為整體連續(xù)結構，加上現(xiàn)澆墻壁厚度一般不少于60cm，鋼筋保護層又較大，故耐久性好，抗?jié)B性能亦較好；4. 可實行逆作法施工，有利于施工安全，并加快施工進度，降低造價。5、適用于多種地質(zhì)情況?！?.2地下連續(xù)墻的特點及適用場合（二）地下連續(xù)墻缺點

1.

棄土及廢泥漿的處理問題。除增加工程費用外，如處理不當，還會造成新的環(huán)境污染；2. 地質(zhì)條件和施工的適應性問題。地下連續(xù)墻可適用于各種地層，但最適應的還是軟塑、可塑的粘性土層。當?shù)貙訔l件復雜時，還會增加施工難度和影響工程造價；3、現(xiàn)澆地下連續(xù)墻的墻面通常較粗糙，如果對墻面要求較髙，雖可使用噴漿或噴砂等方法進行表面處理或另作襯壁來改善，但也增加工作量；4.

槽壁坍塌問題。引起槽壁坍塌的原因，可能是地下水位急劇上升，護壁泥漿液面急劇下降，有軟弱疏松或砂性夾層，以及泥漿的性質(zhì)不當或者已經(jīng)變質(zhì)，此外還有施工管理等方面的因素。槽壁坍塌輕則引起墻體混凝土超方和結構尺寸超出允許的界限，重則引起相鄰地面沉降、坍塌，危害鄰近建筑和地下管線的安全。5、地下連續(xù)墻如單純用作施工期間的臨時擋土結構，不如采用鋼板樁等一類可拔出重復使用的圍護結構經(jīng)濟。（三）地地下連續(xù)續(xù)墻適用用條件地下連續(xù)續(xù)墻是一一種比鉆鉆孔灌注注樁和深深層攪拌拌樁造價價昂貴的的結構形形式，對對其選用用，必須須經(jīng)過技技術經(jīng)濟濟比較，，確實認認為是經(jīng)經(jīng)濟合理理，因地地制宜時時，才可可采用。。1.基坑深度度大于10m；2.軟土地基基或砂土土地基；；3.在密集的建建筑群中中施工基基坑，對周圍圍地面沉沉降，建建筑物的的沉降要要求需嚴嚴格限制制時，宜宜用地下下連續(xù)墻墻；4.圍護結構構與主體體結構相相結合，，用作主主體結構構的一部部分，且且對抗?jié)B滲有較嚴嚴格要求求時，宜宜用地下下連續(xù)墻墻；5.采用逆作作法施工工，內(nèi)襯襯與護壁壁形成復復合結構構的工程程。地下連續(xù)續(xù)墻的設計一般般包括：槽壁穩(wěn)穩(wěn)定及槽槽幅設計計、槽段段劃分、、導墻設設計、連連續(xù)墻內(nèi)內(nèi)力計算算及配筋筋設計，，連續(xù)接接頭設計計等內(nèi)容容。地下連續(xù)續(xù)墻設計計算算的主要要內(nèi)容包括：1、確定荷荷載，包包括土壓壓力、水水壓力等等。2、確定地地下連續(xù)續(xù)墻的入入土深度度。3、槽壁穩(wěn)穩(wěn)定驗算算根據(jù)已選選定的地地下連續(xù)續(xù)墻入土土深度，，假定槽槽段長度度，即可可進行槽槽壁穩(wěn)定定的驗算算。4、地下連連續(xù)墻靜靜力計算算5、配筋計計算，構構件強度度驗算，，裂縫開開展驗算算，垂直直接頭計計算§2地下連續(xù)墻擋土墻設計施工階段段的荷載載主要指基基坑開挖挖階段的的水土壓壓力，地地面施工工荷載、、逆作法法施工時時的上部部結構傳傳遞的垂垂直承重重荷載等等。使用階段段的荷載載，包括括使用階階段的水水土壓力力，主體體結構使使用階段段傳遞的的恒載和和活載等等。施工及使使用階段段的水土土壓力大大小是荷荷載確定定的關鍵鍵。地下連續(xù)續(xù)墻的計計算理論論是從古古典的假假定土壓壓力為已已知，不不考慮墻墻體變形形，不考考慮橫撐撐變形；；逐漸發(fā)展展到考慮墻體體變形，，考慮橫橫撐變形形，直至考慮慮土體與與結構的的共同作作用，土壓力隨隨墻體變變化而變變化?！?.1荷載分

類假設條件方法名稱較古典的理論土壓力已知不考慮墻體變形不考慮橫撐變形自由端法、彈性線法等值梁法、1/2分割法矩形荷載經(jīng)驗法、太沙基法等橫撐軸向力、墻體彎矩不變化的方法土壓力已知考慮墻體變形不考慮橫撐變形山肩邦男彈塑性法張有齡法、m法橫撐軸向力、墻體彎矩可變化的方法土壓力已知考慮墻體變形考慮橫撐變形日本的《建筑基礎結構設計法規(guī)》的彈塑性法，有限單元法共同變形理論土壓力隨墻體變位而變化考慮墻體變形考慮橫撐變形森重龍馬法有限單元法(包括土體介質(zhì))地下連續(xù)續(xù)墻計算算方法綜綜合土壓力類別靜止土壓力提高的主動土壓力主動土壓力降低的被動土壓力被動土壓力0＜

d/H≤2‰2‰＜

d/H≤4‰4‰＜

d/H≤10‰0＜

d/H≤2‰2‰＜

d/H≤5‰墻體變位位d、深度H與土壓力力的關系系地下墻的的位移與與土壓力力的分布布槽幅是指指地下連連續(xù)墻一一次開挖挖成槽的的槽壁長長度。槽槽幅設計計的內(nèi)容容包括槽壁長度度的確定定及槽段段劃分。槽壁長度度最好與與施工所所選用的的連續(xù)墻墻成槽設設備的尺尺寸（抓抓斗張開開尺寸、、鉆挖設設備的寬寬度等））成模數(shù)關系系，最小不不得小于于一次抓抓挖（鉆鉆挖）的的寬度，，而最大尺寸寸則應根根據(jù)槽壁壁穩(wěn)定性性確定。常用的槽槽幅為3-6米。地層層穩(wěn)定性性越好，，槽幅可可設計得得越長，，但考慮慮到施工工工效及及槽壁穩(wěn)穩(wěn)定的時時效，一一般不超超過8米?！?.2槽幅設計（一）槽槽壁穩(wěn)定定性驗算算有理論分分析及經(jīng)經(jīng)驗公式式法兩種種，理論論計算一一般采用用楔形體體破壞面面假定，，計算相相對繁瑣瑣，工程程中應用用較多的的是經(jīng)驗驗公式。。1、梅耶霍霍夫(G.G.Meyerhof)經(jīng)驗公式式法臨界深度度：(N=4(1+B/L))槽壁的塌塌坍安全全系數(shù)P0m、P1m分別為開開挖的外外側(土壓力)和內(nèi)側(泥漿壓力力)槽底水平平壓力強強度。橫向變形形2、非粘性性土的經(jīng)經(jīng)驗公式式對于無粘粘性的砂砂土(c＝0)，安全系系數(shù)（與與槽壁深深度無關關）：（二）槽槽段劃分分槽段劃分分應結合合成槽施施工順序序、連續(xù)續(xù)墻接頭頭形式、、主體結結構布置置及設縫縫要求等等確定。。連續(xù)墻接頭位位置應避開預預留鋼筋或接接駁器位置，，并應盡量與與結構縫位置置吻合。另外還應考考慮地下連連續(xù)墻分期期施工的接接頭預留位位置的影響響等。在采采用公母槽槽段前后連連續(xù)相接的的連續(xù)墻施施工中，第一副槽段段的確定較較為重要。。指地下連續(xù)續(xù)墻開槽施施工前，沿沿連續(xù)墻軸軸線方向全全長周邊設設置的導向向槽。導墻一般采采用“┓┏┏“形現(xiàn)澆澆鋼筋砼，，導墻厚度度一般為200-300mm,混凝土一般般采用C20。導墻墻深深度度以以墻墻腳腳進進入入原原狀狀土土不不小小于于300mm為宜宜，，導導墻墻頂頂面面高高出出地地面面100~200mm，防防止止周周圍圍的的散散水水流流入入槽槽段段內(nèi)內(nèi)。。導墻墻寬寬度度要要求求大大于于地地下下連連續(xù)續(xù)墻墻的的設設計計寬寬度度50mm?；炷翐跬翂?0~50木支撐§2.3導墻設計（一一））連連續(xù)續(xù)墻墻深深度度的的確確定定連續(xù)續(xù)墻墻深深度度由由入入土土深深度度決決定定。。連續(xù)續(xù)墻墻入入土土深深度度（（基基坑坑底底以以下下深深度度））與與基基坑坑開開挖挖深深度度的的比比值值稱稱為為入土土比比。由基基坑坑圍圍護護結結構構的的穩(wěn)穩(wěn)定定性性驗驗算算方方法法確確定定，，一一般般取取為為0.7~1.0；可先先由由以以下下兩兩種種古古典典的的穩(wěn)穩(wěn)定定判判別別方方法法直直接接計計算算得得到到一一個個初初值值,然后后通通過過基基坑坑穩(wěn)穩(wěn)定定性性驗驗算算最最終終確確定定合合理理的的入入土土比比。。§2.4連續(xù)墻深度及厚度的初選a）板柱底底端為自自由的穩(wěn)穩(wěn)定狀態(tài)態(tài)板柱底底端為為自由由的穩(wěn)穩(wěn)定狀狀態(tài)b）板樁樁底端端為嵌嵌固的的穩(wěn)定定狀態(tài)態(tài)懸臂式式板樁樁有撐或或錨的的板樁樁假想梁梁法彈性曲曲線法法反彎點點Q（二））連續(xù)續(xù)墻厚厚度的的確定定連續(xù)墻墻厚度度應根根據(jù)連連續(xù)墻墻不同同階段段的受受力大大小、、變形形及裂裂縫控控制要要求等等確定定。幾種常常用尺尺寸：：600mm,800mm,1000mm,1200mm等。連續(xù)墻墻結構構設計計計算算前可可以根根據(jù)工工程經(jīng)經(jīng)驗預預先設設定，，一般般為基基坑開開挖深深度的的3~5%。最終終應由由結構構計算算、復復核結結果決決定。。（一））彈性性法墻體作作為無無限長長的彈彈性體體，用用微分分方程程求解解，主主動側側的土土壓力力為已已知，，但入入土面面(開挖底底面)以下只只有被被動側側的土土抗力力，土土抗力力數(shù)值值與墻墻體變變化成成正比比。土抗力數(shù)值與墻體變化關系

§2.5結構計算（2）同濟濟大學學曾將將上法法局部部修改改?；炯俣ǘㄊ牵?)墻體作無無限長的的彈性體體。2)已知水、、土壓力力，并假定為三三角形分分布3)開挖面以以下作用用在墻體體上的土土抗力，，假定與與墻體的的變位成成正比例例。4)橫撐(樓扳)設置后，，即把橫橫撐支點點作為不不動支點點。5)下道橫撐撐設置以以后，認為上道道橫撐的的軸向壓壓力值保保持不變變，其上上部的墻墻體也保保持以前前的變位位。修改后土土抗力數(shù)數(shù)值與墻墻體變化化關系（二）支支護內(nèi)力力隨開挖挖過程而而變化的的計算方方法該法基本本點是：：1．考慮支支撐的彈彈性變位位，圖中中彈簧表表示支撐撐。2．主動側側的土壓壓力可用用實測資資料，并并假設為為坐標的的二次函函數(shù)。3．入土部部分為已已達到朗朗金被動動土壓力力的塑性性區(qū)及土土抗力與與墻體變變位成正正比的彈彈性區(qū)。。4．墻體作作為有限限長，前前端支承承可以是是自由、、鉸結、、固定。。（三）共共同變形形理論簡簡介日本的森森重龍馬馬提出了了墻體變變位對土土壓力產(chǎn)產(chǎn)生增減減的計算算方法被動側Pa＝P0十khδ≤Pp（被動土土壓力））主動側Pβ＝P0—khδ≧Pa（主動土土壓力））共同變形形體a）第一次次開挖結結束時的的標準狀狀態(tài)b）標準狀狀態(tài)下的的變位c）根據(jù)δ計算土力力Pm=P0±kδmd）進行土土壓力修修正共同變形形體計算算過程（四）有有限單元元法1、彈性地地基桿系系有限單單元法一般將基基坑底面面以上的的墻體理理想化為為單位墻寬寬的梁單單元，將入土土部分墻墻體作為為文克勒彈彈性地基基梁，其水平平向基床床系數(shù)沿沿深度的的變化可可以是線性的，也可以以是常數(shù)數(shù)值或其其它假想想的圖形形。將水平支支撐，各各種斜度度的錨桿桿，墻頂頂?shù)乃狡娇蚣芰毫骸⒚绷毫旱茸鳛闉閺椥灾С谐械臈U件件，其單元元截面可可換算成成單位長度度的截面面面積。懸臂式、、單錨式式、多層層橫撐式式、多錨錨式、格格形的擋擋土結構構，都可可簡化為為平面結結構。有限單元元法計算算簡圖水平位移、彎矩、剪力隨深度變化2、彈性地基基薄板有有限單元元法一般將基基坑底面面以上的的墻體理理想化為為薄板彎曲曲單元，將入土土部分墻墻體作為為文克勒彈彈性地基基上的薄薄板單元元。薄板單單元可為為各向同同性，也也可為各各向異性性；支撐撐或錨桿桿可作為為附加直直桿單元元。該法可適適用于地地下連續(xù)續(xù)墻與梁梁、板、、柱等組組合結構構分析。。3、彈性地基基薄殼有有限單元元法將地下連連續(xù)墻及及上部結結構作為為由三角角形薄板板單元組組成的平面或空空間殼體體，將文克勒彈性性地基(被動側土土體)和其它桿桿件理想想化為與與殼體單單元節(jié)點點相連的的附加““彈簧””單元。。3、二維維有限單元元法施工步1：地下連連續(xù)墻施施作施工步2：開挖至至地表以以下5.6米施工步3：放坡坡開挖至至地表以以下12.8米施工步4：坡面土土釘及掛掛網(wǎng)加固固必須驗算算如下兩兩種應力力：在結構物物完成之之后，作用在在墻體上上的土壓壓力、水水壓力以以及作用用在主體體結構物物上的垂垂直、水水平荷載載等產(chǎn)生生的應力力；在施工階階段，由作用用在臨時時擋土墻墻上的土土壓力、、水壓力力產(chǎn)生的的應力。。§3地下連續(xù)墻兼作外墻時的設計由于橫撐的支支撐方式式與主體體結構和和地下墻墻的結合合狀態(tài)不不同，施工時時地下墻墻應力與與主體結結構物完完成之后后的地下墻應應力不同同。剛竣工時的地下墻應力力是施工期間間地下墻應力力與竣工之后后由作用在主主體結構（包包括地下墻在在內(nèi)）上的外外力產(chǎn)生的應應力之和?？⒐ぶ笞饔迷谥黧w結結構物上的外外力有：作用用在橫撐上的的荷載、回填填土的土壓力力、回填土及及板的自重、、地面活荷載載等。長期不考慮因因墻體位移而而產(chǎn)生的土壓壓力的變化。。有時還需要對對地下墻與主主體結構物因溫差和干燥燥收縮引起的應力或或蠕變的影響響等進行驗算算。§3.1單一墻的設計作用在單一墻墻上的荷載與與彎矩重合墻是把主主體結構的垂垂直邊墻重合合在地下墻的的內(nèi)側，在內(nèi)外墻之間間填充隔絕材材料使之不傳傳達剪力的結結構形式?？呻S著地下結結構物深度的的增大而增大大內(nèi)墻的厚度度?！?.2重合墻的設計剛竣工時，按地下墻（（作為連續(xù)梁梁）與主體結結構相接觸狀態(tài)進行結構計算算。先計計算算地地下下墻墻與與地地下下主主體體結結構構邊邊墻墻的的截截面面面面積積及及其其截截面面慣慣矩矩，，然然后后按剛剛度度比比例例分分配配截截面面內(nèi)內(nèi)力力。長期期土土壓壓力力按靜靜止止土土壓壓力力計計算算。作用用在在重重合合墻墻上上的的荷荷載載與與彎彎矩矩注：：（（2）中中考考慮慮與與地地基基的的K值，，把把主主體體結結構構的的外外側側看看作作是是由由許許多多錕錕軸軸支支承承起起來來的的板板結結構構，，并并且且作作用用著著框框架架上上的的荷荷載載與與去去除除支支撐撐后后的的反反作作用用力力復合合墻墻是是把把地地下下墻墻與與主主體體結結構構的的垂垂直直邊邊墻墻做成成一一個個整整體體，即即把把地地下下墻墻的的內(nèi)內(nèi)側側鑿鑿毛毛并并用用剪剪力力塊塊將將地地下下墻墻與與主主體體結結構構物物連連接接起起來來。?？⒐すず蠛螅?，施施工工期期間間的的應應力力已已達達到到某某一一程程度度，，必必須須增增加加內(nèi)內(nèi)墻墻的的厚厚度度，，提提高高內(nèi)內(nèi)墻墻對對外外墻墻的的剛剛度度比比。。但但必必須須注注意意到到新舊舊混混凝凝土土之之間間干干燥燥收收縮縮不不同同而而產(chǎn)產(chǎn)生生的的應應變變差差會使使復復合合墻墻產(chǎn)產(chǎn)生生較較大大的的應應力力。。會由由于于橫橫撐撐位位置置和和水水平平構構件件的的位置置不不同同而而引引起起應應力力的的變變化化或發(fā)發(fā)生生溫溫度度應應力力、、收收縮縮變變形形應應力力等等。?！?.3復合墻的設計作用用在在復復合合墻墻上上的的荷荷載載與與彎彎矩矩復合合墻墻上上的的應應力力分離離墻墻是是在在主主體體結結構構物物的的水平平構構件件上上設設置置支支點點（根根據(jù)據(jù)情情況況，，也也有有時時設設在在垂垂直直邊邊墻墻的的中中間間）），，把把地地下下墻墻作作為為該該支支點點上上的的連連續(xù)續(xù)梁梁，，用用以以抵抵抗抗外外來來壓壓力力。。§3.4分離墻的設計作用用在在分分離離墻墻上上的的荷荷載載與與彎彎矩矩根據(jù)據(jù)上上部部傳傳下下荷荷載載進進行行內(nèi)內(nèi)力力分分析析和和截截面面計計算算之之外外。。要解解決決的的關關鍵鍵問問題題之之一一：：無樁樁的的地地下下連連續(xù)續(xù)墻墻與與有有樁樁的的地地鐵鐵車車站站底底板板的的變形協(xié)協(xié)調(diào)和和基本本的同同步沉沉降。。§3.5地下連續(xù)墻承重墻設計現(xiàn)今采采用的的設計計方法法之一一是根根據(jù)群群樁設設計理理論，，把地地下連連續(xù)墻墻模擬擬折算成成工程程樁的的方法法。即把地地下連連續(xù)墻墻的垂垂直承承載能能力，，通過過等量量代換換計算算方法法；將地下連續(xù)續(xù)墻模擬折折算成若干干根工程樁樁，布置在基基礎底板的的周邊上；；將樁、土、、底板三位位一體視為為共同結構的的復合基礎礎，利用有關關的計算機機程序，來來計算底板板的內(nèi)力、、樁端軸力力以及總體體沉降?！?.5地下連續(xù)墻設計理論地下連續(xù)墻墻的壁側摩摩阻力與上上層性質(zhì)和和端阻力之之間存在著著互相影響響的關系，，端阻力的大大小會影響響到壁側摩摩阻力的發(fā)發(fā)揮和分布布。加荷初期，，荷載大部部分由壁側側摩阻力承承擔，傳遞到墻墻底的荷載載很小，當當壁側摩阻阻力達到極極限后，墻墻頂荷載再再增加則主主要由端阻阻力承擔。。當壁側摩摩阻力達到到極限時，，端阻力約約占荷載的的20%~40%。壁側摩阻力力全部發(fā)揮揮需要的位位移較??；；端阻力全部部發(fā)揮，則則需要較大大的位移。施工接頭和和結構接頭頭。施工接頭是澆筑地下下連續(xù)墻時時連接兩相相鄰單元墻墻間的接頭頭；結構接頭是已竣工的的地下連續(xù)續(xù)墻墻體與與地下結構構物其它構構件(粱、柱、樓樓板等)相連接的接接頭?！?地下連續(xù)墻接頭設計（一）施工工接頭施工接頭應應滿足受力和防滲滲的要求，，并要求施施工簡便、、質(zhì)量可靠靠。1．直接連接構構成接頭：單元槽段段挖成后，，隨即吊放放鋼筋籠，，澆灌混凝凝土?；炷僚c末開開挖土體直直接接觸。。在開挖下下一單元槽槽段時，用用沖擊錘等等將與土體體相接觸的的混凝土改改造成凹凸凸不平的連連接面，再再澆灌混凝凝土形成所所謂“直接接接頭”。。2．使用接頭管（也稱鎖口口管）建成成接頭；一一期單元槽槽段挖成后后，于槽段段的端頭吊吊放入接頭頭管，槽內(nèi)內(nèi)吊放鋼筋筋籠、澆灌灌混凝土，，再拔出接接頭管，使使端部形成成半圓形表表面。繼續(xù)續(xù)施工就能能形成兩相相鄰單元槽槽段的接頭頭。接頭管大多為圓圓形，此外還還有缺口口圓形的的、帶翼翼的、帶帶凸榫的的等。接頭管的的外徑應應不小于于設計混混凝土墻墻厚的93％以上。。除特殊殊情況外外，一般般不用帶帶翼的接接頭管，，因為使使用這種種接頭管管泥漿容容易淤積積在翼的的旁邊影影響工程程質(zhì)量。。帶凸榫榫的接頭頭管也很很少使用用。3．使用接頭箱建建成的接頭施工方法法與接頭頭管法相相仿。一期單元元槽段挖挖成后即即放下接接頭箱，，再吊放放下鋼筋筋籠。由于接頭頭箱在澆澆灌混凝凝土的一一側是敞敞開的，，故可將鋼筋筋籠端頭頭的水平平鋼筋插插入接頭頭箱內(nèi)。。澆灌混凝凝土時，，由于接接頭箱的的敞開口口被焊在在鋼筋籠籠上的鋼鋼板所遮遮蔽，因因而阻擋擋混凝土土進入接接頭箱內(nèi)內(nèi)。接頭頭箱撥出出后再開開挖二期期單元槽槽段，吊吊放二期期墻段鋼鋼筋籠，，澆灌混混凝土形形成接頭頭，采用用這種接接頭方法法，可使使兩相鄰鄰單元墻墻段的水平鋼筋交錯錯搭接（雖然不及鋼鋼筋間直接綁綁扎或焊接）），但也能使使墻體結構連連成整體。4．用隔板建成成的接頭按隔板的形狀狀可分作：平平隔板、V形隔板和榫形形隔板。按水水平鋼筋的關關系可分成：：搭接接頭和和不搭接接頭頭。5．用預制構件件建成的接頭頭搭接接頭和不不搭接接頭使用接頭箱建建成的接頭波形鋼板接頭頭鋼筋混凝土的（上圖中a）；鋼筋混凝凝土和鋼材組組合而成的（（上圖中b），或全部用用鋼材制成的的（上圖中c）(二)結構接頭：可可分頭直接連接和間間接連接。直連接成的接接頭在地下連續(xù)墻墻體內(nèi)預埋鋼筋（即加熱并彎彎起原設計的的連接鋼筋））。待地下墻竣工工后，開挖土土體出露墻體體時，再鑿去預埋鋼鋼筋處的墻面面，將預埋筋再再彎成原狀與與地下結構物物其它構件的的鋼筋相連接接。鋼板樁式接頭頭直連接成的接