本設(shè)計(jì)書計(jì)算錯(cuò)誤地方比許多，請大家多留神！務(wù)必與書上例題比較著看《橋梁工程》課程設(shè)計(jì)書題目：裝置式鋼筋混凝土簡支T梁橋計(jì)算設(shè)計(jì)資料1、橋面凈寬凈—9+2×1.50m2、主梁跨徑及全長標(biāo)準(zhǔn)跨徑lb=計(jì)算跨徑l=主梁全長L=3、設(shè)計(jì)荷載公路—Ⅰ級荷載；人群荷載3kN∕m24、資料鋼筋：凡直徑大于或等于12毫米者用Ⅱ級鋼筋：直徑小于12毫米者一律用Ⅰ級鋼筋混凝土：主梁用50號，人行道、欄行、橋面均25號5、計(jì)算方法：極限狀態(tài)法6、構(gòu)造尺寸：參照本設(shè)計(jì)給出的縱橫剖面圖，此中橫隔梁五根7、設(shè)計(jì)依照1）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2004）2）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2004）8、主要技術(shù)規(guī)范和參照文件1）《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTGB001-2003）2）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2004）3）《公路磚石及混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ022-85）4）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2004）5）《公路橋涵地基及基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ024-85）6）邵旭東主編.橋梁工程.人民交通第一版社.20077）混凝土簡支梁（板）橋（例四）.人民交通第一版社.19918）公路橋梁荷載橫向散布計(jì)算.人民交通第一版社.1977三、計(jì)算內(nèi)容1、計(jì)算主梁的荷載橫向散布系數(shù)2、主梁內(nèi)力計(jì)算3、橫隔梁內(nèi)力計(jì)算4、行車道板的計(jì)算四、設(shè)計(jì)圖紙1、計(jì)算圖：橫向散布系數(shù)計(jì)算圖，行車道板計(jì)算圖，橫隔梁計(jì)算圖2、橋梁橫斷面及縱斷面部署圖，以及主梁、橫隔梁詳細(xì)部署圖裝置式鋼筋混凝土簡支T梁橋計(jì)算主梁的計(jì)算（1）、主梁的荷載橫向散布系數(shù)和內(nèi)力計(jì)算1、主梁的抗彎及抗扭慣性矩Ix和ITx求主梁界面的重心地點(diǎn)ax（圖1-1）圖1-1均勻板厚：h1=1（10+20）=15cm2(16018)151520018200ax=2265.6cm(16018)152001813152Ix=12(16018)15(16018)15(65.62)118200318200(20065.6)2m4122形截面抗扭慣性矩近似等于各個(gè)矩形截面的抗扭慣性矩之和，即：ITx=

abii4式中：i——矩形截面扭轉(zhuǎn)因數(shù)（查表）bi——相應(yīng)各矩形的寬度查表可知：h1==，111h1=b=m=b1133h211h2b2=（）/=，2=3m=3b2=ITx=3.560.15445.40103m42、計(jì)算構(gòu)造自重集度（表1-1）構(gòu)造自重集度計(jì)算表表1-1主梁(0.100.20)(1.6014.33KNg10.182.000.18)252m橫對0.100.201.600.180.150.1852534.02隔0.62KN于g21.6梁邊222m主梁對20.621.24KNg2于m中主梁橋面鋪1裝層g30.049.000.040.11KN232m欄桿和1.523.6261.71KN人行道g4m合對gi14.330.624.081.7120.74KN計(jì)g于m邊主梁對gi14.331.244.081.7121.36KNg于m中主梁3、構(gòu)造自重內(nèi)力計(jì)算（表1-2）邊中主梁自重產(chǎn)生的內(nèi)力表1-2內(nèi)力剪力Q（kN）彎矩M（kN）位截m置面邊主梁中主梁邊主梁中主梁x=0Q=20.74Q21.36M=0M=022==x=1Q=20.74Q=21.36M=M=21.3634.024222424（234.02）（234.02）（34.02）（34.02）4444====x=1Q=0Q=0M=134.022M=134.022288==3、汽車、人群荷載內(nèi)力計(jì)算（1）、支點(diǎn)處荷載橫向散布系數(shù)（杠桿原理法）kN按【橋規(guī)】規(guī)定：汽車荷載距人行道邊沿不小于0.5m，人群荷載取3m。在橫向影響線上確立荷載橫向最不利的部署地點(diǎn)。圖1-2示圖1-2支點(diǎn)處各主梁的橫向散布狀況各梁支點(diǎn)處相應(yīng)于公路—I級和人群荷載的橫向散布系數(shù)計(jì)算（表1-3）表1-3梁號公路—I級人群荷載1（6）號梁qmor1=r=moq1==2=22（5）號梁qmor2=0moq2==2=23（4）號梁qmor3=0moq3==（+）/2=2(2)、跨中荷載橫向散布系數(shù)（偏愛壓力法）此橋設(shè)有剛度強(qiáng)盛的橫隔梁，且承重構(gòu)造的跨寬比為：34.02=>26160故可按偏愛壓力法來計(jì)算橫向散布系數(shù)mc，其步驟以下：①求荷載橫向散布影響線豎標(biāo)本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù)n=6,梁間距為，則6ai2=a12+a22+a32+a42+a52+a62i1222]2=[+1.600.80+0.8m2由式1aiak可求得，各梁在兩邊主梁處的橫向影響線的豎標(biāo)值為：iknnai2i11（6）號梁：1a1a1=11nnai2i11a1a6=16nna2ii1

121.60.8644.844.8

2=2=2（5）號梁：1a2a1=121.60.8(1.60.8)21=nn644.8ai2i11a2a6=121.60.8(1.60.8)26nn644.8=ai2i13（4）號梁：1a3a1=10.8(21.60.8)31nn644.8=2aii11a3a6=10.8(21.60.8)36nn644.8=ai2i1②畫出各主梁的橫向散布影響系數(shù)，并按最不利地點(diǎn)部署荷載，圖1-3示圖1-3跨中處各主梁的橫向散布狀況③計(jì)算荷載橫向散布系數(shù)mc（表1-4）表1-4梁號汽車荷載人群荷載1（6）號梁1=1mcr=r=mcq=（+++）=2q22（5）號梁11（+++）=mcr=r=mcq=2q=23（4）號梁1=1mcr=r=mcq=q（+++）=22（3）、荷載橫向散布系數(shù)匯總（表1-5）荷載橫向散布系數(shù)表1-5梁號荷載地點(diǎn)公路—I級人群荷載備注1（6）號梁跨中mc按“偏愛壓力法”計(jì)算支點(diǎn)mo按“杠桿法”計(jì)算2（5）號梁跨中mc按“偏愛壓力法”計(jì)算支點(diǎn)mo0按“杠桿法”計(jì)算3（4）號梁跨中mc按“偏愛壓力法”計(jì)算支點(diǎn)mo0按“杠桿法”計(jì)算（4）、均布荷載和內(nèi)力影響線面積計(jì)算（表1-6）均布荷載和內(nèi)力影響線面積計(jì)算表表1-6種類公路—I級荷人群荷載影響線面積影響線圖截面載（kN）（kN）（m2或m）mmM1==1l2=m228M13ll4==162m2Q1112=l22=4.253mQ01l1=1=27.01m（5）、公路—I級集中荷載Pk計(jì)算計(jì)算彎矩效應(yīng)時(shí)：Pk=180+360180）=50（5計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)：Pk=（6）、計(jì)算沖擊系數(shù)A=15（160-18）+18200=m2Ic=0.2393m4G==kNmmcG=14.325=kN?s22g9.8mC50混凝土的E取104N（錯(cuò)誤，應(yīng)為10次方，后邊數(shù)據(jù)隨著所有有誤）m2f2l2EIc=3.23103Hz<,按《橋規(guī)》規(guī)定，沖擊系數(shù)?。簃c=，故1+=（7）、各梁的彎矩Ml2、Ml4和剪力Ql2計(jì)算因雙車道不折減，故=1。見表1-7表1-7梁號截面荷載Pk1+或yS（kN?m或kN）qk或mc種類qr（SkNSi（mkN）m1）公路或Ml26—I級號l梁y==4人群//Ml公路4—I級Ml4y=3l=16人群//公路365Ql2—I級2人群//公路或5—I級號Ml2ly=梁=4人群//公路Ml4—I級3ly==16人群//Ql2公路365—I級3人群//公路或Ml24—I級號l梁y==4人群//公路Ml4—I級3ly==16人群//公路365Ql2—I級人群//注：表中所需公式：Sq(1)(mcqkmiPkyi)Srmcqr8）、計(jì)算支點(diǎn)截面汽車荷載最大剪力繪制各梁的荷載橫向散布系數(shù)沿橋縱向的變化圖形和支點(diǎn)剪力影響線。見圖1-4a、b、c。橫向散布系數(shù)變化區(qū)的長度：變化區(qū)荷載重心處的內(nèi)力影響線坐標(biāo)為y1(34.0218.56)/34.020.91631）1和6號梁Q0均=1qkmammy=c20c1.05110.50.610717.018.560.50.61070.916=2Qo集=1mPyi=1.0510.53651=ik則公路—I級作用下，1和6號梁支點(diǎn)的最大剪力為：Q0=Q0均+Q0集=支點(diǎn)截面人群荷載的最大剪力為：Qmqammqry=orcr20c0.635617.018.561.7810.63564.50.916=22）同理可求的2和5號梁：Q0均=Q0集=Q0=Q0均+Q0集=Qor=3和4號梁：Q0均=Q0集=Q0=Q0均+Q0集=Qor=3）各梁支點(diǎn)處最大剪力匯總見表1-8表1-8梁號Q0（kN）Qor（kN）1和6號梁2和5號梁3和4號梁（9）、各梁彎矩剪力基本組合見表1-9基本荷載組合：按《橋規(guī)》規(guī)定，永遠(yuǎn)作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)為：永遠(yuǎn)荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：Gi=汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：Q1=人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：Qj=表1-9梁內(nèi)力號Ml或2Ml4Ql2Q0Ml或2Ml4Ql2Q0Ml或2Ml4Ql2Q0

結(jié)構(gòu)汽車人群nn自重荷載荷載Sud(SSS）i1j2kN?m或kN）①②③①+②+③000注：0——橋梁構(gòu)造重要性系數(shù)，本例取為——與其余可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)，本例取為二、橫隔梁的計(jì)算關(guān)于擁有多根內(nèi)橫隔梁的橋梁，因?yàn)橹髁嚎缰刑幍臋M隔梁受力最大，橫隔梁中截面受力最不利，故往常只需計(jì)算跨中橫隔梁的內(nèi)力，其余橫隔梁可騙安全地仿此設(shè)計(jì)。確立作用在橫隔梁上的計(jì)算荷載關(guān)于跨中一根橫隔梁來說，除了直接作用在其上的輪重外，前后的輪重對它也有影響。在計(jì)算中，我們假定荷載在相鄰橫隔梁之間按杠桿原理法傳播，如圖2-1。圖qkkNPk中，=m，=所以，縱向一列汽車車道荷載輪重散布給該橫隔梁的計(jì)算荷載為：計(jì)算彎矩時(shí)：Poq1qkPky=110.518.4521296.71=222計(jì)算剪力時(shí)：Poq1qkPky=110.518.45211.2296.71=222繪制中橫隔梁的內(nèi)力影響線由前面偏愛壓力法可計(jì)算得1、2號梁的荷載橫向散布影響線豎標(biāo)值如圖2-2則Mr的影響線豎標(biāo)可計(jì)算以下：（1）、r1截面P=1作用在1號梁軸上時(shí)（11=，16=）r11110.5d0.5d0.5240.51.60.51.60.3808P=1作用在6號梁軸上時(shí)r16160.5d0.190.152P=1作用在2號梁軸上時(shí)（12=，22=）r12120.5d0.38100.51.60.3048依據(jù)影響線的知識可知，Mr的影響線必在r1—r1截面處有突變，依據(jù)M和M的連線延伸至r1r2111M的值（），由此即可繪出M的影響線如圖2-3所示。r1—r1截面，即為rr11r1(2)、r2截面P=1作用在1號梁軸上時(shí)（11=，16=）M1.5d0.5d11.5dr211121=0.5241.51.60.36340.51.611.51.6=P=1作用在6號梁軸上時(shí)M1.5d0.5d=r261626P=1作用在2號梁軸上時(shí)（12=，22=）M1.5d0.5d10.5d=r221222Mr2的影響線如圖2-4所示。(3)、r3截面P=1作用在1號梁軸上時(shí)（11=，16=）M2.5d211.5d310.5d12.5d=r31110.5242.51.60.36341.51.60.24730.51.612.51.6=P=1作用在6號梁軸上時(shí)M2.5d1.5d0.5d=r36162636P=1作用在2號梁軸上時(shí)（12=，22=）M2.5d1.5d0.5d11.5d=r32122232M的影響線如圖2-5所示。r3繪制剪力影響線不難看出，湊近1號主梁處截面的剪力Q最大，故只需計(jì)算此處的剪力即可。關(guān)于1號主梁處截面的Q1y影響線可計(jì)算以下：P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí)QyR即y1i111iP=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)yR1-1即y1i1Q11i繪成Qy影響線如圖2-6。1截面內(nèi)力計(jì)算將求得的計(jì)算荷載Poq在相應(yīng)的影響線上按最不利荷載地點(diǎn)加載，關(guān)于汽車荷載并計(jì)入沖擊影響力（1+），則得表2-1所示結(jié)果。表2-1公M12(1)Poq路—彎=kN?mI矩級MM23(1)Poq1.05192.710.9530.4876=M34(1)Poq1.05192.711.19360.2794kN?m剪Qy1P力1oqQy1.05=1內(nèi)力組合（基于橫隔梁的構(gòu)造自重內(nèi)力甚小，計(jì)算中可略去不計(jì)）：取最大荷載計(jì)算①承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合（表2-2）表2-2Mr=0+kN?mQy基本組合max,max②正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合（表2-3）表2-3Mr=0+kN?mQy短期效應(yīng)組合max,max三、行車道板的計(jì)算1）、板的構(gòu)造自重及其內(nèi)力（按縱向1m寬的板條計(jì)算），計(jì)算圖示見圖3-1①、每延米板上的構(gòu)造自重g（表3-1）表3-1瀝青表面處分g1kNm混凝土墊層g2kNm梁翼板自重g30.100.201.025=kN2m共計(jì)ggi=kNm②、每米寬板條的恒載內(nèi)力M=1gl2=17.310.712=kN?mmin,g202QAggl0（2）、汽車車輛荷載產(chǎn)生的內(nèi)力將車輛荷載后輪作用于鉸縫軸線上（如圖3-1所示），后軸作使勁為P=140kN，輪壓散布寬度如圖3-2所示。車輛荷載后輪著地長度為a2=0.2m，寬度為b2=0.6m，則a1=a2+2H=+=0.42mb1=b2+2H=+=0.71m荷載關(guān)于懸臂根部的有效散布寬度：aa1d2l03.24m因?yàn)閎1==l0=所以作用于每米寬板條上的彎矩為：Mmin,p1?1pl022=1.0514020.71243.240.7