化工原理復(fù)習(xí)題（下冊(cè)）吸收與精微一.選擇題.吸收操作的依據(jù)是（B）。A.揮發(fā)度差異B.溶解度差異C.溫度差異D.密度差異.在逆流吸收塔中，增加吸收劑用量，而混合氣體的處理量不變，則該吸收塔中操作線方程的斜率會(huì)A。A.增大B.減小C.不變D.不能確定TOC\o"1-5"\h\z.在吸收系數(shù)的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式中，反映物性影響的準(zhǔn)數(shù)是（B）A.ShB.ReC.CaD.Sc.已知SO2水溶液在三種溫度ti、t2、t3下的亨利系數(shù)分別為Ei=0.35kPa、E2=1.1kPa、E3=0.65kPa則（A）A.t1<t2B.t3>t2C.t3<t1D.t1>t2.在吸收塔中，隨著溶劑溫度升高，氣體在溶劑中的溶解度將會(huì)（C）。A.增加B.不變C.減小D.不能確定.下述說(shuō)明中正確的是（D）。A.用水吸收氨屬液膜控制B.常壓下用水吸收二氧化碳屬難溶氣體的吸收，為氣膜阻力控制C.用水吸收氧屬難溶氣體的吸收，為氣膜阻力控制D.用水吸收二氧化硫?yàn)榫哂兄械热芙舛鹊臍怏w吸收，氣膜阻力和液膜阻力都不可忽略.下述說(shuō)法錯(cuò)誤的是（B）。.下述說(shuō)法錯(cuò)誤的是（B）。A.溶解度系數(shù)H很大，為易溶氣體C.亨利系數(shù)E值很大，為難溶氣體.擴(kuò)散系數(shù)D是物質(zhì)重要的物理性質(zhì)之一，（D）_A.擴(kuò)散質(zhì)和擴(kuò)散介質(zhì)的種類C.體系的壓力.吸收塔的操作線是直線，主要基于如下原因A物理吸收B化學(xué)吸收C高濃度物理吸收B.亨利系數(shù)E值很大，為易溶氣體D.相平衡系數(shù)m值很大，為難溶氣體下列各因數(shù)或物理量與擴(kuò)散系數(shù)無(wú)關(guān)的是B.體系的溫度D.擴(kuò)散面積D）。D低濃度物理吸收.吸收操作的作用是分離（A）。A氣體混合物B液體混合物C互不相溶的液體混合物D氣液混合物.通常所討論的吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時(shí)，則下列那種情況正確（D）。A.回收率趨向最高B.吸收推動(dòng)力趨向最大C.操作最為經(jīng)濟(jì)D.填料層高度趨向無(wú)窮大TOC\o"1-5"\h\z12根據(jù)雙膜理論，吸收質(zhì)從氣相主體轉(zhuǎn)移到液相主體整個(gè)過(guò)程的阻力可歸結(jié)為（C）。A.兩相界面存在的阻力B.氣液兩相主體中的擴(kuò)散的阻力C.氣液兩相滯流層中分子擴(kuò)散的阻力D.氣相主體的渦流擴(kuò)散阻力.根據(jù)雙膜理論，當(dāng)被吸收組分在液體中溶解度很小時(shí)，以液相濃度表示得傳質(zhì)總系數(shù)Kl（B）A.大于液相傳質(zhì)分系數(shù)klB.近似等于液相傳質(zhì)分系數(shù)klC.大于氣相傳質(zhì)分系數(shù)kgD.近似等于氣相傳質(zhì)分系數(shù)kg.對(duì)某一汽液平衡物系，在總壓一定時(shí)，溫度升高，則亨利系數(shù)（B）A.變小B.增大C.不變D.不確定.吸收是分離（A）混合物的化工單元操作，其分離依據(jù)是利用混合物中各組分（E）的差異。A、氣體B、液體C、固體D、揮發(fā)度E、溶解度F、溫度.為使吸收過(guò)程易于進(jìn)行，采取的措施是（B）。A加壓升溫B加壓降溫C減壓升溫D減壓降溫.吸收速率方程式中各吸收系數(shù)之間的關(guān)系是（A）。A（Kg）-1=（kG）-1+（HkL）-1B（Kg）-1=（HkG）-1+（kL）-1C（Kg）-1=（kG）-1+（mkL）-1D（Kg）-1=（mkG）-1+（kL）-1.根據(jù)雙膜理論，在氣液接觸界面處（D）。Api=ciBpi>ciCpi<ciDpi=ci/H.物質(zhì)在空氣中的分子擴(kuò)散系數(shù)隨壓強(qiáng)的增大而（C），隨溫度的升高而（A）。A增大B不變C減小D無(wú)法判斷.根據(jù)雙膜理論，在氣液接觸界面處（D）。A、氣相組成小于液相組成B、氣相組成大于液相組成C、氣相組成等于液相組成D、氣相組成與液相組成平衡.為使操作向有利于吸收的方向進(jìn)行，采取的措施是（C）。A、加壓和升溫B、減壓和升溫C、加壓和降溫D、減壓和降溫.吸收是分離（）混合物的化工單元操作，其分離依據(jù)是利用混合物中各組分（）的差異。A、氣體B、液體C、固體D、揮發(fā)度E、溶解度F、溫度.對(duì)難溶氣體的吸收過(guò)程，傳質(zhì)阻力主要集中于（B）。A、氣相一側(cè)B、液相一側(cè)C、氣液相界面處D、無(wú)法判斷.在吸收過(guò)程中，（C）將使體系的相平衡常數(shù)m減小。A、加壓和升溫B、減壓和升溫C、加壓和降溫D、減壓和降溫.對(duì)難溶氣體的吸收過(guò)程，傳質(zhì)阻力主要集中于（B）。A、氣相一側(cè)B、液相一側(cè)C、氣液相界面處D、無(wú)法判斷.實(shí)驗(yàn)室用水吸收空氣中的二氧化碳，基本屬于（B）吸收控制，其氣膜阻力（B）液膜阻力。①A.汽膜B.液膜C.共同作用D.無(wú)法確定②A.大于B.小于C.等于（D.無(wú)法確定.在雙組分理想氣體?!合物中，組分A的擴(kuò)散系數(shù)是（C）。A.組分A的物質(zhì)屬性B.組分B的物質(zhì)屬性C.系統(tǒng)的物質(zhì)屬性D.僅取決于系統(tǒng)的狀態(tài).含低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)中，溶質(zhì)在氣相中的摩爾組成與其在液相中的摩爾組成的差值為（D）。A.負(fù)值B.正值C.零D.不確定.某吸收過(guò)程，已知?dú)饽の障禂?shù)kY為2kmol/（m2.h）,液膜吸收系數(shù)kX為4kmol/（m2.h）,由此判斷該過(guò)程為（D）。A.氣膜控制B.液膜控制.C.不能確定D.雙膜控制.含低濃度溶質(zhì)的氣體在逆流吸收塔中進(jìn)行吸收操作，若進(jìn)塔氣體的流量增大，其他操作條件不變，則對(duì)于氣膜控制系統(tǒng)，起出塔氣相組成將（B）。A.增加B.減小C.不變D.不確定.含低濃度溶質(zhì)的氣體在逆流吸收塔中進(jìn)行吸收操作，若進(jìn)塔液體的流量增大，其他操作TOC\o"1-5"\h\z條件不變，則對(duì)于氣膜控制系統(tǒng)，起出塔氣相組成將（B）。A.增加B.減小C.不變D.不確定.在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動(dòng)力（以氣相組成表示）為（A）。A,Y-Y*B.Y*-YC.Y-YiD.Yi-Y.當(dāng)二組分液體混合物的相對(duì)揮發(fā)度為（C）時(shí)，不能用普通精微方法分離。A.3.0B.2.0C.1.0D.4.0.某精儲(chǔ)塔用來(lái)分離雙組分液體混合物，進(jìn)料量為100Kmol/h,進(jìn)料組成為0.6，要求塔頂產(chǎn)品濃度不小于0.9,以上組成均為摩爾分率，則塔頂產(chǎn)品最大產(chǎn)量為（B）。A.60.5kmol/hB.66.7Kmol/hC.90.4Kmol/hD.不能確定.在t-x-y相圖中，液相與氣相之間量的關(guān)系可按（D）求出。A.拉烏爾定律B.道爾頓定律C.亨利定律D.杠桿規(guī)則.q線方程一定通過(guò)x-y直角坐標(biāo)上的點(diǎn)（B）。

A.（xW,xW）B（xF,xF）C（xDxD）D（0,xD/（R+1））.二元溶液的連續(xù)精微計(jì)算中，進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q的變化將引起（B）的變化。A.平衡線B.操作線與q線C.平衡線與操作線D.平衡線與q線.精儲(chǔ)操作是用于分離（B）。A.均相氣體混合物B.均相液體混合物C.互不相溶的混合物D.氣一液混合物.混合液兩組分的相對(duì)揮發(fā)度愈小，則表明用蒸儲(chǔ)方法分離該混合液愈（B）。A容易；B困難；C完全；D不完全.設(shè)計(jì)精儲(chǔ)塔時(shí)，若F、xF、xD、xW均為定值，將進(jìn)料熱狀況從q=1變?yōu)閝>1,但回流比取值相同，則所需理論塔板數(shù)將（B），塔頂冷凝器熱負(fù)荷（C），塔釜再沸器熱負(fù)荷（A）。A變大，B變小，C不變，D不一定.連續(xù)精儲(chǔ)塔操作時(shí)，若減少塔釜加熱蒸汽量，而保持儲(chǔ)出量D和進(jìn)料狀況（F,xF,q）不變時(shí)，則L/V___B,L'/V'A,Xd__B,xw_A。A變大，B變小，C不變，D不一定.精微塔操作時(shí)，若F、Xf、q,加料板位置、D和R不變，而使操作壓力減小，則Xd__A,xwBoA變大，B變小，C不變，D不一定.操作中的精微塔，保持F,xf,q,D不變，若采用的回流比R<Rmin,則xdBxwA。A變大，B變小，C不變，D不一定.恒摩爾流假設(shè)是指A。A在精儲(chǔ)段每層塔板上升蒸汽的摩爾流量相等B在精儲(chǔ)段每層塔板上升蒸汽的質(zhì)量流量相等C在精儲(chǔ)段每層塔板上升蒸汽的體積流量相等D在精儲(chǔ)段每層塔板上升蒸汽和下降液體的摩爾流量相等.精儲(chǔ)過(guò)程的理論板假設(shè)是指DqA進(jìn)入該板的氣液兩相組成相等B進(jìn)入該板的氣液兩相組成平衡C離開(kāi)該板的氣液兩相組成相等D離開(kāi)該板的氣液兩相組成平衡TOC\o"1-5"\h\z.精儲(chǔ)過(guò)程若為飽和液體進(jìn)料，則B_A.q=1,L=LZB.q=1,V=VC.q=1,L=VZD.q=1,L=VAyn=xAyn=xnCyn+1=xn48.精儲(chǔ)是分離（的差異。Byn-1=xnDyn+1=xn+1B）混合物的化工單元操作，其分離依據(jù)是利用混合物中各組分（D）A、氣體B、液體C、固體D、揮發(fā)度E、溶解度F、溫度.精儲(chǔ)過(guò)程的恒摩爾流假設(shè)是指在精儲(chǔ)段每層塔板（A）相等。A、上升蒸汽的摩爾流量B、上升蒸汽的質(zhì)量流量C上升蒸汽的體積流量D、上升蒸汽和下降液體的流量.精儲(chǔ)過(guò)程中，當(dāng)進(jìn)料為飽和液體時(shí)，以下關(guān)系（B）成立。A、q=0,L=LB、q=1,V=V一一一'C、q=0,L=VD、q=1,L=L.精儲(chǔ)過(guò)程中，當(dāng)進(jìn)料為飽和蒸汽時(shí)，以下關(guān)系（A）成立。A、q=0,L=LB、q=1,V=V一一一'C、q=0,L=VD、q=1,L=L53.某二元混合物，若液相組成xA為0.45,相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為t1;氣相組成yA為0.45,相應(yīng)的露點(diǎn)溫度為t2,則（A）。

A.tit2B.tit2C.tit2D..兩組分物系的相對(duì)揮發(fā)度越小，則表示該物系（A.容易B.困難C.完全.精微塔的操作線是直線，其原因是（D.D不能判斷B）。不完全A.A.tit2B.tit2C.tit2D..兩組分物系的相對(duì)揮發(fā)度越小，則表示該物系（A.容易B.困難C.完全.精微塔的操作線是直線，其原因是（D.D不能判斷B）。不完全A.理論板假定B.理想物系C.塔頂泡點(diǎn)回流)°D.恒摩爾流假定.下述說(shuō)法中錯(cuò)誤的是A.板式塔內(nèi)氣液逐級(jí)接觸，填料塔內(nèi)氣液連續(xù)接觸B.精儲(chǔ)用板式塔，吸收用填料塔C.精儲(chǔ)既可以用板式塔，又可以用填料塔D.吸收既可以用板式塔，也可以用填料塔.在精微塔的設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)思想是：在全塔汽液兩相總體呈）接觸，而在每塊塔板上汽液兩相以（A.逆流B.并流.溢流液泛是由于（A.降液管通過(guò)能力太小C.塔板上嚴(yán)重漏液C.AC）方式接觸。錯(cuò)流D.不確定）造成的。.下列屬于錯(cuò)流塔板的有（B.D.)液流分布不均勻

液相在塔板間返混A.柵板B.浮閥塔板.在板式塔設(shè)計(jì)中，加大板間距,C.淋降板負(fù)荷性能圖中有關(guān)曲線的變化趨勢(shì)是:D.泡罩塔板液泛線—A霧沫夾帶線A.上移AB.不變,漏液線BC.下移D.不確定二、填空題.當(dāng)分離要求和回流比一定時(shí)，過(guò)熱蒸汽進(jìn)料的q值最小,此時(shí)分離所需的理論塔板數(shù)最多。.蒸儲(chǔ)是指的化工單元操作。.在精微塔實(shí)驗(yàn)中，當(dāng)準(zhǔn)備工作完成之后，開(kāi)始操作時(shí)的第一項(xiàng)工作應(yīng)該是.實(shí)現(xiàn)精儲(chǔ)操作的必要條件是塔頂液相回流和塔底蒸汽上升。.恒摩爾流假設(shè)成立的主要條件是。.某精儲(chǔ)塔設(shè)計(jì)時(shí)，若將塔釜由原來(lái)間接蒸汽加熱改為直接蒸汽加熱，而保持x（F）,D/F,q,Rx（D）不變，則W/F將,x（w）將,提微段操作線斜率將,理論板數(shù)將。.在只有一股進(jìn)料無(wú)側(cè)線出料的連續(xù)精儲(chǔ)操作中，當(dāng)體系的壓力、進(jìn)料組成、塔頂、塔底產(chǎn)品組成及回流比一定時(shí)，進(jìn)料狀態(tài)q值愈大，提微段的斜率就愈,完成相同的分離任務(wù)所需的總理論板數(shù)就愈,故5種進(jìn)料狀態(tài)種中，進(jìn)料所需的理論板數(shù)最少。.直接蒸汽加熱與水蒸汽蒸儲(chǔ)雖都是向釜液直接通入蒸汽，但其目的并不相同。前者是,而后者。.操作中，若提偏段上升蒸而一V增加，而回流量和進(jìn)料狀態(tài)（F,xf,q）仍保持不變，貝UR,xd,xw,L，/V，.操作時(shí)，若F、D、xF、q,加料板位置、V不變，而使操作的總壓力增大，則xd,.精儲(chǔ)塔的塔頂溫度總低于塔底溫度，其原因之一是,原因之二是。.精儲(chǔ)塔設(shè)計(jì)中，回流比越所需理論板數(shù)越少，操作能耗。但隨著回流比的逐漸增大，操作費(fèi)用設(shè)備費(fèi)的總和將呈現(xiàn)變化過(guò)程。.恒沸精儲(chǔ)與萃取精微主要針對(duì)的物系，采取加入第三組分的辦法以改變?cè)锵档摹?:3,則進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q2:3,則進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q值等.填料塔用于精儲(chǔ)過(guò)程中，其塔高的計(jì)算采用等板高度法，等板高度是指填料層高度Z=。.簡(jiǎn)單蒸儲(chǔ)與精儲(chǔ)的主要區(qū)別是.精微的原理是。.精儲(chǔ)過(guò)程的恒摩爾流假設(shè)是指.精儲(chǔ)操作中，當(dāng)回流比加大時(shí)，表示所需理論板數(shù),同時(shí)，蒸儲(chǔ)釜中所需的加熱蒸汽消耗量,塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量,所需塔徑.精儲(chǔ)設(shè)計(jì)中，隨著回流比的逐漸增大，操作費(fèi)用，總費(fèi)用呈現(xiàn)的變化過(guò)程。.精儲(chǔ)操作中，當(dāng)回流比加大時(shí)，表示所需理論板數(shù),同時(shí)，蒸儲(chǔ)釜中所需的加熱蒸汽消耗量,塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量,所需塔徑.在吸收單元操作中，計(jì)算傳質(zhì)單元數(shù)的方法很多，其中，采用對(duì)數(shù)平均推動(dòng)力法計(jì)算總傳質(zhì)單元數(shù)法的前提條件是。.吸收操作是吸收質(zhì)從轉(zhuǎn)移到的傳質(zhì)過(guò)程。在吸收操作中壓力,溫度將有利于吸收過(guò)程的進(jìn)行。.吸收是指的化工單元操作。.逆流吸收操作中，當(dāng)氣體處理量及初、終濃度已被確定，若減少吸收劑用量，操作線的斜率將，其結(jié)果是使出塔吸收液的濃度,而吸收推動(dòng)力相應(yīng)。.用亨利系數(shù)E表達(dá)的亨利定律表達(dá)式為.在常壓下，20C時(shí)，氨在空氣中的分壓為69.6mmHg,與之平衡的氨水濃度為10(kgNH3(100kg)-1H2O).此時(shí)亨利系數(shù)E=,相平衡常數(shù)m=..對(duì)于難溶氣體，吸收時(shí)屬于控制的吸收，強(qiáng)化吸收的手段是。.吸收操作中，溫度不變，壓力增大，可使相平衡常數(shù)，傳質(zhì)推動(dòng)力。.某氣體用水吸收時(shí)，在一定濃度范圍內(nèi)，其氣液平衡線和操作線均為直線，其平衡線的斜率可用常數(shù)表示，而操作線的斜率可用表示。.吸收是指的過(guò)程，解吸是指的過(guò)程。.溶解度很大的氣體，吸收時(shí)屬于控制，強(qiáng)化吸收的手段是O.在氣體流量，氣相進(jìn)出口組成和液相進(jìn)口組成不變時(shí)，若減少吸收劑用量，則傳質(zhì)推動(dòng)力將,操作線將平衡線。.吸收因數(shù)A可以表示為,它在Y—X圖上的幾何意義是.在一逆流吸收塔中，若吸收劑入塔濃度下降，其它操作條件不變，此時(shí)該塔的吸收率,塔頂氣體出口濃度。.在低濃度難溶氣體的逆流吸收塔中，若其他條件不變而入塔液體量增加，則此塔的液相傳質(zhì)單元數(shù)N(l)將，而氣相總傳質(zhì)單元數(shù)Nog將，氣體出口濃度y(a)將O.對(duì)接近常壓的低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng),當(dāng)總壓增加時(shí)，亨利系數(shù),相平衡常數(shù)m,溶解度系數(shù)H(增加、減少、不變)。.在一逆流吸收塔中，吸收劑溫度降低，其它條件不變，此時(shí)塔頂氣體出口濃度出塔溶液組成。.對(duì)易溶氣體的吸收過(guò)程，阻力主要集中于。1111.一.若傳質(zhì)總系數(shù)與分系數(shù)之間的關(guān)系表不為,,，則其中的‘表不KgHkLkGkG,當(dāng)項(xiàng)可以忽略時(shí)表示該吸收過(guò)程為氣膜控制。11H1.若傳質(zhì)總系數(shù)與分系數(shù)之間的關(guān)系表示為,—二，則其中的，表示KlkLkGkL,當(dāng)項(xiàng)可以忽略時(shí)表示該吸收過(guò)程為液膜控制。.傳質(zhì)單元數(shù)NOG反映,分離任務(wù)所要求的液體濃度變化越,過(guò)程的平均推動(dòng)力越,所需的傳質(zhì)單元數(shù)NOg越大。.在填料塔中用水吸收氨。欲提高吸收速率，增大相的流量比增大另一相的流量更有效。.在低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總^壓操作降低時(shí)，亨利系數(shù)E將,相平衡常數(shù)m將,溶解度系數(shù)H將。一不燥一、選擇題.溫度為to濕度為Ho,相對(duì)濕度為巾0的濕空氣經(jīng)過(guò)間壁蒸汽加熱的預(yù)熱器后，空氣的溫度為t1,濕度為H1,相對(duì)濕度為巾1則—B—。A.H1>HoB.（｛）0>（｛）1C.H1<HoD.（｛）0>（｛）1.物料的平衡水分-一定是（C）A.非結(jié)合水分B.自由水分C.結(jié)合水分D.臨界水分.已知濕空氣的下列哪兩個(gè)參數(shù)，利用H-I圖可以查得其它未知參數(shù)（C）。A.水汽分壓P,濕度HB.露點(diǎn)td,濕度HC.濕球溫度tw,干球溫度tD.焰I,濕球溫度tw.濕空氣通過(guò)換熱器預(yù)熱時(shí)，該過(guò)程的經(jīng)歷為（B）A.等始過(guò)程B.等相對(duì)濕度過(guò)程C.等溫過(guò)程D.等濕度過(guò)程TOC\o"1-5"\h\z.空氣的飽和濕度Hs是濕空氣的如下參數(shù)的函數(shù)：（A）。A.總壓及干球溫度；B.總壓及濕球溫度；C.總壓及露點(diǎn)；D.濕球溫度及烙。.已知濕空氣的下列哪兩個(gè)參數(shù)，利用t-H圖或H-I圖，可以查得其他未知參數(shù)（A）。A.（tw,t）B.（td,H）C.（p,H）D.（I,tw）.對(duì)于一定干球溫度的空氣，當(dāng)其相對(duì)濕度愈低時(shí)，其濕球溫度（A）。A.愈高B.愈低C.不變D.不一定，尚與其它因素有關(guān)。.對(duì)濕空氣的預(yù)熱過(guò)程，隨溫度的提高空氣的濕度B,相對(duì)濕度C,烙值A(chǔ)_。A增大B不變C減小D無(wú)法判斷TOC\o"1-5"\h\z.物料中的水分超過(guò)X*的那部分水分稱為D。A平衡水分B結(jié)合水分C非結(jié)合水分D自由水分.在濕空氣的預(yù)熱過(guò)程中，隨著濕空氣溫度的升高，濕空氣的濕度（），相對(duì)濕度（），次含值（）。A增加B、不變C、降低D、無(wú)法判斷.在濕空氣的H—I圖上，已知濕空氣的兩個(gè)參數(shù)（B）,即可確定濕空氣的狀態(tài)點(diǎn)。A、H和tdB、t和twC、p和HD、I和tw.在等焰干燥過(guò)程中，濕空氣的溫度（C）,濕空氣的濕度（A）,濕空氣的相對(duì)濕度（A）。A、增加B、不變C、降低D、無(wú)法判斷.露點(diǎn)是指濕空氣在（B）達(dá)到飽和時(shí)的溫度。A、等溫增濕B、等濕降溫C、等濕升溫D、等溫減濕.在等焰干燥過(guò)程中，濕空氣的溫度（），濕空氣的濕度（），濕空氣的相對(duì)濕度（）。A、增加B、不變C、降低D、無(wú)法判斷.已知濕空氣的如下兩個(gè)參數(shù)，便可確定其它參數(shù)（A.H,pB.H,tdC.H,tD.I,tas.濕空氣在預(yù)熱過(guò)程中不變的參數(shù)是（D）。A.烙B.相對(duì)濕度C.濕球溫度D.露點(diǎn)TOC\o"1-5"\h\z.當(dāng)空氣的相對(duì)濕度。=60%寸，則其三個(gè)溫度t干球溫度、tw濕球溫度、td露點(diǎn)之間的關(guān)系為（B）。A.t=tw=tdB.t>tw>tdC.t<tw<tdD.t>tw=td.物料的平衡水分-一定是（D）。A.結(jié)合水分B.非結(jié)合水分C.臨界水分D.自由水分.同一物料，如恒速階段的干燥速率加快，則該物料的臨界含水量將（C）。A.不變B.減小C.增大D.不一定.已知物料的臨界含水量為0.18（干基，下同），現(xiàn)將該物料從初始含水量0.45干燥至0.12,則干燥終了時(shí)物料表面溫度為（A）。A.twB.twC.tdD.t21.利用空氣作介質(zhì)干燥熱敏性物料，且干燥處于降速干燥階段，欲縮短干燥時(shí)間，則可采取的最有效的措施是（B）。A.提高干燥介質(zhì)的溫度B.增大干燥面積，減薄物料厚度C.降低干燥介質(zhì)的相對(duì)濕度D.提高空氣的流速、填空題.干燥是指的化工單元操作。.濕空氣經(jīng)預(yù)熱后相對(duì)濕度4將。對(duì)易龜裂的物料，常采用的方法來(lái)控制進(jìn)干燥器的。值。干燥操作的必要條件是,干燥過(guò)程是相結(jié)合的過(guò)程。.在用熱空氣干燥某固體物料的實(shí)驗(yàn)中，干濕球溫度計(jì)的讀數(shù)的用處是.平衡水分不僅與濕物料種類有關(guān)，還與有關(guān)。因此，同一濕物料根據(jù)干燥條件的不同，可具有的平衡水分。.用熱空氣干燥固體濕物料中的水分，此干燥操作能夠進(jìn)行的必要條件是。.物料的平衡水分一定是。.物料中的平衡水分的多少與性質(zhì)和性質(zhì)有關(guān)。.恒速干燥階段除去的水分為降速干燥階段除去的水分為和,整個(gè)干燥過(guò)程除去的水分都是水分。.物料中的結(jié)合水分的多少與性質(zhì)有關(guān)。.飽和空氣在恒壓下冷卻，溫度由t1降至t2,此時(shí)其相對(duì)濕度，濕球溫JsZLj.露點(diǎn)°.若維持不飽和空氣的濕度H不變，提高空氣的干球溫度，則空氣的濕球溫度,露點(diǎn),相對(duì)濕度。（變大，變小,不變，不確定）.干燥操作中，干燥介質(zhì)（不飽和濕空氣）經(jīng)預(yù)熱器后濕度,溫度。當(dāng)物料在恒定干燥條件下用空氣進(jìn)行恒速對(duì)流干燥時(shí)，物料的表面溫度等于溫度。.已知在t=50C、P=1atm時(shí)，空氣中水蒸汽分壓Pv=55.3mmHg,則該空氣的濕含量H=;相對(duì)濕度①=;（50c時(shí)，水的飽和蒸汽壓為92.51mmHg）.當(dāng)空氣的溫度t、濕度H一定時(shí)，某物料的平衡含水量為X*,若空氣的濕度H下降，則平衡含水量。.恒定干燥條件下，恒速干燥階段屬于控制階段，降速干燥階段屬于控制階段。三、計(jì)算題氣體吸收.在總壓為110.5kPa的條件下，采用填料塔用清水逆流吸收混于空氣中的氨氣。測(cè)得在塔的某一截面上，氨的氣、液相組成分別為y0.032>c1.06koml/m3。氣膜吸U^系數(shù)kG=5.2x10-6kmol/(m2?s-kPa),液膜吸收系數(shù)kL=1.55x10-4m/s。假設(shè)操作條件下平衡關(guān)系服從亨利定律，溶解度系數(shù)H=0.725kmol/(m3?kPa)。1)試計(jì)算以p、c表示的總推動(dòng)力和相應(yīng)的總吸收系數(shù)；2)試分析該過(guò)程的控制因素。.在某填料塔中用清水逆流吸收混于空氣中的甲醇蒸汽。操作壓力為105.0kPa,操作溫度為25C。在操作條件下平衡關(guān)系符合亨利定律，甲醇在水中的溶解度系數(shù)為2.126kmol/(m3?kPa)。測(cè)得塔內(nèi)某截面處甲醇的氣相分壓為7.5kPa,液相組成為2.85kmol/m3,液膜吸收系數(shù)kL=2.12x10-5m/s,氣相總吸收系數(shù)Kg=1.206X10-5kmol/(m2?s?kPa)。求該截面處(1)膜吸收系數(shù)kG、kx及ky；(2)總吸收系數(shù)Kl、Kx及Ky；(3)吸收速率。.在101.3kPa及25C的條件下，用清水在填料塔中逆流吸收某混合氣中的二氧化硫。已知混合氣進(jìn)塔和出塔的組成分別為y1=0.04、y2=0.002o假設(shè)操作條件下平衡關(guān)系服從亨利定律，亨利系數(shù)為4.13X103kPa,吸收劑用量為最小用量的1.45倍。.在一直徑為1.2m的填料塔內(nèi)，用清水吸收某工業(yè)廢氣中所含的二氧化硫氣體。已知混合氣的流量為45kmol/h,二氧化硫的體積分?jǐn)?shù)為0.035。操作條件下氣?^平衡關(guān)系為Y34.5X,氣相總體積吸收系數(shù)為0.0562kmol/(m3?s)。若吸收液中二氧化硫的摩爾比為飽和摩爾比的76%,要求回收率為98%。求水的用量(kg/h)及所需的填料層高度。.某填料吸收塔內(nèi)裝有4m高，比表面積為200m2/m3的金屬階梯環(huán)填料，在該填料塔中，用清水逆流吸收某混合氣體中的溶質(zhì)組分。已知混合氣的流量為60kmol/h,溶質(zhì)的含量為5%(體積分?jǐn)?shù)%);進(jìn)塔清水流量為200kmol/h,其用量為最小用量的2.0倍；操作條件下的氣液平衡關(guān)系為Y2.75X;氣相總吸收系數(shù)為3104kmol/(m2s)；填料的有效比表面積近似取為填料比表面積的90%。試計(jì)算(1)填料塔的吸收率；(2)填料塔的直徑。.在101.3kPa及20C的條件下，用清水在填料塔內(nèi)逆流吸收混于空氣中的氨氣。已知混合氣的質(zhì)量流速G為600kg/(m2?h),氣相進(jìn)、出塔的摩爾分?jǐn)?shù)分別為0.06、0.000526,水的質(zhì)量流速W為800kg/(m2-h),填料層高度為4m。已知操作條件下平衡關(guān)系為Y=0.9X,KGa正比于G0.8而于W無(wú)關(guān)。若(1)操作壓力提高一倍；(2)氣體流速增加一倍；(3)液體流速增加一倍，試分別計(jì)算填料層高度應(yīng)如何變化，才能保持尾氣組成不變。.某制藥廠現(xiàn)有一直徑為0.7m,填料層高度為5.5m的吸收塔，用純?nèi)軇┪漳郴旌蠚怏w中的有害組分?，F(xiàn)場(chǎng)測(cè)得的數(shù)據(jù)如下：V=500m3/h、丫1=0.02、丫2=0.004、Xi=0.004。已知操作條件下的氣液平衡關(guān)系為Y=1.5X?，F(xiàn)因環(huán)保要求的提高，要求出塔氣體組成低于0.002(摩爾比)。該制藥廠擬采用以下改造方案：維持液氣比不變，在原塔的基礎(chǔ)上將填料塔加高。試計(jì)算填料層增加的高度。8,用填料塔解吸某含二氧化碳的碳酸丙烯酯吸收液，已知進(jìn)、出解吸塔的液相組成分別為0.0085和0.0016（均為摩爾比）。解吸所用載氣為含二氧化碳0.0005（摩爾分?jǐn)?shù)）的空氣，解吸的操作條件為35C、101.3kPa,此時(shí)平衡關(guān)系為Y=106.03X。操作氣液比為最小氣液比的1.45倍。若取Hol0.82m,求所需填料層的高度。蒸儲(chǔ).在100kPa壓力下將組成為0.55（易揮發(fā)組分的摩爾分?jǐn)?shù)）的兩組分理想溶液進(jìn)行平衡蒸儲(chǔ)和簡(jiǎn)單蒸儲(chǔ)。原料液處理量為100kmol,汽化率為0.44。操作范圍內(nèi)的平衡關(guān)系可表示為y0.4