煤質(zhì)多變的影響

及其對(duì)策的討論前言

煤種煤質(zhì)多變電力發(fā)展迅猛異常;

煤炭開(kāi)采與電煤需求的矛盾突出;

電力行業(yè)體制改革---

電廠歸屬變化（大港電廠--）電力企業(yè)購(gòu)置煤礦（營(yíng)口電廠--）

當(dāng)前世界范圍的金融海嘯---

部分高煤價(jià)貧煤鍋爐作燒煙煤的改造

主要內(nèi)容1,動(dòng)力用煤的基本特性概述

1.1褐煤1.2煙煤1.3貧煤1.4無(wú)煙煤2,煤質(zhì)特性參數(shù)變化對(duì)鍋爐設(shè)計(jì)的影響

2.1爐膛熱力特性參數(shù)與煤質(zhì)特性的相關(guān)性

2.2鍋爐本體與燃燒方式2.3制粉及燃燒系統(tǒng)

2.4爐膛及受熱面的設(shè)計(jì)3,煤質(zhì)特性參數(shù)變化對(duì)鍋爐運(yùn)行的影響

3.1安全性與可調(diào)性3.2經(jīng)濟(jì)性

3.3環(huán)保性4,技術(shù)對(duì)策

4.1新建機(jī)組的優(yōu)化設(shè)計(jì)

------爐膛選型及受熱面的設(shè)計(jì)（例如SH設(shè)計(jì)減溫水量）應(yīng)盡可能擴(kuò)大煤種適應(yīng)性;

輔機(jī)選型時(shí)應(yīng)有足夠的富裕量：磨煤機(jī)、風(fēng)機(jī)、吹灰器的設(shè)計(jì)布置合理---4.2及時(shí)進(jìn)行燃燒工況的優(yōu)化調(diào)整

4.3強(qiáng)化入廠煤的管理

4.4采用必要的混煤措施

4.5設(shè)備改造---

5，不同煤種的摻燒

5.1摻燒目的

5.2現(xiàn)有摻混方式

5.3混煤特性及其燃燒性能

5.4摻（混）燒方案與實(shí)施1,動(dòng)力用煤基本特性概述1.1褐煤經(jīng)過(guò)成巖作用，變質(zhì)程度低的煤，水分Mt可高達(dá)45％。含碳量較低，揮發(fā)分Vdaf為>37％，低位發(fā)熱量Qnet,v,ar大多為10.45～16.73MJ/kg。風(fēng)干時(shí)易爆裂成碎煤。堿金屬較多，灰熔融性溫度較低。堆積密度較小，給運(yùn)輸造成困難，貯存時(shí)易自然。

Mar>40％----高水分褐煤;Aar>40％----高灰分褐煤1.2煙煤尚有弱粘結(jié)煤、不粘結(jié)煤之分。低變質(zhì)到中等變質(zhì)（煤化）程度的煙煤，揮發(fā)分Vdaf為22～37％。易著火，燃燒性能好。水分低于褐煤，發(fā)熱量比褐煤高，有些煤還含有少量次生腐殖酸。是最好的動(dòng)力用煤！1.3貧煤

Vdaf>10～20％，含氫量Hdaf一般4％～4.5%，著火溫度高，比無(wú)煙煤易著火。

1.4無(wú)煙煤煤化程度高，揮發(fā)分低Vdaf≤10%,含碳量高達(dá)90％，含氫量Hdaf一般小于4％，氧和氮比其它煤種低，抗粉碎能力高（硬、難磨、HGI低），燃燒時(shí)不易著火，化學(xué)反應(yīng)性差，燃盡困難。煤質(zhì)特性的重要差別a,著火燃燒特性以熱天秤分析數(shù)據(jù)為例：煤樣

陽(yáng)城無(wú)煙煤

西山貧煤

大同煙煤

白音華褐煤反應(yīng)開(kāi)始溫度℃400329289214反應(yīng)結(jié)束溫度℃747647627628最高反應(yīng)速度mg/min9.512.512.210.0最高反應(yīng)速度對(duì)應(yīng)溫度℃583512442324反應(yīng)指數(shù)RI℃437282241227燃盡指數(shù)Cb11.1656.8704.6702.0349

著火特性極難中等易極易燃盡特性難中等易極易

典型煤種的熱天秤分析曲線燃燒效率%b,結(jié)渣特性典型的強(qiáng)結(jié)渣性煤有：煙煤----------神華煤、義馬煤無(wú)煙煤-------松藻貧煤----------

褐煤----------c,磨損性

煤的磨損性（沖刷磨損指數(shù)）ke

Ke<1.0輕微

Ke1.0～3.5較強(qiáng)

Ke3.5～5.0很強(qiáng)

Ke>5.0極強(qiáng)

灰的磨損性指數(shù)Hm

Hm>20嚴(yán)重

10<Hm<20中等

Hm<10輕微

d,煤的可磨性指數(shù)

HGImin---32~34KBTUe,

其它

含硫量St

硫分小于1%的低硫煤約占65%-70%；硫分1%-2%的約占15%-20%。

灰含量及成分所有這些差別都會(huì)對(duì)鍋爐的設(shè)計(jì)與運(yùn)行產(chǎn)生重大影響！

2,煤質(zhì)特性參數(shù)變化對(duì)鍋爐設(shè)計(jì)的影響2.1爐膛熱力特性參數(shù)與煤質(zhì)特性的相關(guān)性

爐膛熱力特性參數(shù)的物理意義爐膛容積放熱強(qiáng)度鍋爐輸入熱功率與爐膛有效容積的比值，即

qv＝（P／V）×103kw/m3

qv的物理意義是它基本反映了在爐內(nèi)流動(dòng)場(chǎng)和溫度場(chǎng)條件下燃料及燃燒產(chǎn)物在爐膛內(nèi)停留的時(shí)間。在給定P條件下，qv愈小，說(shuō)明爐膛容積愈大，停留時(shí)間愈長(zhǎng)，對(duì)煤粉燃盡愈有利些；爐壁的可能性也少些；爐膛排出NOx濃度也可能有所降低。爐膛斷面放熱強(qiáng)度鍋爐輸入熱功率與爐膛燃燒器區(qū)橫斷面積的比值，即

qF＝（P／FC）MW/m2

qF的物理意義是它反映了爐膛水平斷面上的燃燒產(chǎn)物平均流動(dòng)速度。qF愈小，斷面平均流速愈低；一般認(rèn)為此時(shí)氣粉流的湍流脈動(dòng)和混合條件可能減弱，會(huì)使燃燒強(qiáng)度和著火穩(wěn)定性受到影響，但在高溫區(qū)的停留時(shí)間有所增加，也會(huì)有利于減輕水冷壁表面的結(jié)渣和高溫腐蝕。燃燒器區(qū)壁面放熱強(qiáng)度鍋爐輸入熱功率與燃燒器區(qū)爐壁面積的比值，即

qB＝（P／FB）MW/m2

qB的物理意義是它可以在一定程度上反映爐內(nèi)燃燒中心區(qū)的火焰溫度水平。qB愈小，該區(qū)的溫度水平愈低些；相對(duì)較大的燃燒器區(qū)域空間和較低的溫度水平有利于減輕該區(qū)壁面結(jié)渣傾向。燃盡區(qū)容積放熱強(qiáng)度鍋爐輸入熱功率與燃盡區(qū)爐膛容積的比值，即

qm＝（P／Vm）×103

qm的物理意義是它基本反映了最上層噴口噴出的煤粉在爐內(nèi)的最短可能停留時(shí)間。qm愈小，停留時(shí)間愈長(zhǎng)，該層煤粉射流的燃盡愈可得到保證，也有利于降低屏區(qū)入口局部煙溫，避免沾污結(jié)渣傾向。h1–最上排燃燒器中心至屏下緣的距離，mh1=qF/qm機(jī)組容量和煤質(zhì)特性

對(duì)特征參數(shù)限值的影響趨勢(shì)qv

qF

qBqmh1機(jī)組容量↑↓↑↑煤的結(jié)渣性↑↓↓↓↓↑煤的著火性↓↓↑↑煤的燃盡性↓↓↓↑

隨著市場(chǎng)與技術(shù)的進(jìn)步與不斷的完善，現(xiàn)在與過(guò)去相比，現(xiàn)在相同條件下的爐膛比過(guò)去要大，中國(guó)也一樣;同時(shí)，中國(guó)又比外國(guó)的大。

2.2鍋爐本體及燃燒方式

爐型：“∏”型;塔式;“T”型;“W”型

切圓燃燒：角式布置;墻式布置墻式燃燒：前墻布置;對(duì)沖布置液態(tài)排渣鍋爐;CFB

鍋爐選型的基本原則

a,鍋爐爐型選與制造廠傳統(tǒng)（流派、擅長(zhǎng)）有很大關(guān)系

B&W;原CE;原EVT;俄羅斯“T”

歐洲—塔式;美國(guó)---“∏”b,鍋爐燃燒方式的選擇主要取決于設(shè)計(jì)煤質(zhì)特性：

Vdaf

;Aar

;（Hm）;Mar;Q

;DT/ST;

著火特性—Vdaf;IT,℃;

一般性煤均可采用常規(guī)爐型及燃燒方式----※高灰分Aar

、強(qiáng)磨損性煤Hm----塔式c,嚴(yán)重結(jié)渣性煤常規(guī)爐型---qVqFqB;

燃燒器的設(shè)計(jì)布置;

有效的吹灰設(shè)施.

液態(tài)排渣鍋爐---環(huán)境、投資與經(jīng)濟(jì)性綜合評(píng)價(jià);+低NOX措施d,難著火煤宜選用拱式“W”型鍋爐（Vdaf

≦8%）（對(duì)較難著火煤Vdaf

>8%的煤可采用配雙進(jìn)雙出磨半直吹的常規(guī)燃燒方式的鍋爐）煤粉氣流著火溫度與揮發(fā)分

煤的著火

I區(qū)：IT>800℃,Vdaf<15%:

較難著火煤類

II區(qū)：IT=800~700℃,Vdaf=10~25%:

中等著火煤類

III區(qū)：IT<700℃,Vdaf>20%:

較易著火煤類e,非單一煤種

Vdaf相差大---不宜、混磨混燒：按低Vdaf

取R90

分磨分燒：按Vdaf

分別取R90Aar相差大---必須有可靠的混煤措施結(jié)渣性相差大--必須有可靠的混煤措施f,關(guān)鍵因素除爐膛設(shè)施(如爐膛形狀、大小及衛(wèi)燃帶)外，還與制粉系統(tǒng)、燃燒器及配風(fēng)裝置的性能設(shè)計(jì)和布置，以及煤粉細(xì)度、風(fēng)溫及配風(fēng)條件有關(guān)。2.3制粉及燃燒系統(tǒng)

磨煤機(jī)選型—Vdaf

、Mt

、Aar

、HGI、ke

鋼球磨、中速磨、風(fēng)扇磨;

鋼球磨貯倉(cāng)式熱風(fēng)送粉—無(wú)煙煤、貧煤鋼球磨貯倉(cāng)式乏氣送粉—貧煤、煙煤閉式水分不高的煤;

開(kāi)式-穩(wěn)定燃燒水分很高的煤半開(kāi)式水分不太高而為穩(wěn)定燃燒雙進(jìn)雙出鋼球磨直吹（個(gè)別普通鋼球磨直吹）;

雙進(jìn)雙出鋼球磨半直吹—低揮發(fā)分煤;

中速磨煤機(jī)直吹系統(tǒng);

風(fēng)扇磨煤機(jī)直吹系統(tǒng)—褐煤干燥介質(zhì)的選?。汉置?-高、低溫爐煙、熱風(fēng)對(duì)于其他煤種---熱風(fēng)少數(shù)鋼球磨---爐煙—珞璜、江油等

(法國(guó)stein公司)2.4爐膛結(jié)構(gòu)及受熱面的設(shè)計(jì)

a,對(duì)爐膛結(jié)構(gòu)選型的影響

---如前述“選型原則”

b,對(duì)爐膛大小的影響如下圖：

c,受熱面的設(shè)計(jì)布置輻射與對(duì)流受熱面的匹配;

Mar、Aar、St、Hm

熱風(fēng)溫度與排煙溫度的選取;

Mar、Aar、St、

d,材質(zhì)的選用

St

燃燒方式3,煤質(zhì)特性參數(shù)變化對(duì)鍋爐運(yùn)行的影響

3.1安全性與可調(diào)性對(duì)制粉系統(tǒng)的影響：Mar、Aar、HGI、Ke

著火燃燒穩(wěn)定性：Vdaf、Aar、Mar、一Sar、

CL、CaO、MgO、FeS

著火不良或推遲----火焰檢測(cè)著火提前----燃燒器燒損火焰長(zhǎng)度改變—UBC、CO/NO

水冷壁高溫腐蝕、AH低溫腐蝕—S、CL

積灰、結(jié)渣---CaO、MgO、FeS

對(duì)受熱面的高、溫腐蝕性St、CL

四管爆漏高、低負(fù)荷限制

3.2經(jīng)濟(jì)性

Mar、Aar、Vdaf、St、Q

對(duì)制粉系統(tǒng)的影響—效率

3.3環(huán)保性

N、S---

煤中水分變化對(duì)鍋爐運(yùn)行的影響水分增加，導(dǎo)致原煤倉(cāng)或給煤機(jī)下煤困難（煙煤：外在水分不宜>10%;當(dāng)>15%則嚴(yán)重影響運(yùn)行可靠性）影響制粉系統(tǒng)出力(干燥、研磨)爐膛溫度下降（對(duì)理論燃燒溫度的影響比灰分更大），影響煤粉氣流著火燃燒的穩(wěn)定性，煤粉燃盡度降低，固體不完全燃燒熱損失增加煙氣量增加，排煙溫度及排煙熱損失增加，引鳳機(jī)電流上升，廠用電增大煤灰分變化對(duì)鍋爐設(shè)備運(yùn)行的影響灰分增加，煤粉氣流著火推遲，爐膛火焰溫度降低，煤粉燃燒穩(wěn)定性下降。固體不完全燃燒熱損失增加（飛灰可燃物含量常略有降低）。輸煤、制粉、鍋爐受熱面、引風(fēng)機(jī)和除塵磨損嚴(yán)重，事故率增加。爐膛受熱面沾污、結(jié)渣加重，可能引起SH/RH超溫，威脅安全運(yùn)經(jīng);受熱面?zhèn)鳠嶙儾?，排煙溫度顯著升高，鍋爐效率下降。排放粉塵和灰渣量增加，影響環(huán)境污染。煤中揮發(fā)分變化對(duì)鍋爐運(yùn)行的影響揮發(fā)分高易著火，低則難著火。對(duì)燃燒穩(wěn)定性及對(duì)制粉、輸粉系統(tǒng)運(yùn)行安全性產(chǎn)生影響(與爐膛形狀，容積熱負(fù)荷、衛(wèi)燃帶的形式與大小、煤粉細(xì)度、熱風(fēng)溫度、噴口風(fēng)速、防爆措施等有關(guān))揮發(fā)分降低，導(dǎo)致燃燒推遲，效率下降;

大幅度下降會(huì)引起燃燒不穩(wěn)定;

突然大幅度降低可能發(fā)生爐膛滅火。揮發(fā)分升高-著火燃燒提前—燃燒器燒損

--制粉系統(tǒng)摻冷風(fēng)—鍋爐效率下降;

制粉系統(tǒng)防爆。無(wú)煙煤與貧煤、貧煤與煙煤、煙煤與褐煤尚可混燒，不宜跨等級(jí)摻燒。煤中硫分變化對(duì)鍋爐運(yùn)行的影響磨煤機(jī)及管道的磨損，黃鐵礦莫氏硬度6.0～6.5，石英為7.0引起鍋爐爐膛水冷壁高溫腐蝕，空氣預(yù)熱器低溫腐蝕、堵灰，使煤粉陰燃傾向加大，甚至自燃，因此燃燒高硫煤時(shí)粉倉(cāng)內(nèi)煤粉不宜久存。煙氣中的硫化物污染大氣

煤中含硫量增加，導(dǎo)致灰熔融性增加結(jié)渣指數(shù)RS=堿性氧化物/酸性氧化物×Sｔ,ｄ當(dāng)煤中灰成分一定時(shí)，結(jié)渣指數(shù)取決于煤中含硫量的高低煤中發(fā)熱量變化對(duì)鍋爐運(yùn)行的影響煤的發(fā)熱量過(guò)低于設(shè)計(jì)和校核煤種時(shí)，磨煤機(jī)需要超負(fù)荷運(yùn)行,長(zhǎng)此以往導(dǎo)致磨煤機(jī)及系統(tǒng)磨損增加，嚴(yán)重時(shí)影響鍋爐帶負(fù)荷為滿足鍋爐負(fù)荷要求，煤粉細(xì)度變粗，火焰中心上移，排煙溫度升高，排煙和固體不完全熱損失增加。對(duì)ST較低的煤種還可能引起結(jié)渣如果是灰量增加所引起發(fā)熱量低，則可能引起爐內(nèi)磨損，大渣和飛灰量增加，可能導(dǎo)致灰渣系統(tǒng)運(yùn)行的困難爐內(nèi)結(jié)渣對(duì)鍋爐運(yùn)行的影響爐內(nèi)結(jié)渣砸壞冷灰斗水冷壁管---常見(jiàn)！冷灰斗大量積渣，或水冷壁高溫大渣下落，冷灰斗失穩(wěn)坍塌斷裂，“冷灰斗爆炸”，造成嚴(yán)重事故，人員傷亡冷灰斗大量積渣，撈渣機(jī)過(guò)載停運(yùn)，停爐清渣大渣下落可能造成爐膛滅火在噴燃器出口處，可能會(huì)因結(jié)渣而擾亂煤粉氣流的正常噴射，引起氣流偏移，形成局部高溫，燒壞噴燃器爐內(nèi)結(jié)渣引起爐膛出口溫度、排煙溫度升高，鍋爐效率降低，影響鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性爐內(nèi)火焰中心上移，高溫受熱面管壁超溫（SH、RH），乃至引起爆管再熱器大幅度投減溫水降低機(jī)組的效率，影響機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性若爐膛及其出口高溫受熱面嚴(yán)重結(jié)渣還可能引起過(guò)熱器管壁高溫腐蝕低灰熔點(diǎn)煤ST≤1250℃在我國(guó)動(dòng)力用煤中所占比例大約在30%左右見(jiàn)上表，其中占全國(guó)動(dòng)力用煤44.54%儲(chǔ)量的煙煤是我國(guó)、特別是沿海地區(qū)電站鍋爐的主要燃煤

煤粉細(xì)度變粗的影響煤粉細(xì)度對(duì)燃燒的經(jīng)濟(jì)性和環(huán)保性至關(guān)重要：未燃碳熱損失未燃CO熱損失

NOx的排放

采用煤粉動(dòng)態(tài)分離器大有可為：動(dòng)靜態(tài)分離器結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)分離器（旋轉(zhuǎn)分離器）靜態(tài)分離器SimplifiedFunctionofvariousClassifiers（不同分離器的作用）LSKSClassifier（動(dòng)靜態(tài)）GroundDynamicClassifier（動(dòng)態(tài)）PF（煤粉）

85%PF（煤粉）65%PF（煤粉）

98%GroundGroundCoursePFPulverizerStaticClassifier（靜態(tài)）PulverizerPulverizerCoalCoalCoalCoursePFCoursePF動(dòng)靜式旋轉(zhuǎn)分離器4,技術(shù)對(duì)策

4.1新建機(jī)組的優(yōu)化設(shè)計(jì)

------爐膛選型及受熱面的設(shè)計(jì)（例如SH設(shè)計(jì)減溫水量）應(yīng)盡可能擴(kuò)大煤種適應(yīng)性;

輔機(jī)選型時(shí)應(yīng)有足夠的富裕量：磨煤機(jī)、風(fēng)機(jī)、吹灰器的設(shè)計(jì)布置合理---4.2及時(shí)進(jìn)行燃燒工況的優(yōu)化調(diào)整

4.3強(qiáng)化入廠煤的管理嚴(yán)格控制入廠煤質(zhì);

及時(shí)分析化驗(yàn)并告知運(yùn)行有關(guān)人員

4.4采用必要的混煤措施（下面介紹）

4.5設(shè)備改造---

近年來(lái)煤炭市場(chǎng)大幅波動(dòng);

沿海地區(qū)貧煤、無(wú)焰煤供應(yīng)緊缺，

---通過(guò)設(shè)備改造燃燒煙煤！爐膛改造困難、制粉系統(tǒng)改造尚可5，不同煤種的摻燒

5.1摻混原因

煤源限制---不得不將燃燒特性相差較大的煤種摻燒降低爐內(nèi)結(jié)渣趨勢(shì)低結(jié)渣煤種和高結(jié)渣煤種摻燒以降低爐內(nèi)結(jié)渣趨勢(shì)提高燃燒火焰穩(wěn)定性---難燃煤摻燒易燃煤改善可磨性---

可磨性較差的煤樣和可磨性較高的煤樣摻燒，以滿足磨煤機(jī)出力要求降低硫排放（SO2、NOx

）及其他

5.2現(xiàn)有摻燒方式第一種為爐內(nèi)混燒，即采用不同磨煤機(jī)，不同燃燒器分別燃用煤種，使不同煤種在爐內(nèi)燃燒過(guò)程中混合.(可隨時(shí)根據(jù)負(fù)荷等調(diào)節(jié)比例）

該種混合方式對(duì)爐內(nèi)混合強(qiáng)烈的四角燃燒方式較為有效，對(duì)前后墻燃燒方式則作用有限。

國(guó)內(nèi)目前主要采用如下兩種燃煤入爐方式：

1）上層燃燒器燃燒其他不易結(jié)渣煤，下部燃燒器燃燒易結(jié)渣煤（如神華煤）。上海地區(qū)電廠多采用該類方案，其基本思想是：下部燃燒溫度偏低，有利于防止結(jié)渣。由于下部煤種總是要經(jīng)過(guò)高溫區(qū)，所以該方案對(duì)部分電廠并不理想。下層燃燒器距冷灰斗折點(diǎn)較近的鍋爐不宜用該方案。2）上部燃燒器燃用易結(jié)渣煤（如神華煤），下部燃用其他不易結(jié)渣煤種。應(yīng)用電廠不多，但效果較好。如南通電廠、利港電廠（對(duì)沖燃燒、距冷灰斗近）。第二種為預(yù)先進(jìn)行煤種混合:該種方式是目前應(yīng)用最廣的，有多種實(shí)現(xiàn)手段：1）在煤礦或煤炭中轉(zhuǎn)過(guò)程中混合目前神華侏羅紀(jì)煤與神華石炭煤即以該方案摻燒，其摻配地點(diǎn)在秦皇島和黃驊港煤碼頭，沿海較多電廠均燃用該類煤。在配煤比例適合的情況下，可有效緩解結(jié)渣問(wèn)題。具體方式是按不同的燃煤配比調(diào)整取料機(jī)速度，將各混合煤種倒換至同一皮帶上，因通過(guò)多次皮帶轉(zhuǎn)運(yùn)進(jìn)行混合，其混合效果較好，但要求有較大的煤場(chǎng)實(shí)現(xiàn)煤種分堆。

2）電廠煤堆上混合，國(guó)外較多電廠采用電廠煤場(chǎng)儲(chǔ)存過(guò)程中的混煤措施方法較多，需強(qiáng)化煤場(chǎng)管理，特別是燃用兩種煤質(zhì)差異較大的煤時(shí)，方式不當(dāng)可導(dǎo)致燃煤混合不勻，將嚴(yán)重影響機(jī)組的安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。

---出現(xiàn)磨煤機(jī)出口溫度的頻繁波動(dòng)、制粉系統(tǒng)的自燃。同時(shí)，爐內(nèi)燃燒、結(jié)渣問(wèn)題也頻頻出現(xiàn)，給機(jī)組運(yùn)行帶來(lái)了較大麻煩。3）在給原煤倉(cāng)上煤過(guò)程中摻配

在入爐煤上煤過(guò)程中摻配主要用于煤種差異較大、中儲(chǔ)式系統(tǒng)，或無(wú)法實(shí)現(xiàn)爐內(nèi)混合及煤礦預(yù)混時(shí)采用。如來(lái)賓B電廠：不同入廠煤存于不同場(chǎng)地---入不同貯罐----分別通過(guò)煤秤（荷重傳感器）計(jì)量----匯合于一條輸煤皮帶，入原煤倉(cāng)4)在磨煤機(jī)內(nèi)混合

最典型的是邯峰電廠660WM的“W”型鍋爐（共12個(gè)煤倉(cāng);24臺(tái)給煤機(jī);6臺(tái)D-12D）邯峰貧煤與萬(wàn)年無(wú)煙煤（我國(guó)最難燒的煤）在煤倉(cāng)中分別貯存;

分別通過(guò)D-12D磨煤機(jī)兩端不同的給煤機(jī)（每端各2臺(tái)）進(jìn)入磨煤機(jī)混合并研磨;

混合比率調(diào)控自如;

混合效果很好第三種為：間斷性摻燒

間斷燃燒易結(jié)渣煤（如神華煤）與其他不易結(jié)渣煤種，有珠江電廠和汕頭電廠等，運(yùn)行中問(wèn)題不大。但該種混合方式只能用于燃燒性能相差較小的煤種。5.3混煤特性及其燃燒性能混煤的工業(yè)分析、元素分析及發(fā)熱量可用各單一煤質(zhì)數(shù)據(jù)按混合比的加權(quán)平均求得;

但混煤是不同固體礦物料的物理?yè)交?，在爐內(nèi)的燃燒過(guò)程是復(fù)雜的化學(xué)反應(yīng)過(guò)程，其燃燒特性決不是兩種或者多種煤質(zhì)特性的加權(quán)平均。（1）混煤的燃燒性能一般單一煤種在熱天平測(cè)試的燃燒曲線為單峰或者雙峰；而在熱天平中測(cè)試的混煤燃燒曲線有時(shí)出現(xiàn)3個(gè)或者4個(gè)峰，說(shuō)明在混合狀態(tài)煤燃燒時(shí)仍保持各自的特性，迅速燃燒的高峰并不一定重合。根據(jù)試驗(yàn)表明難燃煤種中摻燒易燃煤種能提高燃燒穩(wěn)定性，比例越大，則燃燒穩(wěn)定性指數(shù)越高，即燃燒穩(wěn)定性越好（2）混煤的著火穩(wěn)定性——通?；烀航橛诟鲉我幻悍N之間揮發(fā)分是判別著火難易的概略指標(biāo);

混煤的著火特性需采用煤粉氣流著火溫度測(cè)定?？偟恼f(shuō)來(lái)，難著火的煤與易著火的煤混燒，著火難易程度是趨近易著火煤的著火特性，即難燃煤種摻燒易燃煤種來(lái)改善著火特性，其作用會(huì)較顯著（3）混煤的燃盡性能——各單一煤種性能差別過(guò)大時(shí)，由于易燃煤種“搶風(fēng)”，使難燃煤種燃盡更加困難，導(dǎo)致混煤燃盡性能急劇下降，總體說(shuō)來(lái)，混煤的燃盡性能趨于難燃盡煤種；一維火焰爐及1MW燃燒試驗(yàn)臺(tái)、熱天平等可以對(duì)混煤的燃盡性能進(jìn)行測(cè)量（4）煤的結(jié)渣性能——

由于各煤灰成分不同，一但形成共熔體，混煤的結(jié)渣性可能高于所有單一煤種?；烀旱慕Y(jié)渣性能可通過(guò)混煤的灰渣成分、灰熔融特性、顯微鏡粘度分析等、以及一維火焰爐結(jié)渣工況試驗(yàn)和1MW燃燒試驗(yàn)臺(tái)等進(jìn)行分析混煤燃燒特性舉例神華侏羅紀(jì)煤與石炭紀(jì)煤摻混侏羅紀(jì)煤種儲(chǔ)藏大量、低灰、低硫、低熔融溫度的，如何降低神華侏羅紀(jì)煤的結(jié)渣傾向，是目前眾多燃用和擬燃用神華煤電廠急需解決的問(wèn)題屬石炭紀(jì)的保德煤，具有高的灰熔融性，兩類煤都屬較好的動(dòng)力煤。

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