廣西建工集團(tuán)第二安裝建設(shè)有限公司-③、止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結(jié)扎在上臂1/2處（靠近心臟位置），下肢出血結(jié)扎在大腿上1/3處（靠邊近心臟位置）。結(jié)扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉紗。每隔25～40min放松一次，每次放松0.5～1min。4、應(yīng)急過程中避免二次傷害的措施1）發(fā)生高處墜落的傷者可能有骨折類傷害，搬運時要輕、穩(wěn)、快，避免震蕩，并隨時注意傷者的病情變化。沒有擔(dān)架時，可利用門板、椅子、梯子等制作簡單擔(dān)架運送。不要把刺出的斷骨送回傷口，以免感染和刺破血管和神經(jīng)。有腹部創(chuàng)傷及背柱損傷者，應(yīng)用臥位運送；胸部傷者一般取半臥位，顱腦損傷者一般取仰臥偏頭或側(cè)臥位子，以免嘔吐誤吸。避免救治不當(dāng)引起二次傷害；2）如高處墜落者掉落時身體空有鋼筋、鋼管、木刺等異物時，不能隨便撥出，避免體內(nèi)大出血造成二次傷害；3）高處墜落者落在不易救援的地方時，要有可靠的防護(hù)措施之后才能接近進(jìn)行救援，避免救援者或墜落者的二次墜落等事故；4）發(fā)生高處墜落處應(yīng)立即封閉，禁止施工人員圍觀，避免人多擁擠造成無關(guān)人員的二次墜落或其它事故的發(fā)生；5）要特別防止墜落者的親屬和朋友在情緒失控的情況下對傷者的搬動、摟抱、晃動等動作或其它不正確的救援方法，避免不合理的動作造成對傷者的二次傷害；6）在及時對高處墜落點派專人進(jìn)行看護(hù)或臨時進(jìn)行防護(hù)，參與事故調(diào)查的人員應(yīng)由熟悉現(xiàn)場環(huán)境的專職安全員帶路，前往現(xiàn)場調(diào)查取證，在取得充分證據(jù)，事故原因調(diào)查完畢后應(yīng)及時對該位置和類似位置進(jìn)行安全防護(hù)。防止人員從該位置再次發(fā)生高處墜落造成二次事故的發(fā)生。5、應(yīng)急心理輔導(dǎo)1）在救援過程中，要對傷者的朋友和親屬進(jìn)行心理撫慰，主要把事故發(fā)生后主要采取的救治措施和將要采取的措施向其做簡單明了的交待，并征求其還有什么意見和要求，合理的意見給予采納，合理的要求予以滿足，避免情緒激動影響救治人員的正常工作；2）對墜落在危險位置，一時不能對其進(jìn)行有效救援且神志清醒的高處墜落者，除了迅速采取有效的措施外，還要由救援負(fù)責(zé)人或醫(yī)生對高處者，進(jìn)行心理安慰，告訴其應(yīng)急救援小組正在采取有效措施進(jìn)行救援，勸其平靜、不要亂動，也不要大喊大叫或大哭大鬧，避免其不當(dāng)?shù)膭幼髟斐啥螇嬄浠蛴捎谇榫w激動消耗體力加重傷勢。3）發(fā)生高處墜落后，人員往往受傷較重，特別是因傷致殘的時候，受傷人員會覺得很悲觀，應(yīng)由傷者的朋友或親屬在旁邊對其進(jìn)行鼓勵；同時項目領(lǐng)導(dǎo)或公司的領(lǐng)導(dǎo)要派專人對其進(jìn)行安慰，使其恢復(fù)對生活的信心，從而配合醫(yī)護(hù)人員的治療，早日恢復(fù)，做好善后處理工作。8.7坍塌、倒塌事故應(yīng)急救援預(yù)案8.7.1應(yīng)急物資1鉤機(jī)或鏟車司機(jī)聯(lián)系人：肖大運電話：185776104392手用小砂輪切割機(jī)聯(lián)系人：肖大運電話：185776104393常備藥品：消毒用品，急救物品（繃帶、無菌敷料），及各種常用小夾板、擔(dān)架。8.7.2注意事項：1、應(yīng)立即停止施工；2、注意觀察模板支架穩(wěn)定；3、人工胸外心臟擠壓、人工呼吸不能輕易放棄，必須堅持到底。8.7.3處置措施

1、當(dāng)施工現(xiàn)場的人員發(fā)現(xiàn)模板支撐體系有坍塌等異?，F(xiàn)象時，應(yīng)立即報告給現(xiàn)場應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組組長，通知現(xiàn)場立即停止作業(yè)，并組織施工人員快速撤離到安全地點。

2、當(dāng)模板支撐體系發(fā)生坍塌后，應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組全員上崗，立即組織人員進(jìn)行搶救受傷人員，及時逐級上報事故情況，做好現(xiàn)場保護(hù)，采取有效措施，防止事態(tài)擴(kuò)大。

3、當(dāng)少部分模板支撐體系坍塌時，現(xiàn)場派救護(hù)人員應(yīng)及時搬開鋼管支撐，采取措施避免傷及被埋人員；當(dāng)模板支撐體系整體倒塌，造成特大事故時，應(yīng)及時聯(lián)系當(dāng)?shù)卣M織社會救助力量，對被埋人員進(jìn)行搶救，需要采用吊車進(jìn)行搶救時，現(xiàn)場要有指揮并監(jiān)護(hù)，防止機(jī)械傷及被壓人員。各有關(guān)部門應(yīng)在現(xiàn)場應(yīng)急指揮小組的統(tǒng)一領(lǐng)導(dǎo)和指揮下協(xié)調(diào)作戰(zhàn)，保證搶險工作有條不紊的進(jìn)行。

4、被搶救出來的傷員，經(jīng)現(xiàn)場醫(yī)療室醫(yī)生緊急處置后，立即送往醫(yī)院進(jìn)行治療。

5、當(dāng)核實所有人員獲救后，將受傷人員的位置進(jìn)行拍照或錄像，禁止無關(guān)人員進(jìn)入事故現(xiàn)場，等待事故調(diào)查組進(jìn)行調(diào)查處理。

6、對在土方坍塌和建筑物坍塌死亡的人員，由公司工會及善后處理組負(fù)責(zé)對死亡人員的家屬進(jìn)行安撫，傷殘人員安置和財產(chǎn)理賠等善后處理工作。8.8食物中毒事故應(yīng)急救援預(yù)案8.8.1應(yīng)急物資1用人工刺激法，用手指或純物刺激中毒者的咽弓及咽后壁，用來捶吐；2牛奶、蛋清等潤滑劑來洗胃；3常備藥品、消毒用品、急救用品（繃帶、無菌敷料），及各種常用小夾板、擔(dān)架；8.8.2注意事項：1事故發(fā)生時應(yīng)組織人員進(jìn)行全力搶救，視情況撥打120急救電話和馬通知上級有關(guān)負(fù)責(zé)人；2如果患者昏迷則需要側(cè)躺送醫(yī)院救治，以免將毒物吸入施救者體內(nèi)造成中毒；3不可作口對口人工呼吸，以免將毒物吸入施救者體內(nèi)造成中毒；4誤食腐蝕性毒物（如強(qiáng)酸、強(qiáng)堿類）者或昏迷者，或抽筋者或中毒孕婦不可進(jìn)行捶吐；5重癥中毒者要禁食8-12小時，可靜脈輸液，待病情好轉(zhuǎn)后，再吃些米湯、面條等消化食物。8.8.3處置措施1、食物中毒應(yīng)急措施

如果發(fā)生食物中毒發(fā)生后，要及時采取各種方法對病人進(jìn)行催吐，并迅速將病人送附近醫(yī)院，向醫(yī)院提供飲食成份，以便盡快應(yīng)用解毒劑，消除病人體內(nèi)毒物。發(fā)生集體中毒事件，應(yīng)立即采取措施，封閉現(xiàn)場，迅速報告公安機(jī)關(guān)和防疫部門，做出正確判斷。做好預(yù)防，避免類似事件發(fā)生。

1）立即停止食堂的生產(chǎn)活動，向上級應(yīng)急指揮中心和政府衛(wèi)生防疫站、疾控中心報告。

2）以最快速度將中毒人員送往附近醫(yī)院，或由項目負(fù)責(zé)人撥打急救中心電話“120”請求救助。

3）保護(hù)好現(xiàn)場，封存一切剩余可疑食物及原料、工具、設(shè)備、保護(hù)好中毒現(xiàn)場和食品留樣，無關(guān)人員不允許到操作間或留樣處。防止人為地破壞現(xiàn)場，等候衛(wèi)生執(zhí)法部門處理。

4）配合衛(wèi)生行政部門進(jìn)行調(diào)查，按衛(wèi)生行政部門的要求如實提供有關(guān)材料和樣品。

5）落實衛(wèi)生行政部門要求采取的其他措施，把事態(tài)控制在最小范圍。

2、液化石油氣中毒應(yīng)急措施1）液化石油氣的主要成分為丙烷、丙烯、丁烷、丁烯，組成液化石油氣的全體碳?xì)浠衔锞休^強(qiáng)的麻醉作用。但因它們在血液中的溶解度很小，常壓條件下，對機(jī)體的生理功能無影響。若空氣中的液化石油氣濃度很高，從而使空氣中氧含量減低時，就能使人窒息。中毒后有頭暈、乏力、惡心、嘔吐，并有四肢麻木及手套襪筒形的感覺障礙，接觸高濃度時可使人昏迷。2）對此類傷員要立即脫離現(xiàn)場，解衣寬帶，保暖，吸氧。使用腦細(xì)胞代謝劑，如細(xì)胞色素C、ATP、輔酶A和維生素C、B1、B6、B12等靜滴。有呼吸衰竭者可用呼吸興奮劑，如可拉明、洛貝林等。

9文明施工與環(huán)境保護(hù)措施9.1安全警示標(biāo)志牌9.1.1所有施工和生產(chǎn)現(xiàn)場必須按照施工規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)定等的要求，在重要部位設(shè)置齊全的安全文明生產(chǎn)標(biāo)志、標(biāo)牌等標(biāo)識。9.1.2安全文明標(biāo)志牌須由安全色、幾何圖形和圖形符號組成，要能表達(dá)特定的安全信息。9.1.3如安全文明標(biāo)志在使用中，要用其他補(bǔ)充文字說明時要與安全文明標(biāo)志平行懸掛一處讓操作人員明確其含義。9.2場容場貌9.2.1進(jìn)入現(xiàn)場一切材料必須按施工現(xiàn)場平面布置圖指定位置一次性放置到位，各類材料分類碼放，按貫標(biāo)要求掛牌，控制高度符合要求，保持現(xiàn)場材料整齊統(tǒng)一。9.2.2建筑物內(nèi)外的零散料及時清理，施工及生活垃圾要分開堆放，及時外運，做到活完場清。9.2.3通道等處嚴(yán)禁堆放材料和其他物品，進(jìn)場的成品采取相應(yīng)的保護(hù)措施。9.2.4施工區(qū)、辦公區(qū)和生活區(qū)域分隔開，對施工現(xiàn)場內(nèi)進(jìn)行綠化布置。建立嚴(yán)格的管理責(zé)任制，劃分責(zé)任區(qū)，設(shè)置明顯的標(biāo)志牌，分片包干，責(zé)任到人。9.3材料堆放9.3.1建筑物內(nèi)外存放的各種物資要分類別、規(guī)格按施工平面布置圖碼放整齊，符合其具體要求。9.3.2構(gòu)件、半成品、模板、塊料必須指定地點分類存放整齊，堆放平穩(wěn)。9.3.3現(xiàn)場工人操作做到活完料凈腳下清。9.3.4現(xiàn)場施工垃圾集中堆放，及時分揀、回收、清運。施工作業(yè)面建筑垃圾及時清理。9.3.5現(xiàn)場余料、包裝容器及時回收，堆放整齊。9.4現(xiàn)場防火9.4.1不準(zhǔn)在宿舍、辦公室內(nèi)私自用電爐、電炒煲、電熱杯、煤油爐等，不準(zhǔn)私自亂拉亂接電燈，不準(zhǔn)在宿舍、辦公室內(nèi)使用60瓦以上的燈泡。9.4.2加強(qiáng)消防器材的管理，維修和保養(yǎng)，經(jīng)常保持完整好用。鋼、木加工廠及其他場合要配備適當(dāng)數(shù)量的在使用期內(nèi)的滅火器并教會進(jìn)場工人正確使用。9.4.3嚴(yán)禁工人攜帶易燃、易爆物品進(jìn)入施工現(xiàn)場。9.5垃圾清運9.5.1在生活區(qū)修建衛(wèi)生的公共廁所，廁所的污水必須經(jīng)化糞池處理才允許排入公共下水道。9.5.2建立健全衛(wèi)生責(zé)任制。9.5.3提供給工人飲用水必須從當(dāng)?shù)氐男l(wèi)生飲用水源接到。9.5.4施工現(xiàn)場設(shè)公共浴室、浴室必須是淋浴。9.5.5生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清運出去。9.5.6整個生活區(qū)的公共衛(wèi)生設(shè)專人負(fù)責(zé)，以保持生活區(qū)經(jīng)常清潔、干凈。9.6環(huán)保及不擾民措施9.6.1施工現(xiàn)場環(huán)保工作計劃1認(rèn)真學(xué)習(xí)和貫徹國家、地方環(huán)境法律法規(guī)和本公司環(huán)境方針、目標(biāo)、指標(biāo)及相關(guān)文件要求。2積極全面地開展環(huán)保工作，建立項目部環(huán)境管理體系，成立環(huán)保領(lǐng)導(dǎo)小組，予以運行控制，定期或不定期監(jiān)測監(jiān)控。3加強(qiáng)環(huán)保宣傳工作，提高全員環(huán)境意識。4現(xiàn)場采取圖片、表揚、評優(yōu)、獎勵等多種形式進(jìn)行環(huán)保宣傳，并將環(huán)保知識的普及工作落實到每位施工人員身上。5對上崗的施工人員實行環(huán)保達(dá)標(biāo)上崗制度，做到凡是上崗人員均通過環(huán)?？荚?。6現(xiàn)場建立環(huán)保義務(wù)監(jiān)督崗制度，保證及時反饋信息，對環(huán)保做得不周之處及時提出整改方案，積極改進(jìn)并完善環(huán)保措施。7根據(jù)現(xiàn)場實際情況組織有關(guān)技術(shù)人員進(jìn)行環(huán)保革新發(fā)明，并注意及時宣傳推廣。8每月三次進(jìn)行環(huán)保噪聲檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時解決。9實行獎罰、曝光制度，定期獎勵。10嚴(yán)格按照施工組織設(shè)計中環(huán)保措施開展環(huán)保工作，其針對性和可操作性要強(qiáng)。9.6.2施工現(xiàn)場環(huán)保工作措施1環(huán)境管理體系有效運轉(zhuǎn)，各單位環(huán)保員切實做好本職工作，隨時進(jìn)行信息反饋，每月召開例會，由專職環(huán)保員總結(jié)信息，集體解決落實，保證環(huán)境管理體系有效運行，持續(xù)改進(jìn)。2為防止施工粉塵污染，現(xiàn)場采取如下具體措施：1）工程施工現(xiàn)場采用磚砌圍墻進(jìn)行現(xiàn)場圍擋，并保證高度在2.5m以上。2）對易飛揚細(xì)顆料散體材料，安排在臨時庫房存放或用彩條布遮蓋；運輸時采用彩條布遮蓋或其他方式防止遺撒、飛揚；卸裝時要小心輕放，不得拋撒，最大限度的減少揚塵。3）對進(jìn)出現(xiàn)場的車輛，進(jìn)行嚴(yán)格的清掃，做好防遺撒工作。在土方開挖運輸期間，設(shè)專人負(fù)責(zé)清掃車輪，并拍實車上土，對松散易飛揚物采取遮蓋。4）臨時施工道路進(jìn)行路面硬化，在干燥多風(fēng)季節(jié)定時灑水。5）結(jié)構(gòu)施工中的施工垃圾采用容器吊運至封閉垃圾站，并及時清運。6）運輸車不得超量運載，運載工程土方最高點不超過車輛槽幫上沿50cm，邊緣低于車輛槽幫上沿10cm，裝載建筑渣土或其他散裝材料不得超過槽幫上沿。7）定期對施工作業(yè)人員進(jìn)行文明施工的教育，對施工生產(chǎn)有關(guān)管理人員定期進(jìn)行文明施工現(xiàn)場對噪聲控制要求的考核。8）結(jié)構(gòu)施工階段晝間不超過70分貝，夜間不超過55分貝以下，并經(jīng)常測試。砼澆筑如須連續(xù)施工，在夜間施工時，須做好周圍居民的工作并向環(huán)保局提出書面報告，同時要盡量采取降噪措施，做到最大限度的減少擾民。9）對強(qiáng)噪聲機(jī)械如電鋸、電刨等，使用時須在封閉工棚內(nèi)，盡量選用低噪聲或備有消聲降噪設(shè)備的施工機(jī)械；對使用時不能封閉的機(jī)械如振搗棒等，嚴(yán)格控制工作時間。10）施工期間，尤其是夜間施工盡量減少撞擊聲、哨聲，禁止亂扔模板、拖鐵器及禁止大聲喧嘩等人為噪聲。11）每月進(jìn)行兩次噪聲值監(jiān)測，并在夜間22:00以后進(jìn)行抽測。12）加強(qiáng)噪聲監(jiān)測，采取專人監(jiān)測、專人管理的原則，及時對施工現(xiàn)場超標(biāo)的有關(guān)因素進(jìn)行調(diào)整，達(dá)到施工噪聲不擾民的目的。13）會同有關(guān)部門和領(lǐng)導(dǎo)及時妥善處理重大擾民問題，詳細(xì)記錄問題及處理結(jié)果，必要時及時上報監(jiān)理和甲方。3為防止水污染，現(xiàn)場采取如下具體措施：施工現(xiàn)場道路平整，做到不積水。對現(xiàn)場油料集中保管，油料庫做好防滲、污、跑、冒、滴、漏處理。攪拌機(jī)和運輸車輛沖洗污水、地泵污水等須設(shè)二級沉淀池后，排入市政污水管線?，F(xiàn)場內(nèi)職工食堂污水經(jīng)過濾、沉淀、隔油后排入污水管線。4做好施工現(xiàn)場環(huán)境保護(hù)的監(jiān)督檢查工作，每月初、月中和月末對環(huán)境各項工作進(jìn)行一次檢查，對存在的問題及時解決，并做好文字記錄和存檔工作。10計算書第一部分柱模板支撐計算書（按最大截面尺寸500X550mm計算）本計算書依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162-2008）10.1參數(shù)信息_10.1.1基本參數(shù)柱模板高度：3.3m；結(jié)構(gòu)表面要求：平整光滑；柱截面寬B：500mm；柱截面高H：550mm；搭設(shè)形式：次楞采用100×50mm杉木枋，間距不大于200mm。主楞（柱箍）間距采用兩根Ф48.3×3.6mm鋼管加M14對拉螺栓加3型扣件柱箍，間距為450mm。；鋼管扣件抗滑承載力系數(shù)為0.8；10.1.2面板參數(shù)面板采用(平行方向)18mm厚木膠合板；抗彎設(shè)計值fm：15N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv：1.4N/mm2；彈性模量E：6000N/mm2；10.1.3柱箍柱箍間距(mm)：450；材料：2根Ф48×3.5鋼管；鋼材品種：鋼材Q235鋼；彈性模量E：206000N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f：205N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv：120N/mm2；10.1.4豎楞材料：100×50mm矩形木楞,間距：200mm；木材品種：膠合板壓縮版；彈性模量E：90000N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm：13N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv：1.3N/mm2；10.1.5對拉螺栓參數(shù)柱箍間距為450mm，中間加M14對拉螺栓固定，螺栓間距同柱箍。10.2柱模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。這里取面板的計算寬度為1000mm。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=1000×183/12=4.860×105mm4；W=1000×182/6=5.400×104mm3；10.2.1荷載計算及組合1、新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k按下列公式計算，并取其中的較小值:F1=0.22γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆砼的初凝時間，計算時按200/(T+15)，得5.714h；T--砼的入模溫度，取20℃；V--砼的澆筑速度，取1.5m/h；H--砼側(cè)壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，取3.9m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；β2--砼坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算得到：F1=42.493kN/m2F2=93.600kN/m2根據(jù)國內(nèi)外大量試驗研究，當(dāng)模板的高度＞2.5m時，最大側(cè)壓力F3=50kN/m2；新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k=min（F1，F(xiàn)2，F(xiàn)3）=42.493kN/m2；砼側(cè)壓力的有效壓頭高度：h=F/γ=42.493/24.000=1.77m；2、傾倒砼時產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3kQ3k=2kN/m2；3、確定采用的荷載組合計算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合：q=42.493×1=42.493kN/m；計算彎矩采用基本組合：q=max（q1，q2）=53.141kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×(1.2×42.493+1.4×2)×1=48.412kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9×(1.35×42.493+1.4×0.6×2)×1=53.141kN/m；10.2.2柱模板面板計算根據(jù)實際受力情況進(jìn)行計算，本次核長邊（即600），計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：20020020020053.141kN/m彎矩和剪力計算簡圖0.0.2130.170彎矩圖(kN·m)4.2514.2516.3775.3145.3146.3774.251剪力圖(kN)220020020042.493kN/m變形計算簡圖0.0.0120.158變形圖(mm)經(jīng)過計算得到:最大彎矩M=0.213kN·m最大剪力：V=6.377kN最大變形：ν=0.152mm最大支座反力：F=11.691kN1、面板抗彎強(qiáng)度計算σ=M/W=0.213×106/5.400×104=3.944/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=15N/mm2，滿足要求！2、面板撓度計算容許撓度:結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250=0.8mm；最大撓度為0.152mm，容許撓度為0.8mm，滿足要求！10.3柱模板豎楞的計算豎楞采用100×50mm矩形木方條，間距@200。豎楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1/12×100×50mm3=1582031mm4；W=1/6×100×50mm2=42188mm3；E=9000N/mm2；10.3.1荷載計算及組合計算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合：q=42.493×0.20=8.499kN/m；計算彎矩和剪力采用基本組合：有效壓頭高度位置荷載：q=max（q1，q2）=10.628kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×(1.2×42.493+1.4×2)×0.2=9.682kN/m；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9×(1.35×42.493+1.4×0.6×2)×0.2=10.628kN/m；有效壓頭高度位置以下荷載：q=0.9×1.35×42.493×0.2=10.326kN/m；柱子頂部荷載：q=0.9×1.4×0.6×2×0.2=0.302kN/m；10.3.2內(nèi)力計算豎楞直接承受模板傳遞的荷載，柱箍間距@450,可按簡支梁計算如下：最大彎矩M=1/8×10.628×0.452＝0.269kN·m最大剪力：V=1/2×10.628×0.45＝2.391kN最大變形:ν＝×＝0.319mm最大支座反力：F=2.391×2＝4.782kN10.3.3豎楞計算1、豎楞抗彎強(qiáng)度計算σ=M/W=0.269×106/42188=6.376N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2、豎楞抗剪強(qiáng)度計算τ=3V/2bh=3×2391/(2×100×50mm)=1.063N/mm2；實際剪應(yīng)力計算值1.063N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=1.300N/mm2，滿足要求！3、豎楞撓度計算容許撓度:結(jié)構(gòu)表面隱藏[ν]=l/250=0.800mm；最大撓度為0.319mm，容許撓度為0.800mm，滿足要求！10.4柱模板柱箍的計算柱箍采用2根Ф48×3.5鋼管為一組。柱箍的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=2×121805=243610mm4；W=2×5075=10150mm3；A=2×489=978mm2；E=206000；柱箍承受豎楞傳遞的集中力，根據(jù)實際受力情況進(jìn)行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下（在前面的“豎楞計算”中，我們僅僅計算了豎楞傳遞的最大集中力，計算簡圖中其他集中力的計算過程與最大集中力的計算過程完全相同，這里直接給出計算結(jié)果）：1141142002002001142.391kN4.782kN4.782kN2.391kN彎矩和剪力計算簡圖經(jīng)過計算得到:最大彎矩M=1.774kN·m最大剪力：V=7.173kN最大變形：ν=0.003mm最大支座反力：N=7.173kN10.4.1柱箍抗彎強(qiáng)度計算σ=N/A+M/W=7173/978+1774000/10150=182.113N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！10.4.2柱箍抗剪強(qiáng)度計算τ=VS0/Itw=7173×978/(24360×3.5)=82.280N/mm2；小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=120.000N/mm2，滿足要求！10.4.3柱箍撓度計算容許撓度:[ν]=l/250=1.85mm；最大撓度為0.003mm，容許撓度為1.85mm，滿足要求！10.4.4柱箍對拉螺栓的計算驗算公式如下:N<[N]=f×A其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2；對拉螺栓型號:M14；查表得：對拉螺栓有效直徑:9.55mm；對拉螺栓有效面積:A=71.59mm2；對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=170×71.59/1000=12.171kN；對拉螺栓所受的最大拉力:N=7.713kN。小于對拉螺栓最大容許拉力值[N]=12.171kN，滿足要求！第二部分梁模板扣件鋼管支撐計算書（按最大截面尺寸250X700mm計算）計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)。10.5計算參數(shù):鋼管強(qiáng)度為205.0N/mm2，鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為2.6m，梁截面250mm×700mm，立桿的縱距(跨度方向)l=1.30m，排距1.2m，水平桿的步距h=1.60m，面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000N/mm2。木方100×50mmmm，剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9000N/mm2。梁兩側(cè)立桿間距1.20m。模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值170kN/m2，基礎(chǔ)底面擴(kuò)展面積0.250m2，地基承載力調(diào)整系數(shù)0.40。扣件計算折減系數(shù)取1.00。26260016007002501200梁模板支撐架立面簡圖按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2×(25.50×0.60+0.35)+1.40×2.00=21.580kN/m2由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m2采用的鋼管類型為φ48×3.5。10.5.1梁側(cè)模板基本參數(shù)計算斷面寬度300mm，高度700mm，兩側(cè)樓板厚度100mm。模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨布置3道，內(nèi)龍骨采用50×100mm木方。外龍骨間距500mm，外龍骨采用150×100mm木方。對拉螺栓布置2道，在斷面內(nèi)水平間距25+250mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑16mm。面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。10.5.2梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=19.200kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=0.9×19.200=17.280kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。10.5.3梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取0.33m。荷載計算值q=1.2×17.280×0.325+1.40×5.400×0.325=9.196kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=32.50×1.80×1.80/6=17.55cm3；I=32.50×1.80×1.80×1.80/12=15.80cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.121kNN2=3.736kNN3=1.121kN最大彎矩M=0.121kN.m最大變形V=0.348mm(1)抗彎強(qiáng)度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值f=0.121×1000×1000/17550=6.895N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強(qiáng)度計算值T=3×1867.0/(2×325.000×18.000)=0.479N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.348mm面板的最大撓度小于325.0/250,滿足要求!10.5.4梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨強(qiáng)度計算均布荷載q=1.2×0.33×17.28+1.4×0.33×5.40=9.196kN/m撓度計算荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.33×17.28=5.616kN/m按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=4.598/0.500=9.196kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×9.196×0.50×0.50=0.230kN.m最大剪力Q=0.6×0.500×9.196=2.759kN最大支座力N=1.1×0.500×9.196=5.058kN截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度f=0.230×106/83333.3=2.76N/mm2抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算]最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計算值T=3×2759/(2×50×100)=0.828N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.30N/mm2抗剪強(qiáng)度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形v=0.677×5.616×500.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.060mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!10.5.5梁側(cè)模板外龍骨的計算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中多跨連續(xù)梁計算。外龍骨計算簡圖外龍骨彎矩圖(kN.m)外龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下：外龍骨變形計算受力圖外龍骨變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=2.402kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=19.726kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.608mm外龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=15.00×10.00×10.00/6=250.00cm3；I=15.00×10.00×10.00×10.00/12=1250.00cm4；(1)外龍骨抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度f=2.402×106/250000.0=9.61N/mm2外龍骨的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)外龍骨抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計算值T=3×10115/(2×150×100)=1.012N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.30N/mm2外龍骨的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求!(3)外龍骨撓度計算最大變形v=0.608mm外龍骨的最大撓度小于425.0/250,滿足要求!10.5.6對拉螺栓的計算計算公式:N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A——對拉螺栓有效面積(mm2)；f——對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm):16對拉螺栓有效直徑(mm):14對拉螺栓有效面積(mm2):A=144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN):[N]=24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=19.726對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求!10.6梁底面板驗算根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ162-2008）》第5.2.1條，可按照簡支跨計算，驗算其最不利抗彎強(qiáng)度和撓度。本設(shè)計面板下方木楞間距@250mm，故l=200mm。10.6.1荷載計算及組合模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.50×0.30=0.15kN/m新澆筑鋼筋砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=24.00×0.30×0.80=5.76kN/m新澆筑鋼筋砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.50×0.30×0.80=0.36kN/m永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk=G1k+G2k+G3k=6.27kN/m振搗砼時產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k=2.00×0.30=0.60kN/m1、計算剛度采用的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=6.27kN/m；2、計算承載力的荷載組合：由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×(1.2×6.27+1.4×0.60)=7.528kN/m由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9×(1.35×6.27+1.4×0.7×0.60)=8.147kN/m取大值：q=8.147kN/m10.6.2面板抗彎強(qiáng)度驗算驗算公式：σ＝M/W<[f]M=0.125ql2=0.125×8.147×2502=6.365×104N·mmW=1/6×300×182=16200mm3σ=6.365×104/16200=3.929N/mm2＜[f]=15N/mm2，滿足要求！10.6.3面板撓度驗算驗算公式：ν=5ql4/(384EI)≤[ν][ν]=l/250=250/250=1.000mmE=6000N/mm2I=1/12×300×183=1.458×105mm4ν=5×6.270×2504/(384×6000×1.458×105)=0.365mm＜[ν],滿足要求！10.7梁底橫向方木楞驗算本設(shè)計橫向方木楞采用100×50mm方木，間距@250mm，可按照簡支跨計算，跨度為1200mm。10.7.1荷載計算及組合模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.50×（0.70×2+0.30）×0.25/0.30=0.71kN/m新澆筑鋼筋砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=24.00×0.25×0.80=4.80kN/m新澆筑鋼筋砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.50×0.25×0.80=0.30kN/m永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk=G1k+G2k+G3k=5.81kN/m振搗砼時產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k=2.00×0.25=0.50kN/m1、計算剛度采用的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=5.81kN/m；2、計算承載力的荷載組合：由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×(1.2×5.81+1.4×0.50)=6.905kN/m由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9×(1.35×5.81+1.4×0.7×0.50)=7.500kN/m取大值：q=7.500kN/m10.7.2面板抗彎強(qiáng)度驗算驗算公式：σ＝M/W<[f]M=1/8×7.500×300×1200×(2-300/1200)=5.906×105N·mmW=1/6×100×50mm2=42188mm3σ=5.906×105/42188=14.000N/mm2＜[f]=15N/mm2，滿足要求！10.7.3抗剪強(qiáng)度驗算驗算公式：T=3Q/2bh<[T]Q=1/2×7.500×300=1125NT=3×1125/(2×100×50mm)=0.500N/mm2<[T]=1.3N/mm210.7.4撓度驗算驗算公式：ν≤[ν][ν]=l/250=1200/250=4.800mmE=9000N/mm2I=1/12×100×50mm3=1.582×106mm4ν=5.81×300×1200×(8×12003-4×3002×1200+3003)/(384×9000×1.582×105)=4.278mm＜[ν],滿足要求！10.8梁底縱向鋼管主楞驗算本設(shè)計梁底縱向鋼管主楞為兩根鋼管48×3.5mm，主楞支承立桿間距@1200,主楞上橫向方木楞間距@250，縱向主楞可近似按均布荷載計，按等跨1200mm三跨連續(xù)梁計算。10.8.1荷載計算及組合模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=1/2×0.50×（0.70×2+0.30）=0.43kN/m新澆筑鋼筋砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=1/2×24.00×0.30×0.80=2.88kN/m新澆筑鋼筋砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1/2×1.50×0.30×0.80=0.18kN/m永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk=G1k+G2k+G3k=3.49kN/m振搗砼時產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k=1/2×2.00×0.30=0.30kN/m1、計算剛度采用的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=3.49kN/m；2、計算承載力的荷載組合：由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9×(1.2×3.49+1.4×0.30)=4.147kN/m由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9×(1.35×3.49+1.4×0.7×0.30)=4.505kN/m取大值：q=4.505kN/m10.8.2抗彎強(qiáng)度驗算驗算公式：σ＝M/W<[f]M=0.100×4.505×12002=6.487×105N·mmW=5075mm3σ=6.487×105/5075=127.823N/mm2＜[f]=205N/mm2，滿足要求！10.8.3撓度驗算驗算公式：ν≤[ν][ν]=l/250=1200/250=4.800mmE=2.06×105N/mm2I=121805mm4ν=0.6×3.49×12004/(100×2.06×105×121805)=1.730mm＜[ν]=1200/150=8.000mm與10mm,滿足要求！10.9扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，R=1.1×4.505×1.200=5.947KN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!10.10立桿的穩(wěn)定性計算11.10.1不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=5.947KN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=0.9×1.35×0.121×3.000=0.441kNN=5.947+0.441=6.388kNi——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=15.78mm；A——立桿凈截面面積，A=489mm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5075mm3；[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.60m；l0——計算長度，取1.600+2×0.300=2.200m；λ——由長細(xì)比，為2200/15.8=139<150滿足要求!φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i查表得到0.349；經(jīng)計算得到σ=6338/(0.349×489)=37.138N/mm2<[f]=205N/mm2,滿足要求！10.10.2考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10=0.9×1.4×0.529×1.200×1.6002/10=0.205kN.m；其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；Wk=0.350×1.250×1.210=0.529kN/m2h——立桿的步距，1.60m；la——立桿迎風(fēng)面的間距，1.20m；lb——與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，1.20m；Nw——考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=5.947+0.9×1.2×0.363+0.9×1.4×0.205/1.200=6.554kN經(jīng)計算得到σ=6554/(0.349×489)+205000/5075=78.798N/mm2<[f]=205N/mm2,滿足要求!第三部分樓板模板扣件鋼管支撐計算書（按最大板厚的120mm計算）計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)。10.11計算參數(shù):鋼管強(qiáng)度為205.0N/mm2，鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為3.18m，立桿的縱距b=1.30m，立桿的橫距l(xiāng)=1.30m，立桿的步距h=1.60m。面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000。木方100×50mmmm，間距200mm，木方剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9000。梁頂托上放雙鋼管，規(guī)格為φ48.3×3.6mm。模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元按照模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2×(25.10×0.11+0.35)+1.40×2.50=7.233kN/m2由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1.35×25.10×0.11+0.7×1.40×2.50=6.177kN/m2采用的鋼管類型為φ48×3.5。10.11.1模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三等跨連續(xù)梁計算（跨度200mm），按寬度1000mm驗算?？紤]0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=0.9×(25.100×0.110×1.000+0.350×1.000)=2.800kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=0.9×(0.000+2.500)×1.000=2.250kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為（按計算寬度1000mm驗算）:W=1000.00×182/6=54000mm3；I=1000.00×183/12=486000mm4；1、抗彎強(qiáng)度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強(qiáng)度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100×(1.20×2.80+1.40×2.25)×2002=26040N.mf=26040/54000=0.482N/mm2<[f]=15.00N/mm2,滿足要求!2、抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.20×2.80+1.4×2.25)×200=781.200N截面抗剪強(qiáng)度計算值T=3×781.200/(2×1000.000×18.000)=0.065N/mm2<[T]=1.40N/mm2滿足要求!3、撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250[v]=l/250=200.0/250=0.8mmv=0.677×2.80×2004/(100×6000×486000)=0.010mm<[v]=0.8mm滿足要求!4、2.5kN集中荷載作用下抗彎強(qiáng)度計算經(jīng)過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為M=0.2Pl+0.08ql2取面板的計算寬度為1000mm集中荷載P=2.5kN考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，q=0.9×(25.100×0.110×1.000+0.350×1.000)=2.800kN/m面板的計算跨度l=200mm，則M=0.2×0.9×1.40×2.5×0.20+0.08×1.20×2.80×0.202=0.137kN.mf=0.137×1000×1000/54000=2.537N/mm2<[f]=15.00N/mm2,滿足要求!10.11.2模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1、荷載的計算1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.110×0.20=0.552kN/m2)、模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.350×0.20=0.070kN/m3)、活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：q2=(2.500+0.000)×0.20=0.500kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載q1=0.9×(1.20×0.552+1.20×0.070)=0.671kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，活荷載q2=0.9×1.40×0.500=0.630kN/m2、木方的計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和:均布荷載q=q1+q1=0.671+0.630=1.301kN/m最大彎矩M=0.125ql2=0.125×1.301×1.302=0.275kN.m最大剪力Q=0.5×1.301×1.300=0.846kN最大支座力N=0.846kN木方的截面力學(xué)參數(shù)，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=100×50mm2/6=42188mm3；I=100×50mm3/12=1582031mm4；1)木方抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度f=275000/42188=6.518N/mm2<[f]=13.00N/mm2,滿足要求!2)木方抗剪計算截面抗剪強(qiáng)度計算值:T=3Q/2bh=3×846/(2×100×50mm)=0.376N/mm2<[T]=1.30N/mm2滿足要求!3)木方撓度計算v=5/384×ql4/100EI<[v]=l/250[v]=l/250=1300/250=5.2mmv=5/384×1.301×13004/(100×9000×1582031)=0.034mm<[v]=5.2mm滿足要求!4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強(qiáng)度計算最大彎矩計算公式為M=0.25Pl+0.125ql2考慮荷載重要性系數(shù)0.9，集中荷載P=1.40×0.9×2.5=3.150kN經(jīng)計算得到M=0.25×3.150×1.30+0.125×1.301×1.302=1.299kN.m抗彎計算強(qiáng)度f=129900/42188=3.079N/mm2<[f]=13.00N/mm2,滿足要求!10.11.4托梁的計算托梁為兩根φ48×3.5鋼管，按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算，因上部木方間距@200，作用在托梁上的集中荷載可近似按均布荷載計算，故本托梁計算按均布荷載三等跨（跨度1300mm）連續(xù)梁計算。1、鋼筋混凝土板自重：q1=25.10×0.11×1.30=3.589kN/m2、模板自重：q2=0.350×1.30=0.455kN/m3、托梁自重：q3=0.080×2=0.160kN/m4、活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：q2=(2.500+0.000)×1.30=3.250kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載q1=0.9×(3.589+0.455+0.160)×1.2=