----邢福云碗扣式鋼管腳手架新規(guī)范課件1材料要求1、碗扣式鋼管腳手架用鋼管應符合現行國家標準《直流電焊鋼管》GB/T13793、《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3091中的Q235A級普通鋼管的要求，其材質性能應符合國家現行標準《碳素結構鋼》GB/T700的規(guī)定。（和腳手架規(guī)范沒有區(qū)別

）2、碗扣式鋼管腳手架鋼管規(guī)格應為φ48×3.5mm，鋼管壁厚應為mm。

材料要求1、碗扣式鋼管腳手架用鋼管應符合現行國家標準《直流電2壁厚要求的現實意義鋼管的壁厚是保證架體結構承載力的重要條件，對鋼管的壁厚負差提出了限定要求，主要是控制近年來市場經營中擅自減小鋼管壁厚造成的安全隱患。兩本規(guī)范的壁厚負差對比真實的反映現階段我國鋼材生產制作的現狀，同時也昭示著材料的制作規(guī)范向0負差方向發(fā)展的趨勢。壁厚要求的現實意義鋼管的壁厚是保證架體結構承載力的重要條件，3荷載分類

作用于碗扣式鋼管腳手架上的荷載，可分為永久荷載（恒荷載）和可變荷載（活荷載）。永久荷載的分項系數應取1.2，對結構有利時取1.0；可變荷載的分項系數應取1.4。

注：此條和《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)》基本一致，僅多一條：對結構有利時取1.0。荷載分類作用于碗扣式鋼管腳手架上的荷載，可分為永久4模板支撐架的永久荷載

1、作用在模板支架上的荷載，包括：新澆混凝土、鋼筋、模板及支承梁（楞）等自重；2、組成模板支撐架結構的桿系自重，包括：立桿、縱向及橫向水平桿、垂直及水平斜桿等自重；3、腳手板、擋腳板、欄桿、安全網等防護設施及附加構件的自重。模板支撐架的永久荷載1、作用在模板支架上的荷載，包括：新澆5模板支撐架的可變荷載

1、施工人員、材料及施工設備荷載；2、澆筑和振搗混凝土產生的荷載；3、風荷載；4、其它荷載模板支撐架的可變荷載1、施工人員、材料及施工設備荷載；6模板支撐架永久荷載標準值

模板及支撐架自重標準值（Q1）應根據模板及支撐架施工設計方案確定。10m以下的支撐架可不計算架體自重；對一般肋形樓板及無梁樓板的自重標準值，可按表4.2.4采用。新澆混凝土自重（包括鋼筋）標準值（Q2）對普通鋼筋混凝土可采用25KN/m3，對特殊混凝土應根據實際情況確定。

表4.2.4水平模板自重標準值模板構件名稱竹、木膠合板及木模板定型鋼模板平面模板及小楞0.30.5樓板模板（其中包括梁模板）0.50.75模板支撐架永久荷載標準值模板及支撐架自重標準值（Q1）應根7模板支撐架施工荷載標準值

施工人員及設備荷載標準值（Q3）按均布荷載取1.025KN/m2；澆筑和振搗混凝土時產生的荷載標準值（Q4）可采用1.0KN/m2。

模板支撐架施工荷載標準值施工人員及設備荷載標準值（Q3）按8風荷載作用于雙排腳手架及模板支撐架上的水平風荷載標準值，應按下式計算：

式中：wk——風荷載標準值（KN/m2）；

μz——風壓高度變化系數，應按本規(guī)范附錄D確定；

μs——風荷載體型系數，按本規(guī)范4.3.2條采用；

w0——基本風壓（KN/m2），按現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009規(guī)定采用。注：規(guī)范中沒有明確給出基本風壓的取值，由于架體為臨時結構，實際操作時可取當地10年一遇的基本風壓。風荷載作用于雙排腳手架及模板支撐架上的水平風荷載標準值，應9荷載效應組合

1、設計雙排腳手架及模板支架時，其桿件和連墻件的承載力等，應按表4.4.1的荷載效應組合要求進行計算。表4.4.1荷載效應組合計算項目荷載組合立桿承載力計算1永久荷載+可變荷載（不包括風荷載）2永久荷載+0.9（可變荷載+風荷載）連墻件承載力計算風荷載+3KN斜桿承載力和連接扣件（抗滑）承載力計算風荷載2、計算變形時的荷載設計值，各類荷載分項系數應取1.0。荷載效應組合1、設計雙排腳手架及模板支架時，其桿件和連墻件10荷載效應組合解讀1、在《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)》中，組合風荷載計算立桿穩(wěn)定性時，可變荷載的組合系數為0.85。在本規(guī)范中取0.9。2、在本規(guī)范中計算變形時只說明了各類荷載分項系數均取1.0，具體到哪類荷載參與計算卻未加說明，那我們在實際計算時只能取所以荷載均參與變形計算。荷載效應組合解讀1、在《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)》11架體方案設計1、工程概況：工程名稱、工程結構、建筑面積、高度、平面形狀及尺寸等；模板支撐架應按標準樓層平面圖，說明梁板結構的斷面尺寸；2架體結構設計和計算順序：第一步：制定方案；第二步：繪制架體結構圖（平、立、剖）及計算簡圖；第三步：荷載計算；第四步：最不利立桿、橫桿及斜桿承載力驗算，連墻件及地基承載力驗算；架體方案設計1、工程概況：工程名稱、工程結構、建筑面積、高度12架體方案設計3、確定各個部位斜桿的連接措施及要求，模板支撐架應繪制立桿頂端及底部節(jié)點構造圖；4、說明結構施工流水步驟，架體搭設、使用和拆除方法；5、編制構配件用料表及供應計劃；6、搭設質量及安全的技術措施。架體方案設計3、確定各個部位斜桿的連接措施及要求，模板支撐架13模板支撐架設計計算內容1、根據梁板結構平面圖，繪制模板支撐架立桿平面布置圖；2、繪制架體頂部梁板結構及頂桿剖面圖；3、面板、次楞和主楞等受彎構件計算；4、計算最不利單肢立桿軸向力及承載力；5、繪制架體風荷載結構計算簡圖，架體傾覆驗算；6、地基承載力驗算；7、斜干扣件連接強度驗算。8、架體傾覆驗算模板支撐架設計計算內容1、根據梁板結構平面圖，繪制模板支撐架14工程概況支撐樓板凈開間為6300×4800mm；層高位11.2m；設計樓板厚度為200mm；樓板為無梁樓板。工程概況支撐樓板凈開間為6300×4800mm；15方案確定支撐架采用碗扣架，立桿縱距為900mm,橫距為1200mm；模板材料選擇竹膠板，厚度為14mm；相鄰模板的小楞采用50×100的木方，間距為300mm；頂托梁（主楞）采用100×100的木方。腳手架搭設高度為11米，步距為1.5米，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a為：0.5米。方案確定支撐架采用碗扣架，立桿縱距為900mm,橫距為1216支撐架立桿平面布置圖支撐架立桿平面布置圖17面板計算模板面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板按照三跨連續(xù)梁計算。面板所受荷載有：新澆混凝土及鋼筋自重；施工人員及施工設備荷載；傾倒和振搗混凝土產生的荷載。計算寬度取1米。面板計算模板面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面18面板荷載計算1、恒荷載標準值：

q1=Q2Db+模板自重×b=25×0.2×1+0.35×1=5.350kN/m

式中：Q2——混凝土自重標準值；

D——混凝土樓板厚度；

b——面板計算寬度；面板荷載計算1、恒荷載標準值：

q1=Q2Db+模板自重×19面板荷載計算2、活荷載標準值：

q2=(Q3+Q4)×b=2×1=2.0kN/m式中：Q3——施工人員及設備荷載；取1.0KN/m2；

Q4——澆筑和振搗混凝土時產生的荷載標準值，可取1.0KN/m2。注：規(guī)范對活荷載的取值偏小，相對于大型設備，活荷載取值則應按實際情況考慮。面板荷載設計值：q=1.2q1+1.4q2=9.22kN/m面板荷載計算2、活荷載標準值：

q2=(Q3+Q4)×b=20面板計算1、強度計算：強度計算簡圖1.1、抗彎強度計算：f=M/W<[f]

其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩，W=1/6×bh2=100.00×1.42/6=32.67cm3；

M=-0.100ql2

其中：q——模板荷載設計值(kN/m)，

面板計算1、強度計算：強度計算簡圖21面板計算l——面板跨度，即次梁間距。經計算得到M=0.1×9.22×0.32=0.083kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.083×10002/326700=0.254N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求![f]——面板的抗彎強度設計值，取25.00N/mm2；

彎矩圖面板計算l——面板跨度，即次梁間距。22面板計算1.2、撓度計算：撓度計算簡圖

撓度圖

v=0.677q12/100EI<[v]=l/250面板計算1.2、撓度計算：撓度計算簡圖23面板計算其中：

q1為恒荷載標準值，q1=5.350kN/m；

L為面板支座間距，即次龍骨間距，取0.3m；

E為面板的彈性模量，取3500mm；

I為面板慣性矩

I=1/12bh3=100×1.43/12=22.87cm4；

面板最大撓度計算:

v=0.677×5.350×3004/(100×3500×228700)=0.367mm

面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!面板計算其中：

q1為恒荷載標準值，q1=5.350k24次梁（次龍骨）計算次梁為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度次梁按照三跨連續(xù)梁計算。次梁所受荷載有：新澆混凝土及鋼筋自重，面板自重；施工人員及施工設備荷載；傾倒和振搗混凝土產生的荷載。計算寬度取次梁的間距0.3m。次梁（次龍骨）計算次梁為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度次25次梁（次龍骨）計算1、荷載的計算：1.1、鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.200×0.300=1.5kN/m1.2、模板面板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m；強度計算永久荷載設計值q1=1.2（q11+q12）=1.926kN/m；變形計算永久荷載標準值q=q11+q12=1.605kN/m；1.3、可變荷載標準值q2=1.4（Q3+Q4）×0.3=1.4×2×0.30=0.84kN/m；次梁（次龍骨）計算1、荷載的計算：26次梁（次龍骨）計算2、次梁的強度計算：2.1、荷載計算及組合：

按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算及組合如下:

強度計算恒荷載簡圖注：此圖中最大支座力為：P1=1.1q1l=1.1×1.926×1.2=2.542kN。次梁（次龍骨）計算2、次梁的強度計算：27次梁（次龍骨）計算

強度計算活荷載組合簡圖

注：此圖中最大支座力為：P2=1.2q2l=1.2×0.84×1.2=1.210kN；

組合以后最大支座力為P=2.542+1.210=3.752kN

（此值即為計算主龍骨強度的集中力）。次梁（次龍骨）計算強度計算活荷載組合28次梁（次龍骨）計算2.2、次龍骨抗彎強度計算：

2.2.1、恒荷載最大彎矩：恒荷載彎矩圖恒荷載最大彎矩：M1=0.1q1l2=0.1×1.926×1.22=0.277kN.m次梁（次龍骨）計算2.2、次龍骨抗彎強度計算：

2.2.1、29次梁（次龍骨）計算2.2.2、活荷載最大彎矩：活荷載彎矩圖活荷載最大彎矩M2=0.117q2l2=0.117×0.84×1.22=0.142kN.m

次龍骨最大彎矩M=M1+M2=0.277+0.142=0.419kN.m

次梁（次龍骨）計算2.2.2、活荷載最大彎矩：活荷載彎矩圖活30次梁（次龍骨）計算2.2.3次龍骨抗彎設計強度：f=M/W=0.419×106/83330=5.02N/mm2式中W——次梁截面抵抗矩，W=bh2/6=5.00×10.002/6=83.33cm3其中：b——木方截面寬度；h——木方截面高度。次梁的抗彎設計強度小于木方的容許應力14N/mm2,滿足要求!次梁（次龍骨）計算2.2.3次龍骨抗彎設計強度：f=M/W=31次梁（次龍骨）計算3、次梁撓度計算：

變形計算永久荷載標準值q=q11+q12=1.605kN/m；

撓度計算簡圖注：此圖中最大支座力為：P=1.1ql=2.119kN（此值即為計算主龍骨撓度的集中力）次梁（次龍骨）計算3、次梁撓度計算：

變形計算永久荷載標準值32次梁（次龍骨）計算最大撓度：變形圖最大撓度：v=0.677×ql4/100EI=0.677×1.605×12004/(100×9500×4166700)=0.570mm；式中：E——次梁的彈性模量，取9500N/mm2；

I——次梁的慣性矩，I=bh3/12=5.00×10.003/12=416.67cm4

。

次龍骨的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!次梁（次龍骨）計算最大撓度：變形圖最大撓度：v=0.677×33頂托梁（主龍骨）計算托梁按照集中力作用下三跨連續(xù)梁計算，托梁所受荷載為次梁傳下的集中力及主梁自重。托梁強度計算集中荷載設計值：P=3.752kN托梁撓度計算集中荷載設計值：P=2.119kN頂托梁（主龍骨）計算托梁按照集中力作用下三跨連續(xù)梁計算，托梁34頂托梁（主龍骨）計算1、強度計算：1.1集中力產生的最大彎矩：式中：l——托梁跨度，即立桿縱向間距；MPmax=0.267×3.752×0.9=0.902kN/m；1.2均布荷載產生的最大彎矩：式中：q——托梁自重，100×100木方，取0.096kN/m；Mmax=0.08×0.096×0.92=0.006kN/m；托梁最大彎矩M=MPmax+Mmax=0.908kN/m。頂托梁（主龍骨）計算1、強度計算：式中：l——托梁跨度，即立35頂托梁（主龍骨）計算托梁抗彎強度設計值：f=M/W=0.908×106/166670=5.4N/mm2

式中W——次梁截面抵抗矩，W=bh2/6=10.00×10.002/6=166.67cm3式中：b——木方截面寬度；h——木方截面高度。

托梁的抗彎設計強度小于木方的容許應力14N/mm2,滿足要求!頂托梁（主龍骨）計算托梁抗彎強度設計值：f=M/W=0.9036頂托梁（主龍骨）計算2、主龍骨撓度計算：2.1、集中荷載產生的最大撓度：（P=2.119kN）vPmax=1.883×2.119×9003/（100×9500×8333300）=0.004mm；式中：E——托梁的彈性模量，取9500N/mm2；

I——托梁梁的慣性矩，I=bh3/12=10.00×10.003/12=833.33cm4

。2.2、均布荷載（托梁自重）產生的最大撓度：Vmax=0.001mm；V=vPmax+Vmax=0.005mm。主龍骨的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!頂托梁（主龍骨）計算2、主龍骨撓度計算：vPmax=1.8837最不利單肢立桿計算支撐架自重計算：Q1=ｔ1＋ｔ２＋ｔ３＋ｔ４=0.665+0.29+0.383+0.645=1.983KN；式中：ｈ——步距（ｍ）；ｔ1——立桿重量（KN）；ｔ２——橫向水平桿重量（KN）；ｔ３——縱向水平桿重量（KN）；ｔ４——縱向和橫向剪刀撐重量（KN）。最不利單肢立桿計算支撐架自重計算：38最不利單肢立桿計算

=3×0.165+1×0.1+0.0705+0=0.665kN；式中n1l——立桿第一類標準節(jié)數量；

t1l——立桿第一類標準節(jié)自重，查表3.4分別取0.165和0.0705kN；tu——可調托撐自重；td——可調底座自重。最不利單肢立桿計算=3×0.165+1×0.1+0.39最不利單肢立桿計算=0.0363×[（11-0.5）/1.5+1]=0.29kN；式中ty——單根橫向水平桿自重，查表3.4取0.0363kN；H——模板支架搭設高度；a——立桿伸出頂層水平桿長度；d——可調底座外露長度；h——模板支架步距。=0.0478×[（11-0.5）/1.5+1]=0.383kN；式中tx——單根縱向水平桿自重，查表3.4取0.0478kN。最不利單肢立桿計算=0.0363×[（11-0.5）40最不利單肢立桿計算

=2×2×0.0837+2×2×0.0773=0.645kN；式中nx——最不利立桿相交縱向剪刀撐次數；txx——單節(jié)縱向剪刀撐自重，查表3.4取0.0837kN；ny——最不利立桿相交橫向剪刀撐次數；txy——單節(jié)橫向剪刀撐自重，查表3.4取0.0773kN；最不利單肢立桿計算=2×2×0.0837+2×2×41名稱型號規(guī)格（mm）設計重量（kg）立桿LG-120ф48×3.5×12007.05LG-180ф48×3.5×180010.19LG-240ф48×3.5×240013.34LG-300ф48×3.5×300016.48橫桿HG-30ф48×3.5×3001.32HG-60ф48×3.5×6002.47HG-90ф48×3.5×9003.63HG-120ф48×3.5×12004.78HG-150ф48×3.5×15005.93HG-180ф48×3.5×18007.08間橫桿JHG-90ф48×3.5×9004.37JHG-120ф48×3.5×12005.52JHG-120+30ф48×3.5×（1200+300）6.85JHG-120+60ф48×3.5×（1200+600）8.16專用外斜桿XG-0912ф48×3.5×1506.33XG-1212ф48×3.5×1707.03XG-1218ф48×3.5×21608.66XG-1518ф48×3.5×23409.30XG-1818ф48×3.5×255010.04表3.4碗扣式腳手架主要構、配件種類、規(guī)格及用途名稱型號規(guī)格（mm）設計重量（kg）立LG-120ф48×342專用斜桿ZXG-0912ф48×3.5×12705.89ZXG-0918ф48×3.5×17507.73ZXG-1212ф48×3.5×15006.76ZXG-1218ф48×3.5×19208.73窄挑梁TL-30寬度3001.53寬挑梁TL-60寬度6008.60立桿連接銷LLXф120.18可調底座KTZ-45可調范圍≤3005.82KTZ-60可調范圍≤4507.12KTZ-75可調范圍≤6008.5可調托撐KTC-45可調范圍≤3007.01KTC-60可調范圍≤4508.31KTC-75可調范圍≤6009.69腳手板JB-1201200x27012.8JB-1501500x27015JB-1801800x27017.9表3.4碗扣式腳手架主要構、配件種類、規(guī)格及用途（附）專用斜桿ZXG-0912ф48×3.5×12705.89ZX43最不利單肢立桿計算單肢立桿軸向力計算：1、不組合風荷載：N=1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）LxLy=1.2（1.983+25）+1.4（1+1）×0.9×1.2=35.4kN；式中Lx——單肢立桿縱向間距，本例取0.9m；Ly——單肢立桿橫向間距，本例取1.2m；2、組合風荷載：NW=1.2（Q1+Q2）+0.9×1.4[（Q3+Q4）LxLy+Q5]=1.2（Q1+25）+0.9×1.4[（1+1）×0.9×1.2

+Q5]Q5——風荷載產生的軸向力（是軸向力嗎？）；最不利單肢立桿計算單肢立桿軸向力計算：44單肢立桿承載力計算不考慮風荷載時單肢立桿軸向承載力計算公式：式中：——軸心受壓立桿穩(wěn)定系數，按長細比查規(guī)范附錄E采用；長細比λ=l0/ι；其中l(wèi)0=h+2a，h為立桿布距，a為立桿伸出頂層水平桿長度；

ι為立桿截面回轉半徑，取ι=1.58cm；

A——立桿橫截面面積；取4.89cm2；f——剛才的抗拉、抗壓、抗彎強度設計值，按本規(guī)范表5.1.6采用；取205N/mm2。單肢立桿承載力計算不考慮風荷載時單肢立桿軸向承載力計算公式：45碗扣式鋼管腳手架新規(guī)范課件46單肢立桿承載力計算考慮風荷載時單肢立桿軸向承載力計算公式：式中：NW——考慮風荷載時單肢立桿軸向力；MW——風荷載作用下單肢立桿彎矩；W——立桿截面模量。表5.1.6鋼材的強度設計值和彈性模量（N/mm2）Q235A級鋼材抗拉、抗壓和抗彎強度設計值f205彈性模量E2.06×106單肢立桿承載力計算考慮風荷載時單肢立桿軸向承載力計算公式：式47單肢立桿承載力計算風荷載作用下單肢立桿彎矩：式中l(wèi)a——立桿縱距；l0——立桿計算長度；wk——風荷載標準值；Pr——風荷載作用下內外排立桿間橫桿的支承力。單肢立桿承載力計算風荷載作用下單肢立桿彎矩：式中l(wèi)a——立桿48單肢立桿承載力計算計算長度確定1、在每行每列有斜桿的網格結構中按步距h計算；2、當外側四周及中間設置了縱、橫向剪刀撐并滿足本規(guī)范第6.2.2條第2款的構造要求時，應按l0=h+2a計算，a為立桿伸出頂層水平桿長度。單肢立桿承載力計算計算長度確定49架體傾覆驗算模板支架風荷載作用下內力計算簡圖：架體傾覆驗算模板支架風荷載作用下內力計算簡圖：50架體傾覆驗算1當對架體內力計算時將風荷載化解為每一結點的集中荷載W；2、W在立桿及斜桿中產生的內力ＷＶ、Ｗｓ按下式計算：架體傾覆驗算1當對架體內力計算時將風荷載化解為每一結點的集51架體傾覆驗算1、當頂部有安全網進行風荷載計算時，依靠架體自重平衡，使其滿足P≥∑wv

；2、當頂部梁模板安裝完畢時，可組合立桿上模板及鋼筋重量，使其滿足P≥∑wv

3、當計算結果不能滿足要求時，應采取下列措施：當架體高度小于或等于7m時，應加設斜撐；當架體高度大于7m時，可采用帶有地錨和花籃螺栓的纜風繩。架體傾覆驗算1、當頂部有安全網進行風荷載計算時，依靠架體自重52斜桿扣件連接強度驗算抗滑移承載力按下式計算：式中——自上而下疊加在斜桿最下端處最大內力（KN）；wsl——頂端風荷載w1產生的斜桿內力（KN）；n——支撐架步數；QＣ

——扣件抗滑強度，取8KN。

斜桿扣件連接強度驗算抗滑移承載力按下式計算：式中——自上而下53地基承載力計算立桿最小底面積的計算公式：Ag=N/fg式中：Ag——支撐單肢立桿底座面積（m2）；

fg——地基承載力特征值（Kpa）。當為天然地基時，按地勘報告選用；當為回填土時，乘以地基承載系數0.4。

地基承載力計算立桿最小底面積的計算公式：54

----邢福云碗扣式鋼管腳手架新規(guī)范課件55材料要求1、碗扣式鋼管腳手架用鋼管應符合現行國家標準《直流電焊鋼管》GB/T13793、《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3091中的Q235A級普通鋼管的要求，其材質性能應符合國家現行標準《碳素結構鋼》GB/T700的規(guī)定。（和腳手架規(guī)范沒有區(qū)別

）2、碗扣式鋼管腳手架鋼管規(guī)格應為φ48×3.5mm，鋼管壁厚應為mm。

材料要求1、碗扣式鋼管腳手架用鋼管應符合現行國家標準《直流電56壁厚要求的現實意義鋼管的壁厚是保證架體結構承載力的重要條件，對鋼管的壁厚負差提出了限定要求，主要是控制近年來市場經營中擅自減小鋼管壁厚造成的安全隱患。兩本規(guī)范的壁厚負差對比真實的反映現階段我國鋼材生產制作的現狀，同時也昭示著材料的制作規(guī)范向0負差方向發(fā)展的趨勢。壁厚要求的現實意義鋼管的壁厚是保證架體結構承載力的重要條件，57荷載分類

作用于碗扣式鋼管腳手架上的荷載，可分為永久荷載（恒荷載）和可變荷載（活荷載）。永久荷載的分項系數應取1.2，對結構有利時取1.0；可變荷載的分項系數應取1.4。

注：此條和《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)》基本一致，僅多一條：對結構有利時取1.0。荷載分類作用于碗扣式鋼管腳手架上的荷載，可分為永久58模板支撐架的永久荷載

1、作用在模板支架上的荷載，包括：新澆混凝土、鋼筋、模板及支承梁（楞）等自重；2、組成模板支撐架結構的桿系自重，包括：立桿、縱向及橫向水平桿、垂直及水平斜桿等自重；3、腳手板、擋腳板、欄桿、安全網等防護設施及附加構件的自重。模板支撐架的永久荷載1、作用在模板支架上的荷載，包括：新澆59模板支撐架的可變荷載

1、施工人員、材料及施工設備荷載；2、澆筑和振搗混凝土產生的荷載；3、風荷載；4、其它荷載模板支撐架的可變荷載1、施工人員、材料及施工設備荷載；60模板支撐架永久荷載標準值

模板及支撐架自重標準值（Q1）應根據模板及支撐架施工設計方案確定。10m以下的支撐架可不計算架體自重；對一般肋形樓板及無梁樓板的自重標準值，可按表4.2.4采用。新澆混凝土自重（包括鋼筋）標準值（Q2）對普通鋼筋混凝土可采用25KN/m3，對特殊混凝土應根據實際情況確定。

表4.2.4水平模板自重標準值模板構件名稱竹、木膠合板及木模板定型鋼模板平面模板及小楞0.30.5樓板模板（其中包括梁模板）0.50.75模板支撐架永久荷載標準值模板及支撐架自重標準值（Q1）應根61模板支撐架施工荷載標準值

施工人員及設備荷載標準值（Q3）按均布荷載取1.025KN/m2；澆筑和振搗混凝土時產生的荷載標準值（Q4）可采用1.0KN/m2。

模板支撐架施工荷載標準值施工人員及設備荷載標準值（Q3）按62風荷載作用于雙排腳手架及模板支撐架上的水平風荷載標準值，應按下式計算：

式中：wk——風荷載標準值（KN/m2）；

μz——風壓高度變化系數，應按本規(guī)范附錄D確定；

μs——風荷載體型系數，按本規(guī)范4.3.2條采用；

w0——基本風壓（KN/m2），按現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009規(guī)定采用。注：規(guī)范中沒有明確給出基本風壓的取值，由于架體為臨時結構，實際操作時可取當地10年一遇的基本風壓。風荷載作用于雙排腳手架及模板支撐架上的水平風荷載標準值，應63荷載效應組合

1、設計雙排腳手架及模板支架時，其桿件和連墻件的承載力等，應按表4.4.1的荷載效應組合要求進行計算。表4.4.1荷載效應組合計算項目荷載組合立桿承載力計算1永久荷載+可變荷載（不包括風荷載）2永久荷載+0.9（可變荷載+風荷載）連墻件承載力計算風荷載+3KN斜桿承載力和連接扣件（抗滑）承載力計算風荷載2、計算變形時的荷載設計值，各類荷載分項系數應取1.0。荷載效應組合1、設計雙排腳手架及模板支架時，其桿件和連墻件64荷載效應組合解讀1、在《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)》中，組合風荷載計算立桿穩(wěn)定性時，可變荷載的組合系數為0.85。在本規(guī)范中取0.9。2、在本規(guī)范中計算變形時只說明了各類荷載分項系數均取1.0，具體到哪類荷載參與計算卻未加說明，那我們在實際計算時只能取所以荷載均參與變形計算。荷載效應組合解讀1、在《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)》65架體方案設計1、工程概況：工程名稱、工程結構、建筑面積、高度、平面形狀及尺寸等；模板支撐架應按標準樓層平面圖，說明梁板結構的斷面尺寸；2架體結構設計和計算順序：第一步：制定方案；第二步：繪制架體結構圖（平、立、剖）及計算簡圖；第三步：荷載計算；第四步：最不利立桿、橫桿及斜桿承載力驗算，連墻件及地基承載力驗算；架體方案設計1、工程概況：工程名稱、工程結構、建筑面積、高度66架體方案設計3、確定各個部位斜桿的連接措施及要求，模板支撐架應繪制立桿頂端及底部節(jié)點構造圖；4、說明結構施工流水步驟，架體搭設、使用和拆除方法；5、編制構配件用料表及供應計劃；6、搭設質量及安全的技術措施。架體方案設計3、確定各個部位斜桿的連接措施及要求，模板支撐架67模板支撐架設計計算內容1、根據梁板結構平面圖，繪制模板支撐架立桿平面布置圖；2、繪制架體頂部梁板結構及頂桿剖面圖；3、面板、次楞和主楞等受彎構件計算；4、計算最不利單肢立桿軸向力及承載力；5、繪制架體風荷載結構計算簡圖，架體傾覆驗算；6、地基承載力驗算；7、斜干扣件連接強度驗算。8、架體傾覆驗算模板支撐架設計計算內容1、根據梁板結構平面圖，繪制模板支撐架68工程概況支撐樓板凈開間為6300×4800mm；層高位11.2m；設計樓板厚度為200mm；樓板為無梁樓板。工程概況支撐樓板凈開間為6300×4800mm；69方案確定支撐架采用碗扣架，立桿縱距為900mm,橫距為1200mm；模板材料選擇竹膠板，厚度為14mm；相鄰模板的小楞采用50×100的木方，間距為300mm；頂托梁（主楞）采用100×100的木方。腳手架搭設高度為11米，步距為1.5米，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a為：0.5米。方案確定支撐架采用碗扣架，立桿縱距為900mm,橫距為1270支撐架立桿平面布置圖支撐架立桿平面布置圖71面板計算模板面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板按照三跨連續(xù)梁計算。面板所受荷載有：新澆混凝土及鋼筋自重；施工人員及施工設備荷載；傾倒和振搗混凝土產生的荷載。計算寬度取1米。面板計算模板面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面72面板荷載計算1、恒荷載標準值：

q1=Q2Db+模板自重×b=25×0.2×1+0.35×1=5.350kN/m

式中：Q2——混凝土自重標準值；

D——混凝土樓板厚度；

b——面板計算寬度；面板荷載計算1、恒荷載標準值：

q1=Q2Db+模板自重×73面板荷載計算2、活荷載標準值：

q2=(Q3+Q4)×b=2×1=2.0kN/m式中：Q3——施工人員及設備荷載；取1.0KN/m2；

Q4——澆筑和振搗混凝土時產生的荷載標準值，可取1.0KN/m2。注：規(guī)范對活荷載的取值偏小，相對于大型設備，活荷載取值則應按實際情況考慮。面板荷載設計值：q=1.2q1+1.4q2=9.22kN/m面板荷載計算2、活荷載標準值：

q2=(Q3+Q4)×b=74面板計算1、強度計算：強度計算簡圖1.1、抗彎強度計算：f=M/W<[f]

其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；

M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩，W=1/6×bh2=100.00×1.42/6=32.67cm3；

M=-0.100ql2

其中：q——模板荷載設計值(kN/m)，

面板計算1、強度計算：強度計算簡圖75面板計算l——面板跨度，即次梁間距。經計算得到M=0.1×9.22×0.32=0.083kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.083×10002/326700=0.254N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求![f]——面板的抗彎強度設計值，取25.00N/mm2；

彎矩圖面板計算l——面板跨度，即次梁間距。76面板計算1.2、撓度計算：撓度計算簡圖

撓度圖

v=0.677q12/100EI<[v]=l/250面板計算1.2、撓度計算：撓度計算簡圖77面板計算其中：

q1為恒荷載標準值，q1=5.350kN/m；

L為面板支座間距，即次龍骨間距，取0.3m；

E為面板的彈性模量，取3500mm；

I為面板慣性矩

I=1/12bh3=100×1.43/12=22.87cm4；

面板最大撓度計算:

v=0.677×5.350×3004/(100×3500×228700)=0.367mm

面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!面板計算其中：

q1為恒荷載標準值，q1=5.350k78次梁（次龍骨）計算次梁為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度次梁按照三跨連續(xù)梁計算。次梁所受荷載有：新澆混凝土及鋼筋自重，面板自重；施工人員及施工設備荷載；傾倒和振搗混凝土產生的荷載。計算寬度取次梁的間距0.3m。次梁（次龍骨）計算次梁為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度次79次梁（次龍骨）計算1、荷載的計算：1.1、鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.200×0.300=1.5kN/m1.2、模板面板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m；強度計算永久荷載設計值q1=1.2（q11+q12）=1.926kN/m；變形計算永久荷載標準值q=q11+q12=1.605kN/m；1.3、可變荷載標準值q2=1.4（Q3+Q4）×0.3=1.4×2×0.30=0.84kN/m；次梁（次龍骨）計算1、荷載的計算：80次梁（次龍骨）計算2、次梁的強度計算：2.1、荷載計算及組合：

按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算及組合如下:

強度計算恒荷載簡圖注：此圖中最大支座力為：P1=1.1q1l=1.1×1.926×1.2=2.542kN。次梁（次龍骨）計算2、次梁的強度計算：81次梁（次龍骨）計算

強度計算活荷載組合簡圖

注：此圖中最大支座力為：P2=1.2q2l=1.2×0.84×1.2=1.210kN；

組合以后最大支座力為P=2.542+1.210=3.752kN

（此值即為計算主龍骨強度的集中力）。次梁（次龍骨）計算強度計算活荷載組合82次梁（次龍骨）計算2.2、次龍骨抗彎強度計算：

2.2.1、恒荷載最大彎矩：恒荷載彎矩圖恒荷載最大彎矩：M1=0.1q1l2=0.1×1.926×1.22=0.277kN.m次梁（次龍骨）計算2.2、次龍骨抗彎強度計算：

2.2.1、83次梁（次龍骨）計算2.2.2、活荷載最大彎矩：活荷載彎矩圖活荷載最大彎矩M2=0.117q2l2=0.117×0.84×1.22=0.142kN.m

次龍骨最大彎矩M=M1+M2=0.277+0.142=0.419kN.m

次梁（次龍骨）計算2.2.2、活荷載最大彎矩：活荷載彎矩圖活84次梁（次龍骨）計算2.2.3次龍骨抗彎設計強度：f=M/W=0.419×106/83330=5.02N/mm2式中W——次梁截面抵抗矩，W=bh2/6=5.00×10.002/6=83.33cm3其中：b——木方截面寬度；h——木方截面高度。次梁的抗彎設計強度小于木方的容許應力14N/mm2,滿足要求!次梁（次龍骨）計算2.2.3次龍骨抗彎設計強度：f=M/W=85次梁（次龍骨）計算3、次梁撓度計算：

變形計算永久荷載標準值q=q11+q12=1.605kN/m；

撓度計算簡圖注：此圖中最大支座力為：P=1.1ql=2.119kN（此值即為計算主龍骨撓度的集中力）次梁（次龍骨）計算3、次梁撓度計算：

變形計算永久荷載標準值86次梁（次龍骨）計算最大撓度：變形圖最大撓度：v=0.677×ql4/100EI=0.677×1.605×12004/(100×9500×4166700)=0.570mm；式中：E——次梁的彈性模量，取9500N/mm2；

I——次梁的慣性矩，I=bh3/12=5.00×10.003/12=416.67cm4

。

次龍骨的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!次梁（次龍骨）計算最大撓度：變形圖最大撓度：v=0.677×87頂托梁（主龍骨）計算托梁按照集中力作用下三跨連續(xù)梁計算，托梁所受荷載為次梁傳下的集中力及主梁自重。托梁強度計算集中荷載設計值：P=3.752kN托梁撓度計算集中荷載設計值：P=2.119kN頂托梁（主龍骨）計算托梁按照集中力作用下三跨連續(xù)梁計算，托梁88頂托梁（主龍骨）計算1、強度計算：1.1集中力產生的最大彎矩：式中：l——托梁跨度，即立桿縱向間距；MPmax=0.267×3.752×0.9=0.902kN/m；1.2均布荷載產生的最大彎矩：式中：q——托梁自重，100×100木方，取0.096kN/m；Mmax=0.08×0.096×0.92=0.006kN/m；托梁最大彎矩M=MPmax+Mmax=0.908kN/m。頂托梁（主龍骨）計算1、強度計算：式中：l——托梁跨度，即立89頂托梁（主龍骨）計算托梁抗彎強度設計值：f=M/W=0.908×106/166670=5.4N/mm2

式中W——次梁截面抵抗矩，W=bh2/6=10.00×10.002/6=166.67cm3式中：b——木方截面寬度；h——木方截面高度。

托梁的抗彎設計強度小于木方的容許應力14N/mm2,滿足要求!頂托梁（主龍骨）計算托梁抗彎強度設計值：f=M/W=0.9090頂托梁（主龍骨）計算2、主龍骨撓度計算：2.1、集中荷載產生的最大撓度：（P=2.119kN）vPmax=1.883×2.119×9003/（100×9500×8333300）=0.004mm；式中：E——托梁的彈性模量，取9500N/mm2；

I——托梁梁的慣性矩，I=bh3/12=10.00×10.003/12=833.33cm4

。2.2、均布荷載（托梁自重）產生的最大撓度：Vmax=0.001mm；V=vPmax+Vmax=0.005mm。主龍骨的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!頂托梁（主龍骨）計算2、主龍骨撓度計算：vPmax=1.8891最不利單肢立桿計算支撐架自重計算：Q1=ｔ1＋ｔ２＋ｔ３＋ｔ４=0.665+0.29+0.383+0.645=1.983KN；式中：ｈ——步距（ｍ）；ｔ1——立桿重量（KN）；ｔ２——橫向水平桿重量（KN）；ｔ３——縱向水平桿重量（KN）；ｔ４——縱向和橫向剪刀撐重量（KN）。最不利單肢立桿計算支撐架自重計算：92最不利單肢立桿計算

=3×0.165+1×0.1+0.0705+0=0.665kN；式中n1l——立桿第一類標準節(jié)數量；

t1l——立桿第一類標準節(jié)自重，查表3.4分別取0.165和0.0705kN；tu——可調托撐自重；td——可調底座自重。最不利單肢立桿計算=3×0.165+1×0.1+0.93最不利單肢立桿計算=0.0363×[（11-0.5）/1.5+1]=0.29kN；式中ty——單根橫向水平桿自重，查表3.4取0.0363kN；H——模板支架搭設高度；a——立桿伸出頂層水平桿長度；d——可調底座外露長度；h——模板支架步距。=0.0478×[（11-0.5）/1.5+1]=0.383kN；式中tx——單根縱向水平桿自重，查表3.4取0.0478kN。最不利單肢立桿計算=0.0363×[（11-0.5）94最不利單肢立桿計算

=2×2×0.0837+2×2×0.0773=0.645kN；式中nx——最不利立桿相交縱向剪刀撐次數；txx——單節(jié)縱向剪刀撐自重，查表3.4取0.0837kN；ny——最不利立桿相交橫向剪刀撐次數；txy——單節(jié)橫向剪刀撐自重，查表3.4取0.0773kN；最不利單肢立桿計算=2×2×0.0837+2×2×95名稱型號規(guī)格（mm）設計重量（kg）立桿LG-120ф48×3.5×12007.05LG-180ф48×3.5×180010.19LG-240ф48×3.5×240013.34LG-300ф48×3.5×300016.48橫桿HG-30ф48×3.5×3001.32HG-60ф48×3.5×6002.47HG-90ф48×3.5×9003.63HG-120ф48×3.5×12004.78HG-150ф48×3.5×15005.93HG-180ф48×3.5×18007.08間橫桿JHG-90ф48×3.5×9004.37JHG-120ф48×3.5×12005.52JHG-120+30ф48×3.5×（1200+300）6.85JHG-120+60ф48×3.5×（1200+600）8.16專用外斜桿XG-0912ф48×3.5×1506.33XG-1212ф48×3.5×1707.03XG-1218ф48×3.5×21608.66XG-1518ф48×3.5×23409.30XG-1818ф48×3.5×255010.04表3.4碗扣式腳手架主要構、配件種類、規(guī)格及用途名稱型號規(guī)格（mm）設計重量（kg）立LG-120ф48×396專用斜桿ZXG-0912ф48×3.5×12705.89ZXG-0918ф48×3.5×17507.73ZXG-1212ф48×3.5×15006.76ZXG-1218ф48×3.5×19208.73窄挑梁TL-30寬度3001.