1.1基本資料：基本資料（一）基本資料表1.1橋位橫斷面地形資料里程樁號(hào)地面高程里程樁號(hào)地面高程+520+560+600（2）橋面橫坡：雙向2%（3）（4）風(fēng)力：設(shè)計(jì)風(fēng)速22m/s（5）設(shè)計(jì)荷載：公路-Ｉ級(jí)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)：（1）設(shè)計(jì)荷載；公路-Ｉ級(jí)（2）橋面凈寬：2×11m設(shè)計(jì)依據(jù)：（1）中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2004）（2）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-2004）（3）《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ011-89）（4）《公路圬工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD61-2005）（5）《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ024-85）1.2方案擬定設(shè)計(jì)原則橋梁設(shè)計(jì)必須遵照“實(shí)用、經(jīng)濟(jì)、安全和美觀”的基本原則。（1）符合當(dāng)?shù)貜?fù)雜的地質(zhì)條件，滿足交通功能需要。（2）設(shè)計(jì)方案力求結(jié)構(gòu)安全可靠，具有特色，又要保證結(jié)構(gòu)受力合理，施工方便，可行，工程總造價(jià)經(jīng)濟(jì)。（3）橋梁結(jié)構(gòu)造型簡(jiǎn)單，輕巧，并能體現(xiàn)地域風(fēng)格，與周圍環(huán)境協(xié)調(diào)。方案簡(jiǎn)介從當(dāng)?shù)氐牡匦蔚刭|(zhì)條件、水文條件和技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，且由于該橋有通航要求，在布跨的時(shí)候橋墩的位置不能影響通航，擬選出以下六個(gè)初選方案分別為：方案一:3×40m+100m+190m+100m連續(xù)剛構(gòu)，其中3×40m為引橋部分。方案二:4×40m+100m+160m+100m連續(xù)梁橋，其中4×40m為引橋部分。方案三:40m+130m+2×45m+190m+40m上承式混凝土拱橋。方案四:30m+2×205m+2×45m的獨(dú)塔單索面斜拉橋，其中30m,2×45m為引橋部分方案五:6×40m+184m+2×45m上承式混凝土拱橋。方案六:171m+245m+3×45m的獨(dú)塔單索面斜拉橋。從總體布局、環(huán)境協(xié)調(diào)、技術(shù)先進(jìn)性、施工可能、景觀要求、技術(shù)經(jīng)濟(jì)等多方面考慮，且在老師的指導(dǎo)下，選擇方案一、二、三來作工程量計(jì)算，作進(jìn)一步比較。方案比較第一方案：連續(xù)剛構(gòu)梁橋方案1、總體布置和結(jié)構(gòu)體系：此方案的橋跨布置為引橋?yàn)楹?jiǎn)支梁橋40m×3,主橋?yàn)?00m+190m+100m連續(xù)剛構(gòu)梁橋。主橋?yàn)槿珙A(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)，中跨為190m，邊跨均為100m。單箱雙室變截面梁，橋面寬24.5m，箱底寬6.45m頂板懸臂長(zhǎng)度為2.80m.邊跨與中跨比值為0.5263,符合結(jié)構(gòu)及經(jīng)濟(jì)要求。2、主墩、臺(tái)結(jié)構(gòu)：橋墩均采用薄壁空心墩組成的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。主橋基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。3、施工方法：該三跨連續(xù)梁橋采用懸臂澆筑法施工，習(xí)以省去大型起重安裝備，而且施工時(shí)不受溝道通航和水位變化的影響，墩身采用翻模板法施工。4、優(yōu)點(diǎn)預(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)橋梁體連續(xù)，梁墩固結(jié)，既保持了連續(xù)梁主梁連續(xù)無縫，行車平順又可最大限度地應(yīng)用平衡懸臂施工法的優(yōu)點(diǎn)；又保持了T型剛構(gòu)不需大噸位支座，不需轉(zhuǎn)換體系且具有很大的順橋向抗彎剛度和橫向抗扭剛度的優(yōu)點(diǎn)。連續(xù)剛構(gòu)結(jié)構(gòu)整體性好，采用柔性薄壁墩，可削弱墩頂負(fù)彎矩，能滿足大跨徑的受力要求。并且結(jié)構(gòu)性能好，變形小，伸縮縫少，行車平順舒適、造型簡(jiǎn)潔美觀、養(yǎng)護(hù)工程量小，抗震能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)。5、缺點(diǎn)超靜定結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)不均勻沉降將在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生附加內(nèi)力，且墩梁固結(jié)增加了對(duì)次內(nèi)力的敏感性，必須采用抗壓剛度較大、抗推剛度較小的橋墩，以適應(yīng)梁結(jié)構(gòu)的變形。水平抗推剛度小。第二方案：連續(xù)梁橋方案1、總體布置和結(jié)構(gòu)體系：本方案是連續(xù)梁橋，引橋?yàn)楹?jiǎn)支梁橋40m×4,主橋?yàn)檫B續(xù)梁橋,主橋全橋長(zhǎng)360米，孔徑布置主跨為：100m+160m+100m連續(xù)梁。主橋?yàn)槿珙A(yù)應(yīng)力連續(xù)梁，中跨為160m，邊跨均為100m。單箱雙室變截面梁，橋面寬24.5m，箱底寬6.45m頂板懸臂長(zhǎng)度為2.8m.邊跨與中跨比值為0.625,符合結(jié)構(gòu)及經(jīng)濟(jì)要求。2、主墩、臺(tái)結(jié)構(gòu)橋墩均采用柱式實(shí)體橋墩。主橋基礎(chǔ)為鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。3、施工方案該三跨連續(xù)梁橋采用懸臂澆筑法施工，習(xí)以省去大型起重安裝備，而且施工時(shí)不受溝道通航和水位變化的影響，墩身采用翻模板法施工。第三方案:上承式混凝土拱橋1、孔徑布置此橋?yàn)樯铣惺絼判怨羌芑炷凉皹?，全橋長(zhǎng)530米，全橋孔徑布置為：40m+130m+2×45+190m+40m，其中引橋?yàn)榈念A(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支T梁。橋面凈寬2×11m，兩邊混凝土防撞護(hù)欄為2×0.5m，中間分隔帶為1.5m。2、結(jié)構(gòu)構(gòu)造主拱圈采用勁性骨架外包混凝土的結(jié)構(gòu)構(gòu)造，拱圈厚度為3.0m，全寬m。矢跨均比為1/4.0。拱上為13×10m，19×10m簡(jiǎn)支板橋，鋼筋混凝土板厚0.6米。上立柱為直徑1m雙柱式墩。3、橋墩、橋臺(tái)兩橋臺(tái)采用重力式U型橋臺(tái)。橋臺(tái)的基礎(chǔ)為單層的擴(kuò)大基礎(chǔ)。支撐拱圈的為重力式抗推力墩。4、方案大樣：圖1.15、施工方法：拱圈采用勁性骨架施工配合纜索吊裝。拱上建筑采用工廠預(yù)制簡(jiǎn)支板再進(jìn)行安裝的施工方法。引橋部分采用工廠預(yù)制T型梁，然后進(jìn)行裝配式施工。6、優(yōu)點(diǎn)結(jié)構(gòu)的整體剛度大，構(gòu)造簡(jiǎn)單，維護(hù)費(fèi)用少。線型優(yōu)美，與環(huán)境相協(xié)調(diào)。7、缺點(diǎn)超靜定結(jié)構(gòu)，溫度變化，材料收縮，結(jié)構(gòu)變形，基礎(chǔ)不均勻沉降和位移將在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生附加內(nèi)力，所以對(duì)基礎(chǔ)的要求較高。表1.2橋型方案比較表方案比較項(xiàng)目第一方案第二方案（推薦）第三方案連續(xù)剛構(gòu)梁橋連續(xù)梁橋上承式拱橋橋橋總長(zhǎng)（m）510520530橋跨布置特點(diǎn)一聯(lián)三跨等跨連續(xù)剛構(gòu)橋，邊跨比0.5263,主橋?yàn)樽兘孛鎲蜗潆p室箱梁,墩為薄壁空心墩。一聯(lián)三跨等跨連續(xù)梁橋、邊跨比0.625，主梁為變截面單箱雙室箱梁，墩為柱式實(shí)體墩此方案上承式拱橋主梁采用鋼筋混凝土預(yù)制空心板，拱圈截面采用單箱四室，主梁梁高.墩頂10,跨中3,呈二次拋物線墩頂10、跨中13,呈二次拋物線等截面建筑造形連續(xù)美觀簡(jiǎn)潔連續(xù)美觀簡(jiǎn)潔優(yōu)美宏偉養(yǎng)護(hù)維修少少較多設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)水平有成熟經(jīng)驗(yàn)有成熟經(jīng)驗(yàn)有成熟經(jīng)驗(yàn)施工方法和難易主橋采用對(duì)稱懸臂澆注施工，施工工作面多，施工難度不大主橋采用對(duì)稱懸臂澆注施工，施工工作面多，施工難度不大拱橋主拱采用五段工廠預(yù)制，先進(jìn)行單箱拼裝，然后通過現(xiàn)澆混凝土形成單箱四室截面。主橋在拱頂處合攏，施工技術(shù)成熟。工期短短長(zhǎng)抗風(fēng)抗震較好較好較好變形剛度較好較好較好綜上所述，連續(xù)梁橋從多方面考慮，結(jié)構(gòu)受力合理，外形簡(jiǎn)潔美觀，利于行車，且用料較拱橋省，施工較容易，施工工期較短，維護(hù)方便、花費(fèi)用少，比拱橋有顯著的經(jīng)濟(jì)效益，但是為了使自己在設(shè)計(jì)過程中得到充分的學(xué)習(xí)，因此選擇連續(xù)梁橋作為最后施工設(shè)計(jì)方案。第2章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及內(nèi)力計(jì)算2.1設(shè)計(jì)資料設(shè)計(jì)資料及重要參數(shù)設(shè)計(jì)荷載:公路-Ｉ級(jí),結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0=1.0。材料性能參數(shù):（1）混凝土強(qiáng)度等級(jí)C50，主要強(qiáng)度指標(biāo)為：強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fck=32.4Mpa，ftk=2.65Mpa強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd=22.4Mpa,ftd=1.83Mpa彈性模量Ep=3.45×104Mpa—1995鋼絞線，其強(qiáng)度指標(biāo)為：抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=1860Mpa抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fpd=1260Mpa彈性模量Ep=1.95×105Mpa（3）普通鋼筋1)縱向抗拉普通鋼筋采用HRB400鋼筋，其強(qiáng)度指標(biāo)為：抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fsk=400Mpa抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fsd=330Mpa彈性模量Es=2.0×105Mpa2)箍筋及構(gòu)造鋼筋采用HRB335鋼筋，其強(qiáng)度指標(biāo)為：抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fsk=335Mpa抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fsd=280Mpa彈性模量Es=2.0×105Mpa2.2結(jié)構(gòu)尺寸擬訂大樹腳大橋的細(xì)部尺寸擬定：（1）立面布置本橋邊跨100米，中跨16025，箱梁底板下緣高沿二次拋物線變化。（2）上部結(jié)構(gòu)本方案主梁采用單箱雙室變高度箱梁，箱梁頂板寬12.05米，頂板設(shè)置單向2%橫坡，底板寬6.45米。全梁頂板等厚為5米，單側(cè)翼緣板懸臂為米。腹板不等厚，跨中向根部從到米。主梁在支座處梁高為10米，跨中處為3米。底板厚從跨中米到根部米。主梁0號(hào)塊長(zhǎng)度為12米，懸臂施工梁段劃分為3米，和4主梁截面（跨中和支點(diǎn)）如圖所示：支點(diǎn)截面圖2.2跨中截面：橋面系部分包括支座伸縮縫、防撞護(hù)欄、泄水管和橋面鋪裝等。a支座連續(xù)梁箱梁兩邊跨端橫梁處每邊設(shè)置盆式支座2個(gè)，規(guī)格為GPZ5000DX和GPZ5000SX型，即單向活動(dòng)的盆式橡膠支座和雙向活動(dòng)的盆式橡膠支座各2個(gè)。b伸縮縫全橋共設(shè)置2道SSFB160型伸縮縫，分別位于3號(hào)交界墩和6號(hào)交界墩。c防撞護(hù)欄在車行道兩側(cè)各設(shè)置0.8米高的防撞護(hù)欄。d泄水管泄水管設(shè)置在主橋箱梁懸臂端，其位置緊貼防撞護(hù)欄，縱橋向每15米設(shè)置一對(duì)。e橋面鋪裝橋面橫坡為2%，澆筑箱梁頂板時(shí)形成，全橋鋪裝13厘米厚，由8厘米厚的防水砼（配10×10cm鋼筋網(wǎng)），加5厘米雙層瀝青砼。水泥砼鋪裝與瀝青砼之間設(shè)防水層及粘層油，其厚度包括在瀝青砼內(nèi)。（3）下部結(jié)構(gòu)兩個(gè)主墩均采用柱式實(shí)心橋墩，橋墩寬度為4米，橫橋向?qū)挾热∨c梁底同寬6.45m，墩高分別為48m、70m。根據(jù)給出的地質(zhì)條件，認(rèn)為地質(zhì)條件較好，基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，圍堰施工。承臺(tái)縱、橫橋向?qū)挿謩e為米和9米，厚3.0米。8根樁的樁徑2米，凈間距6米,埋深10米。（4）鋼筋信息預(yù)應(yīng)力砼鋼材：縱向鋼筋采用φ15.24㎜鋼絞線,公稱抗拉強(qiáng)度為fpk=1860MPa,張拉控制強(qiáng)度用0.75fpk,Ep=1.95×105MPa頂板橫向預(yù)應(yīng)力采用φ15.24㎜鋼絞線,fpk=1860MPa,張拉控制強(qiáng)度為0.6fpk,Ep=1.95×105Mpa。豎向預(yù)應(yīng)力筋采用精扎螺紋鋼筋。所有鋼絞線均符合ASTM416-87A的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)。2.3主梁內(nèi)力計(jì)算及組合單元?jiǎng)澐指鶕?jù)施工的要求，一般一段的重量在100-200噸之間，這就要求單元長(zhǎng)度在3m-5m之間。本橋劃分為m和4m兩種。全橋主梁分為112個(gè)單元，邊跨兩端各22m為現(xiàn)澆段，劃分邊跨、中跨合攏段均為2m，劃分成兩個(gè)單元。坐標(biāo)原點(diǎn)建在全橋左端橋面上，沿跨徑為x軸（向右為正）。以下為全橋計(jì)算單元?jiǎng)澐质疽鈭D：（結(jié)點(diǎn)編號(hào)由左至右進(jìn)行編號(hào)從1開始，同理單元編號(hào)也相同）.內(nèi)力計(jì)算結(jié)構(gòu)計(jì)算由公路橋梁計(jì)算軟件（橋梁博士）來完成。計(jì)算模型的基本信息和成橋階段以及運(yùn)營(yíng)階段的基本數(shù)據(jù)如下：（取邊跨中部,主跨端部,主跨中部）表2.1截面幾何特性單元號(hào)結(jié)點(diǎn)號(hào)計(jì)算截面m2中性軸到下緣距離m慣性矩m4181871.031315454內(nèi)力計(jì)算結(jié)果表2.2恒載內(nèi)力截面恒載彎矩剪力MG1PK(kN*m)VG1PK(kN)18#6680-166031#-23100006920054#526002．43活載內(nèi)力荷載：公路—=1\*ROMANI級(jí)，均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qk=10.5kN/m；集中力荷載標(biāo)準(zhǔn)值為Pk=360kN。表2.3活載內(nèi)力計(jì)算表：截面汽車荷載最大彎矩最大剪力MQ1K(kN*m)對(duì)應(yīng)V(kN)VQ1K(kN)對(duì)應(yīng)M(kN)18#400002256503080031#20300-3643120-8080054#31900-521111016600表2.4溫度附加內(nèi)力截面溫升效應(yīng)溫降效應(yīng)彎矩(kN*m）剪力(kN）彎矩(kN*m）剪力(kN)18#31#-18116554#-181165混凝土收縮、徐變附加內(nèi)力截面收縮效應(yīng)徐變效應(yīng)彎矩(kN*m）剪力(kN）彎矩(kN*m）剪力(kN)18#-21331#-41754#-424內(nèi)力組合a、基本組合（用于承載能力極限狀態(tài)計(jì)算）Md=1.2(M一期+M二期)+M收縮、徐變+汽+人M’d=1.2(M一期+M二期)+M收縮、徐變+汽+1.4*0.7(M人+M溫)Vd=1.2(V一期+V二期)+V收縮、徐變汽人V’d=1.2(V一期+V二期)+V收縮、徐變汽+1.4*0.7(V人+V溫)b、短期效應(yīng)組合(用于正常使用極限狀態(tài)計(jì)算)MS=M一期+M二期+汽/(1+μ)+M人MS=M一期+M二期+M收縮、徐變+汽/(1+μ)+M人+溫c、長(zhǎng)期效應(yīng)組合(用于正常使用極限狀態(tài)計(jì)算)ML=M一期+M二期+M收縮、徐變+0.4(M汽/(1+μ)+M人)ML=M一期+M二期+M收縮、徐變+0.4(M汽/(1+μ)+M人)+溫d、持久狀況內(nèi)力組合：由橋梁博士輸出上述組合的最不利荷載組合結(jié)果如下：表組合情況基本組合截面最大彎矩對(duì)應(yīng)剪力最小彎矩對(duì)應(yīng)剪力ML(kN*m)VL(kN*m)ML(kN*m)VL(kN*m)18＃-152500-17820-307000-2479031＃-228400087830-29180006904054＃79360732306150073090表組合情況持久狀況內(nèi)力組合截面最大彎矩對(duì)應(yīng)剪力最小彎矩對(duì)應(yīng)剪力ML(kN*m)VL(kN)ML(kN*m)VL(kN)18＃-192000-18500-225000-1940031＃-230000070800-23500006940054＃7940044561500-452表組合情況短期效應(yīng)組合截面最大彎矩對(duì)應(yīng)剪力最小彎矩對(duì)應(yīng)剪力ML(kN*m)VL(kN)ML(kN*m)VL(kN)18＃-180000-18300-237000-1990031＃-230000071700-23800006930054＃8890077758000-793a、極限承載能力組合彎矩包絡(luò)圖圖2.4b、極限承載能力組合剪力包絡(luò)圖圖2.5c、正常使用極限狀態(tài)組合彎矩包絡(luò)圖圖2.6d、正常使用極限狀態(tài)組合剪力包絡(luò)圖圖2.72.4預(yù)應(yīng)力筋估算及布置預(yù)應(yīng)力筋估束1、估筋原則（1）受負(fù)彎矩在最大彎矩作用下截面上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，截面下緣不至壓碎（2）受負(fù)彎矩在最小彎矩作用下截面下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，截面上緣上至壓碎（3）受正彎矩在最大彎矩作用下截面下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，截面上緣不至壓碎（4）受正彎矩在最小彎矩作用下截面上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，截面下緣不至壓碎2、預(yù)應(yīng)力鋼束的估算A、邊跨跨中截面18#：①根據(jù)正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂要求,確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。為滿足抗裂要求,所需的有效預(yù)加力為為短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計(jì)值,由表查得：,估算鋼筋數(shù)量時(shí),可近似采用毛截面幾何性質(zhì)。由橋梁博士輸出的數(shù)據(jù):。為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離,假設(shè),則有。代入公式得到:采用每根鋼絞線面積，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=1860,張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算。則：=2\*GB3②根據(jù)承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行估束。當(dāng)在荷載Mmax作用下：=1\*alphabetica、保證下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力：則有：為基本組合彎矩組合設(shè)計(jì)值,由表查得:,估算鋼筋數(shù)量時(shí),可近似采用毛截面幾何性質(zhì)。由橋梁博士輸出的數(shù)據(jù):。為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離,假設(shè),則有。代入公式得到:則：=2\*alphabeticb、保證上緣不被壓碎：則有：則：當(dāng)在荷載Mmin作用下：=1\*alphabetica、保證上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力：則有：為基本組合彎矩組合設(shè)計(jì)值,由表查得:,估算鋼筋數(shù)量時(shí),可近似采用毛截面幾何性質(zhì)。由橋梁博士輸出的數(shù)據(jù):。為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離,假設(shè),則有。代入公式得到:則：=2\*alphabeticb、保證下緣不被壓碎：則有：則：③鋼絞線根數(shù)的選定因?yàn)?，暫選定鋼絞線根數(shù)。B、根部截面31#：①根據(jù)正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂要求,確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。為滿足抗裂要求,所需的有效預(yù)加力為：為短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計(jì)值,由表查得:,估算鋼筋數(shù)量時(shí),可近似采用毛截面幾何性質(zhì)。由橋梁博士輸出的數(shù)據(jù):。為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離,假設(shè),則有。代入公式得到:采用每根鋼絞線面積，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=1860,張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算。則：=2\*GB3②根據(jù)承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行估束。當(dāng)在荷載Mmin作用下：=1\*alphabetica、保證上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力：則有：為基本組合彎矩組合設(shè)計(jì)值,由表查得:,估算鋼筋數(shù)量時(shí),可近似采用毛截面幾何性質(zhì)。由橋梁博士輸出的數(shù)據(jù):。為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離,假設(shè),則有。代入公式得到:則：=2\*alphabeticb、保證下緣不被壓碎：則有：則：當(dāng)在荷載Mmax作用下：=1\*alphabetica、保證下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力：則有：為基本組合彎矩組合設(shè)計(jì)值,由表查得:,估算鋼筋數(shù)量時(shí),可近似采用毛截面幾何性質(zhì)。由橋梁博士輸出的數(shù)據(jù):。為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離,假設(shè),則有。代入公式得到:則：=2\*alphabeticb、保證上緣不被壓碎：則有：則：③鋼絞線根數(shù)的選定因?yàn)?，暫選定鋼絞線根數(shù)根。C、主梁跨中截面54#：①根據(jù)正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂要求,確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。為滿足抗裂要求,所需的有效預(yù)加力為為短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計(jì)值,由表查得：,估算鋼筋數(shù)量時(shí),可近似采用毛截面幾何性質(zhì)。由橋梁博士輸出的數(shù)據(jù):。為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離,假設(shè),則有。代入公式得到:采用每根鋼絞線面積，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=1860,張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算。則：=2\*GB3②根據(jù)承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行估束。當(dāng)在荷載Mmax作用下：=1\*alphabetica、保證下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力：則有：為基本組合彎矩組合設(shè)計(jì)值,由表查得:,估算鋼筋數(shù)量時(shí),可近似采用毛截面幾何性質(zhì)。由橋梁博士輸出的數(shù)據(jù):。為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離,假設(shè),則有。代入公式得到:則：=2\*alphabeticb、保證上緣不被壓碎：則有：則：當(dāng)在荷載Mmin作用下：=1\*alphabetica、保證上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力：則有：為基本組合彎矩組合設(shè)計(jì)值,由表查得:,估算鋼筋數(shù)量時(shí),可近似采用毛截面幾何性質(zhì)。由橋梁博士輸出的數(shù)據(jù):。為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離,假設(shè),則有。代入公式得到:則：=2\*alphabeticb、保證下緣不被壓碎：則有：則：③鋼絞線根數(shù)的選定因?yàn)?，暫選定鋼絞線根數(shù)。預(yù)應(yīng)力鋼束的布置一、布置原則1.縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋為結(jié)構(gòu)的主要受力鋼筋，為設(shè)計(jì)和施工方便，進(jìn)行了對(duì)稱布束，錨頭布置盡量靠近壓應(yīng)力區(qū)。2.鋼束在橫斷面中布置時(shí)，直束靠近頂板位置，彎束位于或者靠近腹板，便于下彎錨固。3.本橋采用橡膠管抽芯成型的波紋管，根據(jù)《橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》預(yù)規(guī)第條之規(guī)定，其水平凈距不小于，至構(gòu)件底面邊緣的凈距不小于5cm，管道的內(nèi)徑比預(yù)應(yīng)力筋的外徑至少大1cm.4.據(jù)《橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》預(yù)規(guī)第條規(guī)定，后張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋的曲率半徑鋼絞線不應(yīng)小于4m.二、縱向預(yù)應(yīng)力布置A、邊跨跨中18#截面頂板650根鋼絞線共分為22束，每束25根。構(gòu)造要求：預(yù)留孔道間凈距≮40mm，梁底凈距≮50mm，梁側(cè)凈距≮35mm。預(yù)應(yīng)力鋼束布置如圖，預(yù)應(yīng)力鋼束的重心取距梁底線15cm。B、主梁根部31#截面頂板2400根鋼絞線共分為96束，每束25根。構(gòu)造要求：預(yù)留孔道間凈距≮40mm，梁底凈距≮50mm，梁側(cè)凈距≮35mm。預(yù)應(yīng)力鋼束布置如圖，預(yù)應(yīng)力鋼束的重心取距梁底線15cm。圖中布置均滿足上述要求。C、主梁跨中54＃截面底板處共有22束鋼絞線通過，每束15根。布置如圖所示：A—A圖為主梁根部截面31#，B—B圖為主梁跨中截面54#。A-AB-B圖2.7縱向預(yù)應(yīng)力總體布置如圖：圖2.8圖2.9圖2.10縱向預(yù)應(yīng)力總體布置如圖：圖2.11圖2.12錨具選擇下述型號(hào)：表2.9型號(hào)預(yù)應(yīng)力筋根數(shù)波紋管直徑（mm）張拉千斤頂OVM15-2225120YWC500AOVM15-151590YWC350A橫向預(yù)應(yīng)力筋布置頂板橫向預(yù)應(yīng)力束采用Φ15.2鋼絞線,采用交錯(cuò)單端張拉方式,每三根鋼絞線成一束,采用扁錨體系,相應(yīng)的預(yù)應(yīng)力錨具張拉端和錨固段分別為MB15-3和MH15-3設(shè)計(jì),沿縱橋向50厘米間距布置。0號(hào)塊橫隔板，兩邊跨端橫隔板下緣橫向預(yù)應(yīng)力筋采用Φ32精扎螺紋鋼筋，采用交錯(cuò)單端張拉方式，相應(yīng)錨具參照YGM-32設(shè)計(jì)。豎向預(yù)應(yīng)力筋在全橋箱梁腹板上沿縱橋向50厘米布置豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋，規(guī)格為Φ32精扎螺紋鋼筋，采用梁頂一端張拉方式，相應(yīng)錨具參照YGM-32設(shè)計(jì)。2.5承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算截面幾何特性后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁，在張拉鋼束時(shí)管道尚未壓漿，預(yù)加力引起的應(yīng)力按構(gòu)件混凝土毛截面計(jì)算；在使用階段，預(yù)留管道已壓漿，認(rèn)為鋼束與混凝土結(jié)合良好，故按換算截面計(jì)算?？刂平孛娴拿孛媾c換算截面幾何特性計(jì)算均由橋梁博士輸出，如下表。表2.10計(jì)算截面邊跨跨中18＃截面毛截面15.873．2522．352.1568換算截面15.462．75271主跨根部31#截面毛截面30．574．9035.0974.59737換算截面主跨跨中54＃截面毛截面9.9061．5581換算截面承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算邊跨跨中截面18#正截面承載能力計(jì)算：據(jù)預(yù)應(yīng)力筋的布置，算得：鋼束重心到受拉邊的距離，，將箱形截面換算為T形截面，腹板厚：，有效寬度，上翼緣板厚。由判斷該截面為一類T形截面由得混凝土受壓區(qū)高度為：將代入下式計(jì)算截面承載能力：。對(duì)于情況，或的限制條件一般能夠滿足，故可以不進(jìn)行此項(xiàng)驗(yàn)算。即18#截面承載力滿足要求。2、主跨根部截面31#正截面承載能力計(jì)算：據(jù)預(yù)應(yīng)力筋的布置，算得：，將箱形截面換算為T形截面：，，。由判斷該截面為一類T形截面，按寬度為的矩形截面計(jì)算其承載力。由得混凝土受壓區(qū)高度為：將代入下式計(jì)算截面承載能力：。計(jì)算結(jié)果表明：主跨根部截面31#的抗彎承載能力滿足要求。3、主跨跨中截面54#正截面承載能力計(jì)算：據(jù)預(yù)應(yīng)力筋的布置，算得：鋼束重心到受拉邊的距離，，將箱形截面換算為T形截面，腹板厚：，有效寬度，上翼緣板厚。由判斷該截面為一類T形截面由得混凝土受壓區(qū)高度為：將代入下式計(jì)算截面承載能力：。計(jì)算結(jié)果表明：主跨跨中截面51#的抗彎承載能力滿足要求2.6預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算摩阻損失式中:---張拉控制應(yīng)力,、k分別為摩擦系數(shù)與管道局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋金屬波紋管，由《規(guī)范》附表查得：，。各摩阻損失的計(jì)算見下表：跟部31#截面摩阻損失表2.11束號(hào)弧度x（m）σl1W16W210W314W418W522W678T16T210T314T418T522T626T730T834T938T1042T11T1249T13T1456T15T1663T1766T1869T1972T2075T210991782平均165.438跨中截面摩阻損失表2.12截面跨中截面54#束號(hào)弧度x（m）σl1W678B1915B2918B39111B49114B59117B691B79124B8B99131B1091平均邊跨跨中截面18#表2.13截面邊跨最大彎矩截面18#束號(hào)弧度x（m）σl1W678T1249T13T1456T15T1663T1766T1869T1972T2075T2178平均209．922故：18#Mpa；31#；54#121.503Mpa。錨具變形損失反摩擦影響長(zhǎng)度；式中：---張拉端錨下控制張拉應(yīng)力；---錨具變形值，取6mm；---扣除沿管道摩擦損失后錨固端預(yù)壓應(yīng)力；---張拉端到錨固端之間的距離。當(dāng)時(shí)，離張拉端x處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引的考慮反摩擦后的預(yù)拉力損失為，當(dāng)時(shí)，表示該截面不受反摩擦的影響。錨具變形損失的計(jì)算見下表：表2.14截面根部截面18＃束號(hào)L（mm）角度(rad)△σdLf(mm)△σX(mm)σl2W160006000W21000010000W314000140000.0000W41800018000W52200022000W67800078000T160006000T21000010000T31400014000T41800018000T52200022000T62600026000T73000030000T8340001614234000T93800038000T104200042000T114450044500T124900049000T135250052500T145600056000T155950059500T166300063000T176600066000T186900069000T197200072000T207500075000T217800078000表2.15截面中跨跨中截面54＃束號(hào)x（mm）L（mm）角度（rad）△σdLf△σσl2W6780007800028000800091B3110001100091B4140001400091B5170001700091B6205002050091B7240002400091B82750027500B9310003100091B10345003450091表2.16截面邊跨跨中截面18＃束號(hào)x（mm）L（mm）角度（rad）△σdLf△σσl2W67800078000T124900049000T135250052500T145600056000T155950059500T166300063000T176600066000T186900069000T197200072000T207500075000T217800078000故：18#；31#；54#.分批張拉損失按簡(jiǎn)化公式進(jìn)行計(jì)算：式中：---在計(jì)算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉的各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；，---預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量比預(yù)應(yīng)力分批張拉損失的計(jì)算見下表：表2.17截面m-1σl1σl2Npσpcσl418#21209．9220．00031#95165．43879．79054#21121．50359．240故：18#；31#；54#。鋼筋應(yīng)力松弛損失式中：---超張拉系數(shù),一次張拉取。---鋼筋松弛系數(shù)，取。---傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，。鋼筋應(yīng)力松弛損失的計(jì)算見下表：表2.18截面/18#209．9220．00031#165．43879．79054#121．50359．240故：18#；31#；54#?；炷潦湛s、徐變損失式中：---構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。---預(yù)應(yīng)力筋傳力錨固齡期為,計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變。---加載齡期為，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土徐變系數(shù)。為構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率。設(shè)混凝土傳力錨固齡期幾加載齡期均為7天，計(jì)算時(shí)間，橋梁所處環(huán)境的年平均相對(duì)濕度為75%，各截面的理論厚度，為與大氣接觸的周邊長(zhǎng)度。18#、31#、54#截面的厚度h分別為：5602mm、10000mm、3000mm。據(jù)厚度h查表得：18#,54#截面的，；31#截面的21，；混凝土收縮、徐變損失的計(jì)算見下表：表2.19截面Npe(kN)(MPa)(MPa)18#1177431#568431600054#5684預(yù)應(yīng)力損失組合上述各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失組合情況列與下表：表2.20截面預(yù)加力階段使用階段18#31#54#2.7結(jié)構(gòu)驗(yàn)算正常使用極限狀態(tài)計(jì)算1、全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂性驗(yàn)算以截面受拉邊的正應(yīng)力控制。在荷載短期效應(yīng)組合作用下應(yīng)該滿足：為在短期荷載效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊的應(yīng)力：為截面受拉區(qū)的有效預(yù)壓應(yīng)力：，a）主跨跨中截面54#：即：計(jì)算結(jié)果表明：54#正截面抗裂性滿足要求。b）主梁根部截面31#：即：計(jì)算結(jié)果表明：31#正截面抗裂性滿足要求。c）邊梁跨中截面18#：即：計(jì)算結(jié)果表明：18#正截面抗裂性滿足要求。2、變形計(jì)算1）使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)ηθ=1.375，剛度B0CI0對(duì)于超靜定連續(xù)剛構(gòu)的撓度計(jì)算，消除自重產(chǎn)生的撓度值，利用橋梁博士計(jì)算軟件計(jì)算出影響線，然后利用影響線加載得出：計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足規(guī)范要求。2)力引起的反拱計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置①反拱度計(jì)算利用橋梁博士計(jì)算軟件計(jì)算出預(yù)加力引起的跨中撓度為②由梁自重和二期恒載作用引起的撓度③將預(yù)加力引起的反拱度與按荷載短期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度相比較可知由于預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值大于按短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度，所以可不設(shè)預(yù)拱度。持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，尚應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向應(yīng)力、受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分項(xiàng)系數(shù)，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)?；炷练ㄏ蛘龖?yīng)力驗(yàn)算，a.主跨跨中截面54#：b．主跨根部截面31#：上面已經(jīng)求得：c．邊跨跨中截面18#：上面已經(jīng)求得：2)預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算，是按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處混凝土的法向應(yīng)力：a)主跨跨中截面54#：b)主梁根部截面31#：c)邊梁跨中截面18#：綜上所述,控制截面持久狀況應(yīng)力均滿足要求，驗(yàn)算通過。短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算按短暫狀態(tài)設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)損失）、構(gòu)件自重及其它施工階段引起的截面應(yīng)力。以主跨根部截面31#上、下緣混凝土正應(yīng)力控制。（1）24#截面上緣混凝土正應(yīng)力（2）24#截面下緣混凝土正應(yīng)力上面已經(jīng)求得：>0計(jì)算結(jié)果表明,此階段梁的上緣不出現(xiàn)壓應(yīng)力,下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求。橋面板的計(jì)算如圖所示：箱梁腹板之間部分按單向板計(jì)算，翼板按懸臂板計(jì)算荷載為公路Ⅰ級(jí)。橋面鋪裝為：平均50mm厚的瀝青砼面層（）平均80mm厚的混凝土墊層（）箱梁材料為鋼筋砼（）單向板的計(jì)算按單向板計(jì)算。橋面板示意圖2.13。恒載內(nèi)力以縱向梁寬的板梁計(jì)算每延米板上的恒載KN/m，KN/m將襯托的面積攤于橋面板上，則（1）計(jì)算且≯，故。（2）計(jì)算1．恒載效應(yīng)如下：考慮到彎矩修正：因?yàn)?/10=0.039<1/4,故支點(diǎn)斷面恒載彎矩：支點(diǎn)斷面恒載剪力：跨中斷面恒載彎矩：汽車公路—Ⅰ級(jí)產(chǎn)生的內(nèi)力將重車后輪分別作用于板邊緣和對(duì)稱布置，后軸作用力為，輪壓分布寬度為：，.則行車道板上荷載壓力面?zhèn)鬟f長(zhǎng)度為：；主車后車輪（kN）.且≮2L/3則重車后車輪（kN）.由于，則大致估計(jì)兩種荷載效應(yīng)的危險(xiǎn)性：,則可得出，的重車后輪疊加情況為最不利，且≮，可得故。支點(diǎn)與跨中之間的有效分布寬度可近似按45°線過渡。的分布見下圖：圖2.14重車布置圖將重車后輪按圖2.14布置荷載，根據(jù)影響線求得簡(jiǎn)支板跨中的最大汽車荷載彎矩為：第一種情況重車后輪布置圖見圖2.14：由公式：Mop=（1+μ）(P/8a)（L-b1/2）得：Mp1＝1.3×280/（8×）×（5-0.43）×（1+0.6/2.15+1.5/2.15+1.25/2.15）=1.3×]××2.558]=第二種情況重車后輪布置圖見圖2.14：Mp2=1.3×[280/]×（5-0.43）×((0.925×2/2.15+1.825×2/2.15)]=1.3×]××=16故取：Mp＝1計(jì)算支點(diǎn)剪力時(shí)，荷載必須盡量靠近梁肋邊緣布置?？紤]了有效工作寬度后，每米板寬承受的分布荷載圖2.14：Qp＝×[1/2×)×1/2×5)××0.86×(0.1262+0.4213+0.6344)]＝故?。篞p＝公路級(jí)活載效應(yīng)如下：支點(diǎn)斷面彎矩：支點(diǎn)斷面處剪力:跨中斷面彎矩：荷載組合單向板的荷載組合支點(diǎn)斷面彎矩：恒載+汽車：MIjSsgsp＝1.2×)+1.4×KN·m支點(diǎn)斷面剪力：恒載+汽車：Qsjsgsp＝1.2×+1.4×＝跨中斷面彎矩：恒載+汽車：MⅡjscgcp＝1.2×+1.4×＝KN·m懸臂板計(jì)算1、恒載內(nèi)力計(jì)算橋面鋪裝為：平均50mm厚的瀝青砼面層（）平均80mm厚的混凝土墊層（）箱梁材料為鋼筋砼（）kN/m，kN/mkN/m計(jì)算Msg（2）計(jì)算Qsg2.活載內(nèi)力計(jì)算公路—Ⅰ級(jí)產(chǎn)生的內(nèi)力，；故所以Msp=-1.3×[]N·m剪力：Qsp=1.3×kN荷載組合Msjsgsp=1.2×（）+1.4×（）=-350.174KN·mQsjsgsp=1.2×+1.4×=110.667KN·m第3章施工組織設(shè)計(jì)3.1工程概況介紹工程項(xiàng)目的特征大樹腳大橋橋長(zhǎng)520m，橋面布置為2×11m（行車道）+2×（防撞護(hù)欄）+（中央分隔帶）。該橋主橋設(shè)計(jì)為100m+160m+100m的預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土連續(xù)梁橋，基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ)，橋墩為柱式實(shí)心墩。3.1.2該橋斷面較平坦，地質(zhì)條件較好；其斷面圖如下：圖3.13.2確定施工方法制訂戰(zhàn)略部署根據(jù)河床斷面地質(zhì)情況，橋臺(tái)基礎(chǔ)都采用明挖擴(kuò)大基礎(chǔ)，橋墩基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ)，具有較好的經(jīng)濟(jì)效益。橋梁上部結(jié)構(gòu)的施工，由于該橋是預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土連續(xù)梁橋，因而采用懸臂澆注施工方法。從0號(hào)塊開始，兩側(cè)對(duì)稱進(jìn)行現(xiàn)澆段懸臂施工，懸臂施工方法應(yīng)用廣泛，具有較強(qiáng)的施工能力，施工技術(shù)設(shè)備完善，尤其是具有豐富的施工經(jīng)驗(yàn)可借鑒，且懸臂澆筑施工簡(jiǎn)便，結(jié)構(gòu)整體性好，是一種理想的施工方法。由于橋墩高，故采用托架施工。地形較平坦，在邊跨分別搭支架，支架長(zhǎng)度20米左右，這樣比較經(jīng)濟(jì)。3.3施工組織設(shè)計(jì)3.主橋施工單元?jiǎng)澐謭D圖3.2施工流程圖基礎(chǔ)施工橋墩、臺(tái)施工兩墩0、1#梁段施工橋的2#-20#梁段懸臂施工,現(xiàn)澆段施工邊跨合攏段施工中跨合攏段施工防撞護(hù)欄,橋面鋪裝施工,伸縮縫安裝圖3.3施工要點(diǎn)本橋施工技術(shù)與質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)，除施工圖要求外，其余均按《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ041-2000）》有關(guān)規(guī)定執(zhí)行，各結(jié)構(gòu)施工要點(diǎn)如下：=1\*GB3①基礎(chǔ)施工橋臺(tái)基礎(chǔ)采用擴(kuò)大基礎(chǔ),人工開挖施工。橋墩基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁，先修筑圍堰，再在圍堰上搭設(shè)施工平臺(tái)，采用沖擊錐進(jìn)行鉆孔，利用導(dǎo)管進(jìn)行水下混凝土澆注。=2\*GB3②橋墩,橋臺(tái)施工本橋橋臺(tái)采用U型重力式橋臺(tái)，橋臺(tái)施工采用立模澆注;橋墩采用柱式實(shí)心橋墩。=3\*GB3③主橋箱梁施工=1\*alphabetica）0號(hào)梁和1號(hào)梁段施工當(dāng)主橋橋墩完成后，在墩頂預(yù)埋牛腿上搭設(shè)施工托架，進(jìn)行0號(hào)梁段施工。施工前應(yīng)認(rèn)真設(shè)計(jì)、驗(yàn)算預(yù)埋牛腿及托架。由于0號(hào)梁段混凝土方量大,且管道,鋼筋密集,為減輕托架負(fù)載和保證混凝土澆注質(zhì)量,可分段澆注,但必須確保新老混凝土的結(jié)合質(zhì)量和加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)，施工中應(yīng)注意鋼筋的布置和搭接。=2\*alphabeticb)懸臂澆注梁段施工1號(hào)段繼續(xù)用托架澆注。圖3.41號(hào)塊澆注完畢后，在1號(hào)梁段兩端安裝掛籃，掛籃安裝完備后進(jìn)行預(yù)壓測(cè)試。并記錄預(yù)壓時(shí)的彈性變形曲線，以盡可能消除非彈性變形和獲得標(biāo)高控制數(shù)據(jù)。澆注2號(hào)段時(shí)，兩側(cè)掛籃尚未分家。各懸臂施工梁段要求一次澆注完成，無論在澆注階段，掛籃移動(dòng)或拆除階段，均須保持對(duì)稱施工，不對(duì)稱重量不大于10方砼重量。用掛籃依次懸臂澆注2—20號(hào)，每梁段懸澆過程為:圖3.5待20號(hào)梁段完成后，邊跨掛籃在20號(hào)梁段上改裝成邊跨合攏段吊架，多余部分安全移至0號(hào)梁段拆除。中跨掛籃移到中跨20號(hào)梁段上，準(zhǔn)備澆注中跨合攏段。=4\*GB3④邊跨現(xiàn)澆段施工兩邊邊跨現(xiàn)澆段在落地支架上一次連續(xù)澆注完成。落地支架應(yīng)進(jìn)行預(yù)壓以確保安全和消除非彈性變形，并按實(shí)測(cè)的彈性變形量和施工控制要求，確保底模標(biāo)高和預(yù)拱度。邊跨底板束張拉時(shí)，保證箱梁和支架間水平向自由變形，因此一般在現(xiàn)澆段底模與支架承重縱梁間密排鋼管，在澆注砼時(shí)應(yīng)保證梁體穩(wěn)定。圖3.6=5\*GB3⑤箱梁合攏段施工箱梁合攏即體系轉(zhuǎn)換，是控制全橋受力狀況和線形的關(guān)鍵工序，因此箱梁的合攏順序，合攏溫度和工藝都必須嚴(yán)格控制一、邊跨合攏=1\*alphabetica、根據(jù)邊跨20號(hào)塊件的標(biāo)高，確定兩岸現(xiàn)澆段的立模標(biāo)高并安裝盆式支座。b、將懸臂段的掛籃改裝成吊架，并在懸臂端設(shè)水箱作平衡重，水箱容水重量相當(dāng)于合攏段砼重量的一半。c、在不大于20℃時(shí)，焊好合攏骨架，綁扎合攏段鋼筋。=4\*alphabeticd、張拉邊跨臨時(shí)束。=5\*alphabetice、澆注合攏段砼，邊澆注邊同步按所澆注砼一半重量放水。圖3.7二、中跨合攏=1\*alphabetica、在中跨兩懸臂端將掛籃改裝成吊架（吊架重量不超過1000kN），并在兩端懸臂端設(shè)水箱作平衡重，合攏段兩側(cè)水箱容水重量相當(dāng)于合攏段所澆砼重量。=2\*alphabeticb、在懸臂端施加100噸的頂推力后，在不大于20℃時(shí)焊好合攏骨架，綁扎合攏段鋼筋。=3\*alphabeticc、張拉中跨合攏段臨時(shí)束。=4\*alphabeticd、澆注合攏段砼，邊澆注邊同步等重量放水，要求兩側(cè)水箱放水速度相同。=5\*alphabetice、加強(qiáng)砼養(yǎng)生，待砼達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的85%以上時(shí)，按順序張拉縱向底板束，臨時(shí)束按底板束噸位進(jìn)行二次張拉。張拉橫向、豎向預(yù)應(yīng)力。圖3.8合攏段施工應(yīng)特別注意以下幾條：=1\*alphabetica、盡量減小箱梁懸臂日照溫差，注意保溫和保濕養(yǎng)護(hù)，以免砼開裂。=2\*alphabeticb、合攏溫度必須控制在15℃-20℃之間，不允許超過20℃。=6\*GB3⑥橋面系及伸縮逢施工橋面系的施工應(yīng)注意各預(yù)埋件的設(shè)置和預(yù)留槽口等，伸縮縫是在主橋箱梁全部合攏后才進(jìn)行安裝。=7\*GB3⑦預(yù)應(yīng)力施工a、預(yù)應(yīng)力鋼材及預(yù)應(yīng)力錨具進(jìn)場(chǎng)后，應(yīng)分批嚴(yán)格檢驗(yàn)和驗(yàn)收，妥善保管。b、所有預(yù)應(yīng)力鋼材不準(zhǔn)焊接，凡有接頭的預(yù)應(yīng)力鋼絞線部位應(yīng)予切除，不準(zhǔn)使用。鋼絞線使用前應(yīng)作除銹處理。所有預(yù)應(yīng)力張拉設(shè)備應(yīng)按有關(guān)規(guī)定進(jìn)行標(biāo)定。c、所有預(yù)應(yīng)力管道的位置必須按設(shè)計(jì)圖準(zhǔn)確定位，管道順直，波紋管應(yīng)具有足夠的剛度和密實(shí)性，接頭處嚴(yán)防泥漿和卷口。d、所有預(yù)應(yīng)力施加都應(yīng)在箱梁混凝土強(qiáng)度達(dá)到42.5MP（即設(shè)計(jì)混凝土強(qiáng)度的85%）以上進(jìn)行，且采用張拉噸位與延伸量雙控，以延伸量為主。e、縱向預(yù)應(yīng)力鋼束在箱梁橫截面應(yīng)保持對(duì)稱張拉，縱向鋼束張拉時(shí)兩端保持同步。f、鋼束張拉時(shí)應(yīng)在初始張拉力（可取設(shè)計(jì)張拉噸位的5%）狀態(tài)下注標(biāo)記，以便直接確定各鋼絞線的引伸量，對(duì)引伸量不足的應(yīng)查明原因，并采取補(bǔ)張拉等相應(yīng)措施。主要材料及要求①混凝土主梁混凝土采用C50號(hào),橋墩混凝土、橋臺(tái)基礎(chǔ)及橋墩基礎(chǔ)采用C30號(hào)混凝土。②預(yù)應(yīng)力鋼材mm高強(qiáng)低松弛鋼線，公稱抗拉強(qiáng)度為Ryb=1860Mpa,Ryb,計(jì)算彈性模量×105Mpa，采用超張拉。技術(shù)要求必須符合ASCM-90a270級(jí)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn),生產(chǎn)廠家必須獲得IS9001質(zhì)量認(rèn)證書。豎向預(yù)應(yīng)力筋采用40SiMnMoV精扎螺紋粗鋼筋，屈服強(qiáng)度不小于750Mpa,Ey=2.0×105Mpa,張拉控制應(yīng)力采用屈服強(qiáng)度的0.7倍，即σkb=675Mpa。精扎螺紋粗鋼筋必須按“交通部公路規(guī)劃設(shè)計(jì)院”《預(yù)應(yīng)力高強(qiáng)精扎螺紋粗鋼筋設(shè)計(jì)施工暫行規(guī)定》的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行生產(chǎn)和檢驗(yàn)。③預(yù)應(yīng)力錨具縱向預(yù)應(yīng)力的錨具均采用OVM型錨。豎向預(yù)應(yīng)力參照YGN錨具設(shè)計(jì)。④預(yù)應(yīng)力管道所有預(yù)應(yīng)力管道均采用鍍鋅金屬波紋管。施工工序圖（見附圖）結(jié)束語畢業(yè)設(shè)計(jì)將要接近尾聲，在此次畢業(yè)設(shè)計(jì)中，大學(xué)四年以來所學(xué)的基本知識(shí)和專業(yè)知識(shí)相互融會(huì)貫通在了一起。通過整個(gè)過程的設(shè)計(jì)，我清楚的了解了一個(gè)完整的設(shè)計(jì)所要包括的內(nèi)容和要進(jìn)行的工作，并且真正把所學(xué)的理論知識(shí)運(yùn)用到了實(shí)際中，作為參加工作前的一次實(shí)際演練。也使我明確了自己的努力方向，清楚了自己的不足之處，從而可以使以后更加有針對(duì)性的去學(xué)習(xí)。在設(shè)計(jì)過程中遇到了很多問題，通過指導(dǎo)老師的細(xì)心指導(dǎo)，我不斷的學(xué)習(xí)和修改，最終完成了整座連續(xù)梁橋的設(shè)計(jì)。從初步設(shè)計(jì)到最后的施工組織設(shè)計(jì)整個(gè)流程，我對(duì)連續(xù)梁橋有了更深的認(rèn)識(shí)，也對(duì)其他類型的橋梁有深入的了解。在初步設(shè)計(jì)時(shí)，要進(jìn)行五種方案的橋型設(shè)計(jì)，對(duì)于