條圍農(nóng)貿(mào)綜合市場柳泉商廈）---1#、2#樓地下室鋼管支撐專項(xiàng)施工方案編制單位：福建省龍巖匯成建筑工程有限公司編制日期：2010年04月10日目錄一、 工程概況??????????????????3二、 編制依據(jù)??????????????????3三、板模板（扣件鋼管架）計(jì)算書??????????4四、梁模板（扣件鋼管架）計(jì)算書??????????12五、梁模板（扣件鋼管架）計(jì)算書??????????33一、工程概況：1、 建設(shè)項(xiàng)目：工程名稱：條圍農(nóng)貿(mào)綜合市場(柳泉商廈)1#2#樓建設(shè)地點(diǎn)：龍巖市西陂鎮(zhèn)條圍村龍騰路和蓮西路交叉口建設(shè)單位：福建省晟源房地產(chǎn)開發(fā)有限公司設(shè)計(jì)單位：福建華合現(xiàn)代建筑設(shè)計(jì)有限公司2、工程承包內(nèi)容：按照建設(shè)單位提供的由福建華合現(xiàn)代建筑設(shè)計(jì)有限公司設(shè)計(jì)的施工圖為準(zhǔn)，以及本工程招標(biāo)文件、工程量清單。3、施工場地條件：已完成“三通一平”，基本具備開工條件。4、承建方式：包工包料。5、 工程工期：60工歷天。6、 質(zhì)量等級：本工程嚴(yán)格按照施工圖紙及圖紙會審紀(jì)要等有關(guān)文件和現(xiàn)行的國家、本地區(qū)有關(guān)施工驗(yàn)收規(guī)范及操作規(guī)程組織施工，確保工程安全等級達(dá)到優(yōu)良。二、編制依據(jù)：1、 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)2、 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20023、 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)4、 《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)第一章、板模板(扣件鋼管架)計(jì)算書一、參數(shù)信息： 取地下室一層人防板厚度250計(jì)算模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):4.00；采用的鋼管(mm):①48x3.5板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2)：0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3)：25.500；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：1.000；材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2)：9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2)：9000.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板面板計(jì)算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩w分別為：W=100x1.82/6=54cm3；I=100x1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算1、荷載計(jì)算靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5x0.25x1+0.5x1=6.875kN/m；活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m):q2=1x1=1kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2x6.875+1.4x1=9.65kN/m最大彎矩M=0.1x9.65x3002=86850N?mm；面板最大應(yīng)力計(jì)算值o=M/W=86850/54000=1.608N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為1.608N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2，滿足要求！3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為：v=0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250其中q=q1=6.875kN/m面板最大撓度計(jì)算值v=0.677x6.875x3004/(100x9500x48.6x104)=0.082mm；面板最大允許撓度[v]=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計(jì)算值0.082mm小于面板的最大允許撓度1.2mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計(jì)算方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=bxh2/6=6x8x8/6=64cm3；I=bxh3/12=6x8x8x8/12=256cm4；荷載的計(jì)算靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):q1=25.5x0.3x0.25+0.5x0.3=2.062kN/m；活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m):q2=1x0.3=0.3kN/m；強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：M=0.1ql2均布荷載q= 1.2xq1+1.4xq2=1.2x2.062+1.4x0.3=2.895kN/m最大彎矩 M=0.1ql2=0.1x2.895x12=0.29kN?m；方木最大應(yīng)力計(jì)算值o=M/W=0.29x106/64000=4.523N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為4.523N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2，滿足要求！抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:t=3V/2bh<[t]n其中最大剪力:V=0.6x2.895x1=1.737kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值t=3x1.737x103/(2x60x80)=0.543N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[t]=1.4N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.543N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.4N/mm2，滿足要求！撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:v=0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250均布荷載 q=q1=2.062kN/m；最大撓度計(jì)算值 v=0.677x2.062x10004/(100x9000x2560000)=0.606mm；最大允許撓度[v]=1000/250=4mm；方木的最大撓度計(jì)算值0.606mm小于方木的最大允許撓度4mm,滿足要求！四、板底支撐鋼管計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.895kN;人片片片 片片片J100010001000支撐鋼管計(jì)算簡圖0.974 0.975075支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN?m)0 __ 2.491支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)2.53.2916 2.53.2916 0.3962.499 2.499支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.975kN?m；最大變形Vmax=2.491mm；最大支座力Qmax=10.528kN；最大應(yīng)力a=974534.2/5080=191.837N/;m支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值191.837N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為2.491mm小于1000/150與10mm,滿足要求！五、 扣件抗滑移的計(jì)算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):RWRc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值;計(jì)算中R取最大支座反力,R=10.528kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！六、 模板支架立桿荷載設(shè)計(jì)值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容⑴腳手架的自重(kN)：NG1=0.129x4=0.516kN；G1⑵模板的自重(kN)：N=0.5x1x1=0.5kN；G2(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.5x0.25x1x1=6.375kN；G3靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3=7.391kN；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Nq=(1+2)xlxl=3kN；立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N=1.2NG+1.4NQ=13.07kN；GQ七、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式o=N/(uA)W[f]其中N----立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN):N=13.07kN；U——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比L°/i查表得到；i----計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm):i=1.58cm；A——立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89cm2；W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；o 鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f] 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；L0計(jì)算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長度L0有兩個(gè)計(jì)算公式L0=kuh和L0=h+2a,為安全計(jì)，取二者間的大值，即L0=max[1.155x1.7x1.5,1.5+2x0.1]=2.945；k計(jì)算長度附加系數(shù)，取1.155；卩----考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計(jì)算長度系數(shù)，取1.7；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m；得到計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度L0=2.945；L0/i=2945.25/15.8=186；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)U=0.207；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；0=13069.68/(0.207x489)=129.118N/mm2；立桿穩(wěn)定性計(jì)算o=129.118N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求!

第二章、梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書、參數(shù)信息：取地下一層梁板KL-70(450X1300)尺寸最大的梁進(jìn)行計(jì)算單位：mm450單位：mm單位：mm450單位：mm1=1一、參數(shù)信息模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.45；梁截面高度D(m)：1.30；混凝土板厚度(mm)：250.00；立桿沿梁跨度方向間距L(m)：0.55；a立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.55；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.10；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.10；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為①48x3.5立桿承重連接方式：可調(diào)托座；荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：450；主楞豎向根數(shù)：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：450；主楞到梁底距離依次是：30mm，250mm，450mm，650mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：80.00；高度(mm)：80.00；次楞合并根數(shù)：2；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22YtP1P2Vi/2F=yH其中Y--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t—新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T—混凝土的入模溫度，取20.000°C；V—混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H—混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；卩廠外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；卩2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。qr :r :r :O O O Q4504HD45QX1面板計(jì)算簡圖（單位：mm）強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下:o=M/W<f其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=105x2x2/6=70cm3；M--面板的最大彎矩(N?mm)；o--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2xl.05xl7.85x0.9=20.24kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1.4x1.05x4x0.9=5.292kN/m；計(jì)算跨度:l=450mm；面板的最大彎矩M=0.1x20.24x4502+0.117x5.292x4502=5.35x105N?mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1x20.24x0.45+1.2x5.292x0.45=12.876kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：o=5.35x105/7.00x104=7.6N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值o=7.6N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！撓度驗(yàn)算v=0.677ql4/(100EI)W1/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=20.24N/mm；1--計(jì)算跨度:1=450mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=105x2x2x2/12=70cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.677x20.24x4504/(100x6000x7.00x105)=1.338mm；面板的最大容許撓度值:[v]=1/250=450/250=1.8mm；面板的最大撓度計(jì)算值v=1.338mm小于面板的最大容許撓度值[v]=1.8mm,滿足要求！

四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=12.876/(1.300-0.250)=12.263kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度80mm，高度80mm，截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=2x8x8x8/6=170.67cm3；I=2x8x8x8x8/12=682.67cm4；E=10000.00N/mm2；12.263kN/m12.263kN12.263kN/m 12.263kN/m12.263kN/m12.263kN/m]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]30L-220200200400■TT[5]計(jì)算簡圖

剪力圖(kN)彎矩圖(kN?m)變形圖（mm）經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.981kN?m,最大支座反力R=12.103kN,最大變形v=0.892mm（1） 次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:o=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值o=9.81x105/1.71x105=5.7N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值o=5.7N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2） 次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值:[v]=400/400=1mm；次楞的最大撓度計(jì)算值v=0.892mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=1mm，滿足要求！主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力12.103kN，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=2x5.078=10.16cm3；I=2x12.187=24.37cm4；E=206000.00N/mm2；12.103kN 12.103kN 12.103kN450450450主楞計(jì)算簡圖7.367 7.S674.2364.2366.0516.0510JJ■6.052■6.052-4.236 _4-236-7.067 -7.S67主楞計(jì)算剪力圖(kN)主楞計(jì)算彎矩圖(kN?m)主楞計(jì)算變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.953kN?m,最大支座反力R=13.918kN,最大變形v=0.254mm主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算o=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值：o=9.53x105/1.02x104=93.8N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值o=93.8N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.254mm主楞的最大容許撓度值：[v]=450/400=1.125mm；主楞的最大撓度計(jì)算值v=0.254mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=1.125mm，滿足要求！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=450x20x20/6=3.00xl04mm3；I=450x20x20x20/12=3.00x105mm4；qO C1300抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：o=M/W<[f]新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1:1.2x(24.00+1.50)x0.45x1.30x0.90=16.111kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計(jì)值：q2:1.2x0.50x0.45x0.90=0.243kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3:1.4x(2.00+2.00)x0.45x0.90=2.268kN/m；最大彎矩計(jì)算公式如下:Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1x(16.111+0.243)x3002+0.117x2.268x3002=1.71x105N?mm；o=M/W=1.71x105/3.00x104=5.7N/mm2；max梁底模面板計(jì)算應(yīng)力o=5.7N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：v0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1+q2=16.111+0.243=16.354kN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[v]=300.00/250=1.200mm；面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.677x16.354x3004/(100x6000x3.00x105)=0.498mm；面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.498mm小于面板的最大允許撓度值:[v]=1.2mm,滿足要求！六、梁底支撐木方的計(jì)算荷載的計(jì)算鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2x[(24+1.5)x1.3x0.3+0.5x0.3x(2x1.05+0.45)/0.45]=12.954kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m):q2=1.4x(2+2)x0.3=1.68kN/m；均布荷載設(shè)計(jì)值q=12.954+1.680=14.634kN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設(shè)計(jì)值：p=0.30x[1.2x0.25x24.00+1.4x(2.00+2.00)]x(1.10-0.45)/4=0.624kN支撐方木驗(yàn)算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=8x8x8/6=8.53x10】cm3；1=8x8x8x8/12=3.41x102cm4；E=10000N/mm2；計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：14.634kN/m 14.634kN/m(1)⑶4(4)(1)⑶4(4)325225325225225325簡圖(kN?m)剪力圖剪力圖(kN)

方木的支座力:變形圖(mm)方木的支座力:N1=N3=0.383kN；N2=7.068kN；最大彎矩：M=0.300kN?m最大剪力：V=3.534kN方木最大正應(yīng)力計(jì)算值：o=M/W=0.3x106/8.53x104=3.5N/mm2；方木最大剪應(yīng)力計(jì)算值：t=3V/(2bh0)=3x3.534x1OOO/(2x8Ox8O)=O.828N/mm2；方木的最大撓度：v=0.276mm；方木的允許撓度：[v]=l.lxl03/2/250=2.2mm；方木最大應(yīng)力計(jì)算值3.520N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17.000N/mm2，滿足要求！方木受剪應(yīng)力計(jì)算值0.828N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.700N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度v=0.276mm小于方木的最大允許撓度[v]=2.200mm,滿足要求！七、梁跨度方向托梁的計(jì)算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：木方：80x80mm；W=85.333cm3；I=341.333cm4；梁兩側(cè)托梁的強(qiáng)度計(jì)算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=0.383kN.托梁計(jì)算簡圖托梁計(jì)算彎矩圖(kN?m)托梁計(jì)算變形圖(mm)0.470.47 0.497 0.4970.1120-1120.Q10.0070.1140.114Ijjl0.271 0.271 0.296 0.296 0.269 0.269托梁計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩M=0.044kN?m；max最大變形v =0.025mm；max最大支座力Rmax=0.792kN；max最大應(yīng)力o=M/W=0.044x106/(85.333X103)=0.5N/mm2；托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值0.5N/mm2小于托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值17N/mm2，滿足要求！托梁的最大撓度vmax=0.025mm小于550/250，滿足要求！梁底托梁的強(qiáng)度計(jì)算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=7.068kN.

托梁計(jì)算簡圖托梁計(jì)算彎矩圖(kN?m)托梁計(jì)算變形圖(mm)8.6778.677 刖用9-1762.0662.0661.g91.6092.1C82.103I5.002 5.002 5.459 5.459 4.96 4.96托梁計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.806kN?m；llldX最大變形v=0.468mm；max最大支座力Rmax=14.635kN；最大應(yīng)力o=M/W=0.806x106/(85.333X103)=9.4N/mm2；托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值9.4N/mm2小于托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值17N/mm2，滿足要求！托梁的最大撓度vmax=0.468mm小于550/150與10mm,滿足要求！八、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式o=N/(uA)W[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1=0.792kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2x0.129x5.1=0.79kN；N=N1+N2=0.792+0.79=1.582kN；U--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l°/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；o--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長度1。有兩個(gè)計(jì)算公式1o=kyh和1。=h+2a,為安全計(jì)，取二者間的大值，即:1。=Max[1.167x1.7x1.5,1.5+2x0.1]=2.976m；k--計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；卩--計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，卩=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長度lo/i=2975.85/15.8=188；o由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.203；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；0=1582.369/(0.203x489)=15.9N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算o=15.9N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N]=14.635kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2x0.129x(5.1-1.3)=0.79kN；N=N1+N2=14.635+0.589=15.224kN；--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；oi--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；0--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長度1。有兩個(gè)計(jì)算公式1o=kyh和1。=h+2a,為安全計(jì)，取二者間的大值，即:1。=Max[1.167x1.7x1.5,1.5+2x0.1]=2.976m；k--計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；卩--計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，卩=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長度1/i=2975.85/15.8=188；。由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.203 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；0=15223.959/(0.203x489)=153.4N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算0=153.4N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求!考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算lo=k&(h+2a)=1.167x1.004x(1.5+0.1x2)=1.992m；k1--計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167;k2--計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.004；lo/i=1991.836/15.8=126；o由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.417；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；o=15223.959/(0.417x489)=74.7N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算o=74.7N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患表1模板支架計(jì)算長度附加系數(shù)ki歩距hGn) hS9 0.9<h^l.2 1.2<h^l.5 1.5<h^2.1kl 1.243 1.185 1.167 1.163表2模板支架計(jì)算長度附加系數(shù)k2HGn)46810121416182025303540h+2遠(yuǎn)ulhGiJ1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.Ill1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》九、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求[工程經(jīng)驗(yàn)]除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容模板支架的構(gòu)造要求梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。立桿步距的設(shè)計(jì)當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置;當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)當(dāng)支撐架高度$20m或橫向高寬比$6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；單水平加強(qiáng)層可以每4--6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設(shè)置，四周和中部每10--15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。剪刀撐的設(shè)計(jì)沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10--15m設(shè)置。頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載NW12kN時(shí)，可用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。支撐架搭設(shè)的要求a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求;確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。施工使用的要求精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時(shí)解決。第三章、梁模板（扣件鋼管架）計(jì)算書（小梁）、參數(shù)信息：取地下室一層梁板KL-8<300X950）進(jìn)行計(jì)算單位：mm1=1LDro1100300総1=1LDro1100300総V///////////.:////////////AICoV///////////^::X////////////.::V///////////X?:cha\////////////J::y///////////AY///////////ZV//////////AV//////////A////////////A:::-f:<::11c1oY////////////1\/〃/〃〃7777)加"7/〃〃“〃〃入模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.95；混凝土板厚度(mm)：250.00；立桿沿梁跨度方向間距L(m)：1.10；a立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.10；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：5.10；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.10；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為①48x3；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(mm)：350.0；梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：350；主楞豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：700；主楞到梁底距離依次是：30mm，200mm，400mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：80.00；高度(mm)：80.00；次楞合并根數(shù)：2；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算并取其中的較小值:F=0.22YtP1P2Vi/2F=yH其中Y--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t—新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T—混凝土的入模溫度，取20.000°C；V—混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H—混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；卩廠外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；卩2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。qr :r :r :O O O Q350350350X1面板計(jì)算簡圖（單位：mm）1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下:其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=70xl.8xl.8/6=37.8cm3；M--面板的最大彎矩(N?mm)；o--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：Mmax=0.lqll2+0.ll7q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2x0.7x17.85x0.9=13.493kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1.4x0.7x4x0.9=3.528kN/m；計(jì)算跨度:l=350mm；面板的最大彎矩M=0.1x13.493x3502+0.117x3.528x3502=2.16x105N?mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1x13.493x0.35+1.2x3.528x0.35=6.677kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：o=2.16x105/3.78x104=5.7N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值o=5.7N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算v=0.677ql4/(100EI)W1/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=13.493N/mm；1--計(jì)算跨度:1=350mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=70x1.8x1.8x1.8/12=34.02cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.677x13.493x3504/(100x6000x3.40x105)=0.672mm；面板的最大容許撓度值:[v]=1/250=350/250=1.4mm；

面板的最大撓度計(jì)算值v=0.672mm小于面板的最大容許撓度值[v]=1.4mm,滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=6.677/(0.950-0.250)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度80mm，高度80mm，截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=2x8x8x8/6=170.67cm3；I=2x8x8x8x8/12=682.67cm4；E=9000.00N/mm2；9.53SkN/m9.53SkN/m9.53SkN/m9.53SkN/m9.53SkN/m9.53SkN/m9.53SkN/m9.53SkN/m]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]](4)30170200300計(jì)算簡圖

剪力圖(kN)彎矩圖(kN?m)變形圖（mm）經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.429kN?m，最大支座反力R=6.338kN,最大變形v=0.269mm（1） 次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:o=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值o=4.29x105/1.71x105=2.5N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值o=2.5N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?） 次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值：[v]=300/400=0.75mm；次楞的最大撓度計(jì)算值v=0.269mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=0.75mm,滿足要求！主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力6.338kN，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

W=2x5.078=10.16cm3；I=2x12.187=24.37cm4；E=206000.00N/mm2；6.33SkN 6.33SkN 6.33SkN 6.338kN 6.338kN 6.338kN700700700主楞計(jì)算簡圖主楞計(jì)算剪力圖(kN)主楞計(jì)算彎矩圖(kN?m)主楞計(jì)算變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.998kN?m,最大支座反力R=14.102kN,最大變形v=0.644mm主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算o=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值：o=9.98x105/1.02x104=98.3N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值o=98.3N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.644mm主楞的最大容許撓度值：[v]=700/400=1.75mm；主楞的最大撓度計(jì)算值v=0.644mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=1.75mm，滿足要求！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=300x18x18/6=1.62xl04mm3；I=300x18x18x18/12=1.46x105mm4；qO C1350抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：o=M/W<[f]新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1:1.2x(24.00+1.50)x0.30x0.95x0.90=7.849kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計(jì)值：q2:1.2x0.50x0.30x0.90=0.162kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3:1.4x(2.00+2.00)x0.30x0.90=1.512kN/m；最大彎矩計(jì)算公式如下:Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1x(7.849+0.162)x3502+0.117x1.512x3502=1.20x105N?mm；o=M/W=1.20x105/1.62x104=7.4N/mm2；max梁底模面板計(jì)算應(yīng)力o=7.4N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：v0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1+q2=7.849+0.162=8.011kN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=350.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[v]=350.00/250=1.400mm；面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.677x8.011x3504/(100x6000x1.46x105)=0.93mm；面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.93mm小于面板的最大允許撓度值:[v]=1.4mm,滿足要求！六、梁底支撐木方的計(jì)算荷載的計(jì)算鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2x[(24+1.5)x0.95x0.35+0.5x0.35x(2x0.7+0.3)/0.3]=11.364kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m):q2=1.4x(2+2)x0.35=1.96kN/m；均布荷載設(shè)計(jì)值q=11.364+1.960=13.324kN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設(shè)計(jì)值：p=0.35x[1.2x0.25x24.00+1.4x(2.00+2.00)]x(1.10-0.30)/4=0.896kN支撐方木驗(yàn)算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=8x8x8/6=8.53x10】cm3；1=8x8x8x8/12=3.41x102cm4；E=9000N/mm2；計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：(1)〔4]400150150400簡圖(kN?m)剪力圖(kN)方木的支座力:方木的支座力:變形圖(mm)N1=N3=0.16kN；N2=5.469kN；最大彎矩：M=0.196kN?m最大剪力：V=2.734kN方木最大正應(yīng)力計(jì)算值：o=M/W=0.196x106/8.53x104=2.3N/mm2；方木最大剪應(yīng)力計(jì)算值：t=3V/(2bh0)=3x2.734x1OOO/(2x8Ox8O)=O.641N/mm2；方木的最大撓度：v=0.321mm；方木的允許撓度：[v]=l.lxl03/2/250=2.2mm；方木最大應(yīng)力計(jì)算值2.299N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17.000N/mm2，滿足要求！方木受剪應(yīng)力計(jì)算值0.64lN/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=l.700N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度v=0.321mm小于方木的最大允許撓度[v]=2.200mm,滿足要求！七、梁跨度方向托梁的計(jì)算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：木方：480x80mm；W=5l2cm3；I=2048cm4；1.梁兩側(cè)托梁的強(qiáng)度計(jì)算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=0.16kN.PPPPPPPPPP110011001100托梁計(jì)算簡圖托梁計(jì)算彎矩圖(kN.m)托梁計(jì)算變形圖(mm)托梁計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩M=0.057kN?m；max最大變形v=0.026mm；max最大支座力Rmax=0.558kN；max最大應(yīng)力o=M/W=0.057x106/(512X103)=0.1N/mm2；托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值0.1N/mm2小于托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值17N/mm2，滿足要求！托梁的最大撓度vmax=0.026mm小于1100/250,滿足要求！2.梁底托梁的強(qiáng)度計(jì)算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=5.469kN.110011001100托梁計(jì)算簡圖托梁計(jì)算變形圖(mm)托梁計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=1.957kN?m；最大變形v =0.876mm；max最大支座力Rmax=19.073kN；最大應(yīng)力o=M/W=1.957x106/(512X103)=3.8N/mm2；托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值3.8N/mm2小于托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值17N/mm2，滿足要求！托梁的最大撓度vmax=0.876mm小于1100/150與10mm,滿足要求！八、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式o=N/(uA)W[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1=0.558kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2x0.129x5.1=0.79kN；N=N1+N2=0.558+0.79=1.349kN；U--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l°/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；o--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長度1。有兩個(gè)計(jì)算公式1o=kyh和1。=h+2a,為安全計(jì)，取二者間的大值，即:1。=Max[1.167x1.71x1.5,1.5+2x0.1]=2.993m；k--計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；卩--計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，卩=1.71；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長度lo/i=2993.355/15.8=189；o由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.201；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；0=1348.591/(0.201x489)=13.7N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算o=13.7N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1=19.073kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2x0.129x(5.1-0.95)=0.79kN；N=N1+N2=19.073+0.643=19.716kN；--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；oi--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；0--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長度1。有兩個(gè)計(jì)算公式1o=kyh和1。=h+2a,為安全計(jì)，取二者間的大值，即:1。=Max[1.167x1.71x1.5,1.5+2x0.1]=2.993m；k