第六章結(jié)構(gòu)施工控制技術(shù)§1施工控制的路線和總體流程§1.1xx施工控制的特點(diǎn)和難點(diǎn)近幾十年特別是近十幾年間，超高層建筑從高度和形式上都取得了很大的突破，目前在建的xx塔高度已經(jīng)超過(guò)670m，為目前世界第一高樓，這個(gè)記錄在未來(lái)仍舊會(huì)被不斷地突破。xx式會(huì)社提出了建造800米高的xx塔的設(shè)想，并圍繞xx塔的建設(shè)進(jìn)行科技開(kāi)發(fā)；早在1989年xx會(huì)社就宣布1000米高的空中城市的規(guī)劃，而近期xx宣布將建造高度超過(guò)1000m的超高建筑，這些都引起全球工程技術(shù)人員的關(guān)注。ABCDA：xx大廈，580米；B：xx之地大廈，702米；C：xx塔，800米；D：xx空中城市，1000米。目前在建與規(guī)劃中的高層建筑在建筑高度不斷被突破的同時(shí)，結(jié)構(gòu)形式也同樣呈現(xiàn)出百花齊放，百家爭(zhēng)鳴的形式，610m高的xx則是其中的典型代表，它具有超高、纖細(xì)、扭轉(zhuǎn)、偏心、鏤空等結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，這些結(jié)構(gòu)上的特點(diǎn)，使得施工控制控制的問(wèn)題變得非常突出：（1）結(jié)構(gòu)變形控制難度高由于結(jié)構(gòu)超高、纖細(xì)、偏心、扭轉(zhuǎn)，因此在自重作用下將產(chǎn)生較大的變形。同時(shí)在施工過(guò)程中，由于受到樁基不均勻沉降、內(nèi)外框筒差異壓縮變形以及混凝土收縮徐變等影響，特別是溫度荷載的影響，結(jié)構(gòu)將產(chǎn)生復(fù)雜且不可忽略的變形。此外，施工變形與所采用的施工方法也是息息相關(guān)的，施工方法對(duì)結(jié)構(gòu)施工工程的控制難度和精度將會(huì)有決定性的影響。正是由于這種施工過(guò)程變化復(fù)雜且數(shù)量較大的結(jié)構(gòu)變形，使得結(jié)構(gòu)變形的控制難度極高。（2）施工工況復(fù)雜多變由于xx的結(jié)構(gòu)組成完全相異于一般的高層建筑結(jié)構(gòu)和高聳結(jié)構(gòu)，因此無(wú)論采用何種施工方法，結(jié)構(gòu)的施工過(guò)程都不能采用單一的方式完成，施工工況必然復(fù)雜多變，且會(huì)對(duì)結(jié)構(gòu)的最終成型產(chǎn)生不同的影響，給結(jié)構(gòu)施工控制帶來(lái)了很大的困難。（3）施工精度控制要求高在結(jié)構(gòu)施工變形控制大前提下，施工精度控制，特別是鋼結(jié)構(gòu)外框筒和核芯筒的施工精度控制是重要的施工技術(shù)環(huán)節(jié)。更為重要的是，如果結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中出現(xiàn)較大位移偏差，由于結(jié)構(gòu)剛度太大，可能沒(méi)有有效的措施可以事后糾偏，所以精度控制是至關(guān)重要的。（4）施工狀態(tài)監(jiān)測(cè)要求高xx超高、扭轉(zhuǎn)、偏心的特點(diǎn)也使得測(cè)量工作非常困難，特別是外框筒的測(cè)量，為空間全三維測(cè)量，難度很大。由于外框筒露于結(jié)構(gòu)的外側(cè)，使得溫度、應(yīng)力等測(cè)點(diǎn)和線路的布置都會(huì)非常困難。如何克服這些困難，進(jìn)行有效地施工控制，才能達(dá)到結(jié)構(gòu)施工最終設(shè)計(jì)要求的目標(biāo)，并保證結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中的安全性，是本工程實(shí)施的重要問(wèn)題，它的解決，也會(huì)為即將或者未來(lái)要建設(shè)的建筑工程的施工控制提供理論和實(shí)踐上的雙重準(zhǔn)備?！?.2施工控制技術(shù)路線結(jié)構(gòu)自開(kāi)工到竣工的整個(gè)過(guò)程中，會(huì)受到許多確定性的或者非確定性因素的影響，包括設(shè)計(jì)計(jì)算、材料性能、施工方法、施工荷載、溫度荷載等。這些因素都或多或少導(dǎo)致結(jié)構(gòu)實(shí)際狀態(tài)和理想狀態(tài)之間的差異。施工中如何全面評(píng)價(jià)這些因素的影響，對(duì)施工狀態(tài)進(jìn)行實(shí)時(shí)的識(shí)別（監(jiān)測(cè)）、調(diào)整（糾偏）、預(yù)測(cè)，對(duì)實(shí)現(xiàn)設(shè)計(jì)目標(biāo)是至關(guān)重要的。采用現(xiàn)代控制理論處理和解決上述問(wèn)題，就稱為施工控制。結(jié)構(gòu)分析模型和計(jì)算參數(shù)的準(zhǔn)確性、結(jié)構(gòu)分析方法、施工方法、施工流程、施工控制技術(shù)和結(jié)構(gòu)狀態(tài)監(jiān)測(cè)方法等都會(huì)對(duì)結(jié)構(gòu)最終狀態(tài)產(chǎn)生影響。因此必須采用先進(jìn)的工程控制方法和系統(tǒng)才能確?？傮w控制目標(biāo)的順利實(shí)現(xiàn)。目前工程控制方法與系統(tǒng)主要有三大類：開(kāi)環(huán)控制、閉環(huán)控制和自適應(yīng)控制。其中開(kāi)環(huán)控制屬經(jīng)典工程控制方法，非常成熟，在建筑結(jié)構(gòu)工程施工控制中有成功應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)（如梁結(jié)構(gòu)起拱法、后澆帶法等）。由于不存在反饋系統(tǒng)，開(kāi)環(huán)控制不能根據(jù)施工過(guò)程情況調(diào)整控制措施，因此僅適合結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的工程，控制精度比較低。閉環(huán)控制屬現(xiàn)代工程控制方法，在橋梁工程施工控制中應(yīng)用廣泛，理論研究和工程經(jīng)驗(yàn)都比較豐富。由于包含反饋系統(tǒng)，能夠根據(jù)結(jié)構(gòu)狀態(tài)監(jiān)測(cè)結(jié)果不斷調(diào)整控制措施，因此適合結(jié)構(gòu)復(fù)雜的工程，控制精度比較高。自適應(yīng)控制屬最新的工程控制方法，理論研究和工程實(shí)踐都取得一定成果，但總體上還處于探索階段。監(jiān)測(cè)系統(tǒng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)施工控制系統(tǒng)調(diào)整系統(tǒng)預(yù)報(bào)分析系統(tǒng)數(shù)據(jù)確認(rèn)計(jì)算結(jié)果方案反饋數(shù)據(jù)采集實(shí)施調(diào)整施工控制系統(tǒng)（閉環(huán)控制）構(gòu)成施工控制必須采用成熟的方法，因此應(yīng)以閉環(huán)控制方法為主進(jìn)行結(jié)構(gòu)施工控制，同時(shí)積極探索采用自適應(yīng)控制方法。施工控制系統(tǒng)包括預(yù)報(bào)分析系統(tǒng)、調(diào)整系統(tǒng)和監(jiān)測(cè)系統(tǒng)。這三個(gè)系統(tǒng)相互作用，組成了一個(gè)有機(jī)的系統(tǒng)，共同作用，完成施工控制的階段目標(biāo)和最終目標(biāo)?！?.3控制目標(biāo)結(jié)構(gòu)施工控制的目的在于確保結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中和完成后結(jié)構(gòu)內(nèi)力在設(shè)計(jì)許可的范圍內(nèi)，確保施工過(guò)程中結(jié)構(gòu)的幾何形態(tài)，為后續(xù)工種施工創(chuàng)造良好條件，確保建筑完成并承擔(dān)設(shè)計(jì)荷載后，其幾何形態(tài)符合設(shè)計(jì)要求，建筑功能能夠正常發(fā)揮。因此結(jié)構(gòu)施工目標(biāo)主要包括以下幾個(gè)方面：幾何（變形）控制；（2）應(yīng)力控制；（3）穩(wěn)定控制；（4）安全控制其中幾何控制和應(yīng)力控制是最基本的兩個(gè)方面，穩(wěn)定控制可以通過(guò)調(diào)整應(yīng)力幅值的大小來(lái)進(jìn)行控制。從技術(shù)層面來(lái)說(shuō)，如在幾何控制、應(yīng)力控制和穩(wěn)定控制都得到保證的前提下，安全控制自然可以得到保證。結(jié)構(gòu)施工完成并承受設(shè)計(jì)荷載以后，其實(shí)際狀態(tài)與理想狀態(tài)的差異性限度，就是施工控制的總體控制目標(biāo)。結(jié)構(gòu)施工控制總體目標(biāo)的確定是一項(xiàng)系統(tǒng)工程，涉及到建筑功能的發(fā)揮和社會(huì)經(jīng)濟(jì)技術(shù)發(fā)展水平。施工最終控制目標(biāo)及階段目標(biāo)如下：（1）最終控制目標(biāo)由設(shè)計(jì)方和咨詢方依照國(guó)家相關(guān)規(guī)范及結(jié)構(gòu)實(shí)際情況，制定適宜的變形及內(nèi)力控制限值和范圍。xx的目標(biāo)是：位移不超差（允許誤差），內(nèi)力不超限（限值）。實(shí)際控制水準(zhǔn)形成了《xx鋼結(jié)構(gòu)質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)程》中如下規(guī)定：主體結(jié)構(gòu)和天線總高度的允許偏差，應(yīng)符合表10.3.9的規(guī)定。表鋼結(jié)構(gòu)主體結(jié)構(gòu)總高度的允許偏差(mm)項(xiàng)目允許偏差圖例用相對(duì)標(biāo)高控制安安裝±(h+z+w)用設(shè)計(jì)標(biāo)高控制安安裝H/1000，且不不應(yīng)大于30.0-H/1000，且不不應(yīng)小于-30.00注：①h為每節(jié)柱或天線長(zhǎng)度的制造允許偏差。②z為每節(jié)柱或天線長(zhǎng)度受荷載后的壓縮值。③w為每節(jié)柱或天線接頭焊縫的收縮值。④主體結(jié)構(gòu)高度和天線高度都是指相對(duì)基礎(chǔ)-10m處的高度。鋼結(jié)構(gòu)安裝過(guò)程的各功能層和安裝至454m時(shí)，其水平面上的長(zhǎng)軸、短軸長(zhǎng)度允許偏差以核芯筒中心變形為標(biāo)準(zhǔn)驗(yàn)收，如下：一、在塔頂（454m標(biāo)高）的核心筒中心的水平變形：1.不大于H/2500+10（mm）（H=塔身高度）2.且變形量Y軸-170mm≤△y≤0X軸0≤△y≤100mm二、天線桅桿頂點(diǎn)（610m標(biāo)高）相對(duì)于塔頂（454m標(biāo)高）的整體垂直度偏差（雙向偏差矢量和）應(yīng)滿足以下要求：1.桅桿高度H≤75000mm時(shí)，水平位移不得大于H/15002.桅桿高度H＞75000mm時(shí)，水平位移不得大于50+（H-75000）/4000（mm）三、驗(yàn)收測(cè)量時(shí)的環(huán)境條件應(yīng)滿足以下要求：1.大氣溫度應(yīng)在20℃~25℃之間，2.盡量選擇在連續(xù)的陰雨天氣后測(cè)量（消除結(jié)構(gòu)溫差）；3.風(fēng)速不大于2級(jí)（2）階段控制目標(biāo)施工階段可以分成不同階段，每個(gè)階段又可以進(jìn)行細(xì)分為小的階段，因此通過(guò)對(duì)最為基礎(chǔ)層次的階段對(duì)施工過(guò)程進(jìn)行精確的控制，可以很好的保證結(jié)構(gòu)最終目標(biāo)的實(shí)現(xiàn)。通過(guò)上述有限元仿真手段，按照施工工序要求，對(duì)xx結(jié)構(gòu)的32個(gè)施工階段結(jié)構(gòu)的變形和內(nèi)力情況進(jìn)行了詳細(xì)分析（見(jiàn)§3節(jié)），從而據(jù)此提出了階段的控制目標(biāo)，主要仍舊是位移指標(biāo)和內(nèi)力指標(biāo)。并施工過(guò)程中，通過(guò)監(jiān)測(cè)關(guān)鍵點(diǎn)的位移及關(guān)鍵構(gòu)件的內(nèi)力變化情況，保證了結(jié)構(gòu)施工過(guò)程的安全及最終目標(biāo)的實(shí)現(xiàn)。§1.4控制流程施工控制的總體目標(biāo)可以通過(guò)下述流程來(lái)實(shí)現(xiàn)。K工況施工過(guò)程分析K工況施工過(guò)程分析階段控制目標(biāo)總體控制目標(biāo)施工控制技術(shù)階段編號(hào)

K=m修正施工流程修正施工方法修正計(jì)算參數(shù)修正計(jì)算模型工程結(jié)束Yes劃分為m個(gè)工況幾何形態(tài)控制內(nèi)力與穩(wěn)定控制記錄數(shù)據(jù)K=K+1結(jié)構(gòu)監(jiān)測(cè)結(jié)構(gòu)監(jiān)測(cè)No施工控制流程§2結(jié)構(gòu)施工過(guò)程仿真分析技術(shù)§2.1施工仿真分析的內(nèi)容和要求§2.1.1施工階段荷載結(jié)構(gòu)安裝過(guò)程中，進(jìn)行內(nèi)力和穩(wěn)定分析的時(shí)候，需考慮的荷載主要有：（1）結(jié)構(gòu)自重，（2）施工活荷載，（3）溫度荷載，（4）風(fēng)荷載，（5）雪荷載，（6）地震荷載通常不需要考慮地震荷載及雪荷載的影響（只有當(dāng)結(jié)構(gòu)安裝周期較長(zhǎng)，受地震荷載影響較大時(shí)，才對(duì)安裝期地震荷載予以考慮，對(duì)于地震重現(xiàn)周期的考慮也應(yīng)根據(jù)情況具體確定）。xx工程由于是高聳結(jié)構(gòu)，地處xx，因此上述荷載中（1）（2）（3）（4）是需要考慮的主要荷載，（6）可以做一定考慮?！?.1.2施工階段計(jì)算的基本要求為了保證結(jié)構(gòu)安全施工，需要按照不同階段下施工荷載的具體情況對(duì)結(jié)構(gòu)的位移、內(nèi)力和穩(wěn)定進(jìn)行驗(yàn)算。對(duì)結(jié)構(gòu)施工狀態(tài)內(nèi)力和位移的計(jì)算，需考慮前一階段結(jié)構(gòu)內(nèi)力和位移對(duì)后一階段內(nèi)力和位移的影響，以準(zhǔn)確評(píng)價(jià)結(jié)構(gòu)安裝時(shí)期的內(nèi)力和穩(wěn)定狀態(tài)。過(guò)程中必須控制結(jié)構(gòu)構(gòu)件的應(yīng)力小于構(gòu)件材料的屈服應(yīng)力，確保構(gòu)件在彈性范圍內(nèi)工作。對(duì)安裝期的各個(gè)階段進(jìn)行穩(wěn)定計(jì)算及控制：剛性結(jié)構(gòu)的部分結(jié)構(gòu)體系和結(jié)構(gòu)構(gòu)件必須滿足結(jié)構(gòu)穩(wěn)定要求，結(jié)構(gòu)施工狀態(tài)穩(wěn)定性通過(guò)有限元方法求解，并按規(guī)范公式核算。§2.1.3施工階段計(jì)算的內(nèi)容和方法結(jié)構(gòu)的施工是一個(gè)連續(xù)化的過(guò)程，在這個(gè)過(guò)程中，每一個(gè)階段的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件內(nèi)力和位移都在不斷的發(fā)生變化。需要對(duì)每個(gè)階段的內(nèi)力和位移進(jìn)行跟蹤計(jì)算，找到施工過(guò)程最危險(xiǎn)的階段進(jìn)行準(zhǔn)確控制，才能確保結(jié)構(gòu)施工的安全。因此，過(guò)程中的位移和內(nèi)力變化是計(jì)算的主要內(nèi)容。在進(jìn)行施工力學(xué)數(shù)值分析時(shí)，雖然結(jié)構(gòu)的外形、區(qū)域、邊界條件不斷變化，但是由于結(jié)構(gòu)在施工過(guò)程中可以處理為慢速時(shí)變過(guò)程，因此可以采用時(shí)間凍結(jié)法進(jìn)行分析。按照一般的有限元分析步驟需要不斷重新進(jìn)行網(wǎng)格劃分與數(shù)據(jù)輸入，并應(yīng)用前次迭代后的結(jié)果作為下次迭代開(kāi)始的輸入數(shù)據(jù)，用以修正剛度矩陣，極大地增加了工作量。如何提高計(jì)算效率，這是施工力學(xué)需要解決的問(wèn)題之一。在橋梁工程中，施工過(guò)程的模擬分為正裝計(jì)算法和倒裝計(jì)算法。正裝計(jì)算法是指按照施工階段的前后次序進(jìn)行的結(jié)構(gòu)分析方法稱為正裝計(jì)算法；按照結(jié)構(gòu)施工次序的逆過(guò)程對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析，稱為倒裝分析法。同樣在建筑結(jié)構(gòu)的施工過(guò)程分析中，也可以采用上述兩種方法。由于兩種方法各有局限性，通常要結(jié)合在一起才能進(jìn)行準(zhǔn)確的分析。采用上述兩個(gè)過(guò)程進(jìn)行計(jì)算時(shí)，施工力學(xué)中提出了如下幾種數(shù)值方法：時(shí)變單元法、拓?fù)渥兓耙话銌卧?。時(shí)變單元法是指離散網(wǎng)格不變，而通過(guò)單元大小的變化來(lái)實(shí)現(xiàn)求解區(qū)域的變化，但是存在數(shù)值積分穩(wěn)定性問(wèn)題。拓?fù)渥兓☉?yīng)用拓?fù)鋵W(xué)原理用數(shù)值手段實(shí)現(xiàn)求解區(qū)域隨時(shí)間的變化，但是要求時(shí)變次數(shù)不能太多，否則計(jì)算效率不高。并且以上兩種方法都需要重新編寫程序。一般單元法是利用單元的增減實(shí)現(xiàn)求解區(qū)域的變化，存在運(yùn)算矩陣奇異和網(wǎng)格不斷重新剖分的缺點(diǎn)。隨著有限元的發(fā)展，對(duì)于梁、桿、索剛度矩陣及及其計(jì)算分析都已經(jīng)比較成熟。同時(shí)大型的商業(yè)有限元軟件，如MSC、ABAQUS、ANSYS等能夠?qū)τ筛鞣N不同單元組成的結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行準(zhǔn)確的混合運(yùn)算。這樣就建立了一個(gè)強(qiáng)大的運(yùn)算平臺(tái)。可以在這個(gè)平臺(tái)開(kāi)發(fā)繼而對(duì)結(jié)構(gòu)的施工過(guò)程進(jìn)行準(zhǔn)確的跟蹤計(jì)算。對(duì)于結(jié)構(gòu)的安裝過(guò)程而言，可以將結(jié)構(gòu)的安裝狀態(tài)改變分為四種基本的情況之內(nèi)：邊界約束條件的變化、荷載變化、拆除構(gòu)件及增加構(gòu)件。因此，綜合采用一般大型有限元程序的死活單元功能，并通過(guò)人工干預(yù)的方式，可以準(zhǔn)確模擬這些變化，并能夠大大節(jié)省時(shí)間，提高效率。利用這種方式，對(duì)xx的施工全階段進(jìn)行了跟蹤分析，得到了位移和內(nèi)力的變化規(guī)律?！?.1.4施工階段的結(jié)構(gòu)跟蹤分析xx施工階段的結(jié)構(gòu)跟蹤分析的內(nèi)容包括：1)在恒載條件下不同施工工況時(shí)的結(jié)構(gòu)分析,確定結(jié)構(gòu)變形及內(nèi)應(yīng)力的理論值和累積變化規(guī)律，作為制定合理的施工工藝的依據(jù)之一；2）在正常施工狀態(tài)（≤6級(jí)風(fēng)）下的結(jié)構(gòu)驗(yàn)算，用于正常施工條件下結(jié)構(gòu)穩(wěn)定、設(shè)施和操作安全的分析；3）在非工作狀態(tài)（取30年一遇的風(fēng)荷載，基本風(fēng)壓為0.35KN/m2，相當(dāng)于10~11級(jí)風(fēng)）下的結(jié)構(gòu)分析，用于判斷結(jié)構(gòu)在施工過(guò)程中可能發(fā)生的惡劣氣候條件下的結(jié)構(gòu)安全性；4）在不同溫度荷載（季節(jié)溫差和日照溫差）下的結(jié)構(gòu)分析，用于指導(dǎo)施工過(guò)程中的測(cè)量和結(jié)構(gòu)變形控制。（詳見(jiàn)第4節(jié)）5)在施工荷載作用下的結(jié)構(gòu)整體或局部驗(yàn)算，如塔吊、臨時(shí)支撐作用在核心筒及樓層上的荷載等，用于確保施工安全和結(jié)構(gòu)安全。§2.2結(jié)構(gòu)變形影響因素及規(guī)律的分析為了分析塔體結(jié)構(gòu)在各種外界因素影響下的結(jié)構(gòu)變形情況，在分析中采取重力與分因素（風(fēng)、溫度等）獨(dú)立分析的方式，即單獨(dú)分析重力作用的結(jié)構(gòu)變形，再和各分項(xiàng)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行線性組合，最終得出綜合分析結(jié)果。這種方法符合結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中彈性變形的情況，也能很好的觀察到各種外界因素對(duì)結(jié)構(gòu)的影響，以便在施工過(guò)程針對(duì)不同問(wèn)題采取不同措施，使施工工藝更加合理和科學(xué)。施工過(guò)程結(jié)構(gòu)分析中，主要對(duì)施工過(guò)程塔體的三個(gè)關(guān)鍵階段進(jìn)行綜合考慮研究，即結(jié)構(gòu)施工到“細(xì)腰段”、結(jié)構(gòu)“細(xì)腰段”施工完畢、塔體結(jié)構(gòu)施工封頂（不包括頂部桅桿部分）。其中“細(xì)腰段”暫時(shí)定義為標(biāo)高+168.0米～+334.4米之間的結(jié)構(gòu)，如右圖“細(xì)腰段定義示意圖”所示。此階段外鋼框筒和內(nèi)混凝土核芯筒除沿高度設(shè)置了四道水平支撐外，其他空間沒(méi)有設(shè)置樓層結(jié)構(gòu)。因此，“細(xì)腰段”結(jié)構(gòu)相對(duì)于塔體其他結(jié)構(gòu)部分而言，無(wú)論結(jié)構(gòu)的幾何尺寸還是測(cè)向剛度都較小較弱，是塔體結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中需要重點(diǎn)考慮的施工難點(diǎn)之一。主體結(jié)構(gòu)立面塔體的施工過(guò)程分析，按照施工流程，以每一環(huán)量為基準(zhǔn)，分析了四十六種工況，為了避免累述，在本次標(biāo)書中以階段形式表述。為后文表述清楚方便，特作如下規(guī)定：主體結(jié)構(gòu)立面塔體施工到“細(xì)腰段”結(jié)構(gòu)部分的分析，稱之為“第一階段分行”；塔體“細(xì)腰段”結(jié)構(gòu)施工完畢后的分析，稱之為“第二階段分析”；塔體結(jié)構(gòu)封頂（不包括頂部桅桿）的分析，稱之為“第三階段分析”。第一階段分析模型第二階段分析模型第三階段分析模型階段模型圖§2.2.1結(jié)構(gòu)在恒載作用下的變形結(jié)構(gòu)恒載主要包括：外框筒結(jié)構(gòu)自重、中間混凝土核芯筒結(jié)構(gòu)自重、水平結(jié)構(gòu)自重。施工跟蹤模擬工況劃分原則：每施工一道臨時(shí)支撐，作為一個(gè)施工工況。每個(gè)工況中結(jié)構(gòu)主要包括：外框筒、混凝土核芯筒和臨時(shí)支撐，其中混凝土核芯筒快于外框筒約30～60m高度。施工跟蹤模擬分析采用“時(shí)間凍結(jié)”法。各工況模型如下頁(yè)表：施工跟蹤模擬工況列表（工況號(hào)即為相應(yīng)的安裝環(huán)梁號(hào)）工況圖工況名工況01工況02工況03工況04工況圖工況名工況05工況06工況07工況08工況圖工況名工況09工況10工況11工況12工況圖工況名工況13工況14工況15工況16工況圖工況名工況17工況18工況19工況20工況圖工況名工況21工況22工況23工況24工況圖工況名工況25工況26工況27工況28工況圖工況名工況29工況30工況31工況32工況圖工況名工況33工況34工況35工況36工況圖工況名工況37工況38工況39工況40工況圖工況名工況41工況42工況43工況44工況圖工況名工況45工況46計(jì)算分兩種情況：第一種情況：每段鋼柱都按理論位置安裝，逐步消除前面誤差影響第二種情況：每段鋼柱都跟隨前段鋼柱直線安裝，無(wú)法消除前面累積誤差第一種情況下：（1）各控制點(diǎn)的變形累積值隨施工工況的變化規(guī)律下圖所表示的變形為該控制點(diǎn)所在的鋼柱安裝到理論位置后，該控制點(diǎn)變形隨控制點(diǎn)以上結(jié)構(gòu)安裝的進(jìn)行而產(chǎn)生的累積值。橫坐標(biāo)代表各個(gè)施工工況（即安裝的環(huán)梁號(hào)），縱坐標(biāo)代表各個(gè)方向的變形的累積值（X方向、Y方向、Z方向）。底部橢圓柱子標(biāo)記如下：控制點(diǎn)標(biāo)記圖各控制點(diǎn)的變形累積值隨施工工況的變化規(guī)律X方向（mm）Y方向（mm）Z方向（mm）環(huán)編號(hào)11020304045（2）整根柱子在結(jié)構(gòu)安裝結(jié)束后的變形規(guī)律下圖所表示的變形為整個(gè)結(jié)構(gòu)安裝結(jié)束后，單根鋼柱的最終變形值。恒坐標(biāo)為變形值，縱坐標(biāo)為環(huán)所在標(biāo)高。位于橢圓長(zhǎng)軸處鋼柱最終變形位于橢短軸處鋼柱最終變形鋼柱最終變形值上述計(jì)算中，假定鋼柱的每一分段均以設(shè)計(jì)理論坐標(biāo)定位，以消除前道工序的累積誤差。但在后道工序的影響下，鋼柱節(jié)點(diǎn)的最大豎向壓縮累積變形仍達(dá)30mm左右，不符合安裝精度要求。而水平矢量位移也接近50mm左右，考慮到安裝誤差及溫差的影響，不采取措施，亦難以符合結(jié)構(gòu)安裝精度要求。第二種情況下：最終成形后的結(jié)構(gòu)變形如下圖所示：X方向變形圖（最大-155mm）Y方向變形圖（最大88mm）水平變形圖（最大179mm）豎向變形圖（最大-78.6mm）結(jié)構(gòu)最終變形圖以上圖例所示，結(jié)構(gòu)整體水平方向（△X，△Y合成的）位移在180mm左右，豎向變形在79mm左右（主體結(jié)構(gòu)為73mm左右）。典型工況下的結(jié)果如下圖所示：工況1最大水平變形0..46mm工況10最大水平變形2..4mm工況20最大水平變形7..5mm工況30最大水平變形300mm工況46最大水平變變形72mmm工況47最大水平變形1779mm工況1最大豎向變形0..31mm工況10最大豎向變形8..75mm工況20最大豎向變形222.7mm工況30最大豎向變變形36mmm工況46最大豎向變變形64.mmm工況47最大豎向變形733mm工況1最大豎向變形-00.2mm工況10最大豎向變形-88.7mm工況20最大豎向變形-222mm工況30最大豎向變形-335mm工況40最大豎向變形-664mm工況47最大豎向變變形-77mmm核心筒豎向變形圖上述結(jié)果表明，兩種情況下的結(jié)構(gòu)變形都不能滿足結(jié)構(gòu)安裝精度的要求，必須進(jìn)行過(guò)程控制?！?.2.2結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載作用下的變形風(fēng)荷載引起的結(jié)構(gòu)變形不但是高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)考慮的重要因素，而且也是施工過(guò)程中需要引起重視的因素。風(fēng)荷載結(jié)構(gòu)分析過(guò)程中，分為施工狀態(tài)和非施工狀態(tài)。其中，施工狀態(tài)結(jié)構(gòu)受6級(jí)風(fēng)荷載作用，非施工狀態(tài)結(jié)構(gòu)受30年一遇的風(fēng)荷載。在分階段玻璃幕墻安裝時(shí)，在計(jì)算分析中同步加入玻璃幕墻的風(fēng)荷載。分析結(jié)果如下：1)施工狀態(tài)X向變形等值線圖Y向變形等值線圖Z向變形等值線圖最大值-16mm最大值-3.4mm最大值-0.7mmX向變形等值線圖Y向變形等值線圖Z向變形等值線圖最大值-145.4mm最大值-42.6mm最大值-5.2mmX向變形等值線圖Y向變形等值線圖Z向變形等值線圖最大值-390mm最大值-118mm最大值-31mm2)非工作狀態(tài)X向變形等值線圖Y向變形等值線圖Z向變形等值線圖最大值-430mm最大值-213mm最大值-38mm結(jié)構(gòu)在整個(gè)施工過(guò)程中，在正常施工狀態(tài)下主體結(jié)構(gòu)的最大水平位移為405mm。在非正常施工狀態(tài)下（30年一遇）主體結(jié)構(gòu)的最大水平位移為478mm。因此在結(jié)構(gòu)測(cè)量過(guò)程中，必須規(guī)避風(fēng)的影響，確保測(cè)量結(jié)果的正確性?！?.2.3鋼管柱內(nèi)混凝土澆灌對(duì)結(jié)構(gòu)變形的影響每節(jié)鋼管柱內(nèi)澆灌的混凝土重近80t。由于鋼管柱雙向傾斜，在鋼管內(nèi)進(jìn)行砼澆灌時(shí)對(duì)外筒鋼柱的偏心力較大。受此影響鋼管柱會(huì)發(fā)生一定的變形?？紤]最不利的單個(gè)懸臂鋼管柱澆注時(shí)對(duì)其進(jìn)行模擬施工分析：計(jì)算模型選擇直徑2m，懸臂長(zhǎng)度為12m的鋼管柱進(jìn)行混凝土澆注變形計(jì)算，底部為剛接，鋼管柱傾斜角度為7度，計(jì)算模型參見(jiàn)下圖：鋼管混凝土柱計(jì)算模型圖澆注混凝土作用在鋼管柱上的荷載為78.5KN/m。在該荷載作用下，鋼管柱的水平位移為0.76mm，鋼管混凝土柱變形圖（最大值-0.76mm）因此，按照一環(huán)的高度進(jìn)行懸臂狀態(tài)的混凝土澆灌是可以滿足結(jié)構(gòu)精度的要求的，不會(huì)對(duì)結(jié)構(gòu)變形產(chǎn)生很大的影響。§3結(jié)構(gòu)施工過(guò)程變形控制技術(shù)§3.1變形控制方法§3.1.1結(jié)構(gòu)平面位置控制結(jié)構(gòu)安裝過(guò)程中，會(huì)由于自重作用而產(chǎn)生變位。完成狀態(tài)與安裝狀態(tài)的平面位置會(huì)發(fā)生一定偏差，當(dāng)結(jié)構(gòu)傾斜或者自重作用影響較大時(shí)，這種偏差會(huì)比較大，必須采取措施使結(jié)構(gòu)的完成狀態(tài)與設(shè)計(jì)理想狀態(tài)的平面位置基本吻合，確保后續(xù)施工能夠順利進(jìn)行，建筑功能不受影響。結(jié)構(gòu)平面位置控制主要有三種方法：預(yù)偏置法、加勁法和預(yù)應(yīng)力法。a．無(wú)變形控制b．實(shí)施預(yù)偏置控制預(yù)偏置位置控制示意圖預(yù)偏置法（起拱法）：借鑒梁或懸臂梁幾何線形控制的經(jīng)驗(yàn)，在結(jié)構(gòu)安裝的工程中，有意識(shí)的將構(gòu)件向變形相反的方向偏置，偏置量等于結(jié)構(gòu)受載后的平面位置變化量，這樣就可以保證結(jié)構(gòu)的完成狀態(tài)與設(shè)計(jì)理想狀態(tài)吻合，從而達(dá)到平面位置控制的目的。該方法屬經(jīng)典方法，簡(jiǎn)單易行，效率高、成本低，因此應(yīng)用非常廣泛。該方法的缺點(diǎn)是結(jié)構(gòu)一旦成形，就難以修正幾何線形，因此確定合適的預(yù)調(diào)整量極為關(guān)鍵。加勁法：斜塔結(jié)構(gòu)平面位置變化受多種因素影響，其中結(jié)構(gòu)抗側(cè)向荷載的剛度是非常重要的因素，因此可以通過(guò)提高結(jié)構(gòu)抗側(cè)向荷載剛度來(lái)控制結(jié)構(gòu)在重力作用下的平面位置偏移量（撓度）。該方法屬經(jīng)典方法，簡(jiǎn)單易行，因此是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中普遍采用的施工控制方法。但是該方法單獨(dú)運(yùn)用效果比較差，效率低、成本高，必須與其它施工控制方法結(jié)合使用，效果才顯著。預(yù)應(yīng)力法：預(yù)應(yīng)力法常用于控制梁和懸臂梁的撓度，是一種成熟的施工控制方法。應(yīng)用到斜塔結(jié)構(gòu)的施工控制中已有先例。美國(guó)LeslieE.Robertson設(shè)計(jì)事務(wù)所在西班牙馬德里的PuertadeEuropa雙斜塔的結(jié)構(gòu)施工控制中，就成功應(yīng)用了預(yù)應(yīng)力法。PuertadeEuropa雙斜塔地上25層，高115米，相向傾斜15度。采用預(yù)應(yīng)力施工控制的xx塔§3.1.2結(jié)構(gòu)構(gòu)標(biāo)高控制對(duì)于超高層建筑，施施工中需要考考慮材料的壓壓縮變形。建建筑結(jié)構(gòu)中的的基本傳力路路徑是樓板→梁→柱→基礎(chǔ)，結(jié)構(gòu)構(gòu)柱承擔(dān)了上上部結(jié)構(gòu)所有有的重量，在在豎直方向會(huì)會(huì)發(fā)生一定的的壓縮變形。對(duì)對(duì)于超高建筑筑，由于豎向向荷載十分巨巨大，這種壓壓縮變形相對(duì)對(duì)較大，通常?？梢赃_(dá)到數(shù)數(shù)十毫米，因因此施工中必必須考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)豎向變形，控控制結(jié)構(gòu)標(biāo)高高。通常采用預(yù)補(bǔ)償法法，即計(jì)算結(jié)結(jié)構(gòu)封頂后各各層的豎向位位移，確定各各層標(biāo)高差異異和補(bǔ)償值。這這種方法簡(jiǎn)單單易行，在超超高層建筑中中得到普遍應(yīng)應(yīng)用。目前的的超高層建筑筑中常常采用用鋼－砼組合合體系，必須須考慮不同材材料的壓縮剛剛度的不同，保保證施工中的的變形協(xié)調(diào)。在在xx中即采用用預(yù)補(bǔ)償法來(lái)來(lái)完成結(jié)構(gòu)的的標(biāo)高控制。xx在施工過(guò)程中中，結(jié)構(gòu)拔地地而起，直至至610米。在此過(guò)程程中結(jié)構(gòu)因施施工（焊接、施施工荷載等）和和自重作用影影響下，不斷斷發(fā)生變形，同同時(shí)結(jié)構(gòu)在環(huán)環(huán)境條件（風(fēng)風(fēng)、溫度、日日照等）的影影響下，亦將將發(fā)生一系列列的變形。而而設(shè)計(jì)所要求求的理論坐標(biāo)標(biāo)及安裝驗(yàn)收收標(biāo)準(zhǔn)所確定定的結(jié)構(gòu)是處處在自重條件件下的最終結(jié)結(jié)構(gòu)形態(tài)。而而本工程由于于其特殊的結(jié)結(jié)構(gòu)形式，在在自重條件下下的變形已經(jīng)經(jīng)超出驗(yàn)收標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)所確定的的范圍，因此此需對(duì)該工程程進(jìn)行變形控控制。§3.2xx變變形控制按照前述方法，為為對(duì)其變形進(jìn)進(jìn)行控制，可可以采用預(yù)變變形（預(yù)偏置置）的方法。§3.2.1預(yù)變形形原則確定預(yù)變形方案的的原則是：a)滿足結(jié)構(gòu)安安裝驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)；b)混凝土核心心筒和鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)外筒的變形形必須協(xié)調(diào)；；c)技術(shù)路線簡(jiǎn)簡(jiǎn)明，便于操操作。§3.2.2預(yù)變形形技術(shù)路線深化設(shè)計(jì)和制作構(gòu)構(gòu)件時(shí)原則上上以結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)提供的理論論坐標(biāo)為依據(jù)據(jù)，除鋼骨勁勁性柱和外筒筒鋼管柱在特特定節(jié)段留調(diào)調(diào)整余量外，其其余構(gòu)件均不不作預(yù)變形；；安裝階段以以階段調(diào)整來(lái)來(lái)補(bǔ)償豎向變變形，以逐環(huán)環(huán)復(fù)位（鋼外外筒安裝時(shí)每每一環(huán)鋼立柱柱的平面位置置均以理論坐坐標(biāo)進(jìn)行定位位）來(lái)逐步逼逼近設(shè)計(jì)位形形。§3.2.2預(yù)變形形方案根據(jù)施工階段結(jié)構(gòu)構(gòu)在恒載條件件下的結(jié)構(gòu)變變形跟蹤分析析，制定的預(yù)預(yù)變形方案具具體如下：1）鋼外筒豎向預(yù)變變形各環(huán)之間的柱子加加工時(shí)在理論論值的基礎(chǔ)上上留（+0，-3mm）公公差進(jìn)行加工工制作。考慮到施工中各個(gè)個(gè)環(huán)節(jié)的誤差差，以及理論論分析模型同同實(shí)際結(jié)構(gòu)的的差異性，應(yīng)應(yīng)在適當(dāng)?shù)牟坎课桓鶕?jù)現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)實(shí)測(cè)的數(shù)據(jù)據(jù)來(lái)調(diào)整結(jié)構(gòu)構(gòu)的豎向坐標(biāo)標(biāo)。使結(jié)構(gòu)豎豎向坐標(biāo)能夠夠得到有效的的控制。安裝裝時(shí)的豎向坐坐標(biāo)調(diào)整如下下：5~6環(huán)柱子Z向向坐標(biāo)＝理論論Z向坐標(biāo)＋8mmm－5環(huán)以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮；11～12環(huán)柱子Z向坐標(biāo)＝＝理論Z向坐標(biāo)＋166mm－11環(huán)以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值；；17～18環(huán)柱子Z向坐標(biāo)＝＝理論Z向坐標(biāo)＋244mm－17環(huán)以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值；；24～25環(huán)柱子Z向坐標(biāo)＝＝理論Z向坐標(biāo)＋322mm－24環(huán)以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值；；30～31環(huán)柱子Z向坐標(biāo)＝＝理論Z向坐標(biāo)＋400mm－30環(huán)以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值；；38～39環(huán)柱子Z向坐標(biāo)＝＝理論Z向坐標(biāo)＋488mm－38環(huán)以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值。階段調(diào)整后，各環(huán)環(huán)鋼管立柱相相對(duì)于理論坐坐標(biāo)的豎向偏偏差見(jiàn)下表：：豎向最終變形與理理論位置偏差差最大偏〈30mmm，滿足要要求。2）鋼外筒水平方向向的預(yù)變形施工過(guò)程中，安裝裝鋼外筒立柱柱時(shí)每一節(jié)均均安裝到理論論坐標(biāo)點(diǎn)位置置。這種水平平方向的預(yù)變變形方案可以以對(duì)已安裝的的下部鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)產(chǎn)生的變形形進(jìn)行補(bǔ)償。例如：在安裝第第N＋1層時(shí)，第N＋1層的所有結(jié)結(jié)構(gòu)都安裝到到理論位置。這這樣第1至N層由于結(jié)構(gòu)構(gòu)自重產(chǎn)生的的變形能夠進(jìn)進(jìn)行補(bǔ)償。采用該方案后，X方向最大預(yù)預(yù)變形值為115mm，出出現(xiàn)在第三十十八環(huán)，Y方向最大預(yù)預(yù)變形值為55.4mm，出出現(xiàn)在第二十十七環(huán)。整體水平方向形態(tài)偏差圖最終變形完成后，X方向與理論論最大差值為為33.9mmm，出現(xiàn)在在第四十一環(huán)環(huán)，Y方向與理論論最大差值為為35.3mmm，出現(xiàn)在在第三十九環(huán)整體水平方向形態(tài)偏差圖最終成形結(jié)構(gòu)形態(tài)態(tài)和理論坐標(biāo)標(biāo)值的比較見(jiàn)見(jiàn)下左圖：圖中：紅色：δ≤≤10mm；黃黃色：10mmm＜δ≤20mmm;綠色：20mm＜＜δ≤30mmm;淺藍(lán)色：300mm＜δ≤40mmm;深藍(lán)色：40mmm＜δ≤50mmm;粉紅色：500mm＜δ.其中單方向變形值值均在50mm以內(nèi)，滿滿足要求。3）、核心筒勁性柱柱預(yù)變形方案案為保證內(nèi)外筒變形形的協(xié)調(diào)，外外筒鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)進(jìn)行豎向階段段調(diào)整的柱子子相對(duì)應(yīng)的核核心筒勁性柱柱也進(jìn)行分階階段預(yù)變形（階階段調(diào)整）處處理，分為6個(gè)階段，在在64m，126.44m，184m，240.88m，292.88m，376m,標(biāo)高樓層每每個(gè)階段z方向預(yù)變形形8mm，總預(yù)預(yù)變形量為448mm。具體位置和數(shù)值（具具體數(shù)值可根根據(jù)實(shí)測(cè)值調(diào)調(diào)整）如下：：58.8m～644m鋼骨柱Z向坐標(biāo)＝理理論坐標(biāo)＋88mm－58.8mm以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值；；121.2m～1126.4mm鋼骨柱Z向坐標(biāo)＝理理論坐標(biāo)＋116mm－121.22m以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值；；178.8m～1184m鋼骨骨柱Z向坐標(biāo)＝理理論坐標(biāo)＋224mm－178.88m以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值；；235.6m～2240.8mm鋼骨柱Z向坐標(biāo)＝理理論坐標(biāo)＋332mm－235.66m以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值；；287.6m～2292.8mm鋼骨柱Z向坐標(biāo)＝理理論坐標(biāo)＋440mm－287.66m以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值；；370.8m～3376m鋼骨骨柱Z向坐標(biāo)＝理理論坐標(biāo)＋448mm－370.88m以下結(jié)構(gòu)Z向壓縮值。以上數(shù)據(jù)僅考慮核核心筒在自重重作用下的變變形，未考慮慮混凝土的收收縮徐變。核心筒鋼骨柱預(yù)變變形后在恒載載作用下的最最終坐標(biāo)值與與理論坐標(biāo)的的差值(見(jiàn)下表)：核心筒鋼骨柱最終終坐標(biāo)值與理理論坐標(biāo)的差差值標(biāo)高（m)差值(mm)標(biāo)高（m)差值(mm)64-12.9220-27.2116-20.9272-25.5168-25.5376-25.6在本工程中，根據(jù)據(jù)結(jié)構(gòu)在自重重條件下的結(jié)結(jié)構(gòu)變形情況況，把三維變變形特點(diǎn)區(qū)分分開(kāi)來(lái)，采取取了不同的預(yù)預(yù)變形方案。在在豎向采用了了分階段預(yù)變變形，在水平平方向采用了了現(xiàn)場(chǎng)安裝部部分預(yù)變形方方案，方案得得到了順利的的實(shí)施?！?溫度變化引起的結(jié)結(jié)構(gòu)變形監(jiān)測(cè)測(cè)和控制外框筒鋼結(jié)構(gòu)在吊吊裝過(guò)程中，構(gòu)構(gòu)件的精確定定位是保證安安裝精度的前前提條件。但但是外鋼框筒筒的定位，受受到外界環(huán)境境的影響很大大，尤其是溫溫度效應(yīng)的影影響很大。同同日溫差、季季節(jié)溫差、不不同部位的溫溫差等都會(huì)對(duì)對(duì)結(jié)構(gòu)的定位位，甚至安全全施工產(chǎn)生很很大的影響?！?.1溫度效應(yīng)及及溫度監(jiān)測(cè)依據(jù)設(shè)計(jì)文件提供供的數(shù)據(jù)，對(duì)對(duì)xx的溫度效效應(yīng)進(jìn)行了初初步分析。假定結(jié)構(gòu)的的安裝標(biāo)準(zhǔn)溫溫度為22℃（為xx近年年平平均氣溫），并以以此為基礎(chǔ)計(jì)算溫度度荷載對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)變形的影響響。計(jì)算中主主要考慮兩種溫度工況況的效應(yīng)：（1）最高氣溫與與標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下下的溫差，（2）不均勻日照照產(chǎn)生的溫差差。并對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)施工過(guò)程的的各個(gè)階段進(jìn)進(jìn)行了計(jì)算分分析，以結(jié)構(gòu)構(gòu)施工4544m的狀態(tài)為例，得到如如下結(jié)果。X向變形等值線圖Y向變形等值值線圖Z向變形等值值線圖最高氣溫與標(biāo)準(zhǔn)狀狀態(tài)下的溫差差效應(yīng)X向變形等值線圖Y向變形等值值線圖Z向變形等值值線圖不均勻日照產(chǎn)生的的溫差效應(yīng)不難發(fā)現(xiàn)，溫度效效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)變變形的影響很很大，必須加加以重視和控控制。鑒于此此，需要采用用施工控制的的手段，加強(qiáng)強(qiáng)施工過(guò)程中中的溫度監(jiān)測(cè)測(cè)，反饋分析析，定位控制制，才能達(dá)到到設(shè)計(jì)要求的的目標(biāo)。選取取外框筒為主要要溫度監(jiān)測(cè)對(duì)對(duì)象，在施工期內(nèi)持續(xù)續(xù)監(jiān)測(cè)，測(cè)溫溫布點(diǎn)隨施工工進(jìn)程逐步增增加。溫度監(jiān)測(cè)采用JMMWT溫度自動(dòng)采采集系統(tǒng)，該該系統(tǒng)是一種種功能強(qiáng)大的的分布式全自自動(dòng)靜態(tài)網(wǎng)絡(luò)絡(luò)數(shù)據(jù)采集系系統(tǒng)，采用有有線和無(wú)線數(shù)數(shù)據(jù)傳輸方式式，極大的提提高了系統(tǒng)的的靈活性和實(shí)實(shí)時(shí)性。溫度監(jiān)測(cè)使用JMMT-36CC溫度傳感器器，如下圖所示，它它是一種電阻阻類溫度傳感感器，具有高高精度、高穩(wěn)穩(wěn)定性，高可可靠性等優(yōu)良良性能，適用用于各種場(chǎng)合合的溫度監(jiān)測(cè)測(cè)，適應(yīng)長(zhǎng)期期監(jiān)測(cè)和自動(dòng)動(dòng)化測(cè)量。自動(dòng)化綜合測(cè)試系系統(tǒng)JMT-366C溫度傳感感器§4.2測(cè)點(diǎn)布置置根據(jù)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，共共進(jìn)行了四個(gè)個(gè)有代表性的的測(cè)試層測(cè)溫溫點(diǎn)的布置任任務(wù)，分別為為A功能層頂端端（32m）、B功能層底端端（84m）、第第一道永久支支撐上部（1194m）、第第三道永久支支撐下部（2287m）。1)根據(jù)采樣分分析的基本要要求及各測(cè)試試層鋼管混凝凝土柱的平面面位置，在24根柱子中選選取8根作為監(jiān)測(cè)測(cè)對(duì)象，涵蓋蓋了東西南北北四個(gè)方向，且呈對(duì)稱分布。測(cè)點(diǎn)的位置設(shè)在柱子與環(huán)梁相交高度以上1米處，且對(duì)稱位于柱子的內(nèi)外側(cè)面，如下圖所示。鋼管混凝土立柱上上傳感器位置置測(cè)柱分布示示意圖2)原結(jié)構(gòu)中，柱柱子為扭轉(zhuǎn)上上升，因此監(jiān)監(jiān)測(cè)點(diǎn)同樣為為扭轉(zhuǎn)上升。3)考慮到日照照的影響，在在測(cè)柱兩側(cè)對(duì)對(duì)稱設(shè)置測(cè)點(diǎn)點(diǎn)，以充分考考慮同日同根根鋼柱朝陽(yáng)面面和背陰面的的溫度變化影影響?！?.3測(cè)試結(jié)果限于篇幅，以第一一測(cè)試層測(cè)柱柱2（04號(hào)柱）和測(cè)測(cè)柱7（20號(hào)柱）為分分析對(duì)象，以以07年第三、四四季度為代表表性的一天24h內(nèi)溫度為研研究對(duì)象進(jìn)行行分析。（1）07年第三季度度測(cè)試結(jié)果07年9月25日32m04號(hào)柱內(nèi)內(nèi)外溫度變化化對(duì)比圖07年9月25日32m20號(hào)柱間間內(nèi)外溫度變變化對(duì)比圖07年9月25日32m陽(yáng)面柱與陰陰面柱外側(cè)溫溫度變化對(duì)比比圖07年9月25日32m陽(yáng)面柱與陰陰面柱內(nèi)側(cè)溫溫度變化對(duì)比比圖（2）07年第四季度測(cè)溫結(jié)結(jié)果07年11月15日32m04號(hào)柱內(nèi)內(nèi)外溫度對(duì)比比圖07年11月15日32m20號(hào)柱內(nèi)內(nèi)外溫度對(duì)比比圖07年11月15日32m陽(yáng)面柱與陰陰面柱外側(cè)溫溫度對(duì)比圖07年11月15日32m陽(yáng)面柱與陰陰面柱內(nèi)側(cè)溫溫度對(duì)比圖§4.4溫度變化化規(guī)律由第一測(cè)溫層的兩個(gè)個(gè)測(cè)柱測(cè)溫結(jié)結(jié)果可以得知知，鋼管混凝凝土柱溫度有有如下變化規(guī)規(guī)律：1）32m測(cè)溫層陽(yáng)面面柱內(nèi)外側(cè)溫溫度峰值出現(xiàn)現(xiàn)在13:300-15:330之間，最高溫溫度達(dá)37℃；陰面柱內(nèi)外外側(cè)溫度峰值值出現(xiàn)在13:300-14:330之間，最高溫溫度達(dá)32℃；陰陽(yáng)面柱柱溫度早上7:00到下午16:300之間外側(cè)溫溫度比內(nèi)側(cè)溫溫度相對(duì)較高高，而下午16:30到次日早上7:00之間，內(nèi)外外側(cè)溫度基本本上一致，溫溫度曲線趨于于一條水平重重合直線；總總體溫度曲線線呈z字型趨勢(shì)分分布。2）32m測(cè)溫層陽(yáng)面面柱與陰面柱柱相比較，陽(yáng)陽(yáng)面柱外側(cè)溫溫度相對(duì)比陰陰面柱外側(cè)溫溫度高，差異異較大；內(nèi)側(cè)側(cè)溫度二者趨趨于一致。332m測(cè)溫層層陽(yáng)面柱內(nèi)外外溫差不明顯顯，內(nèi)外側(cè)溫溫度曲線基本本上處于重合合狀態(tài)