型鋼車道計(jì)算書Ⅰ、鋼車道1計(jì)算：計(jì)算簡(jiǎn)圖型鋼車道1的布置位置見(jiàn)首層施工車輛交通路線平面布置圖假設(shè)運(yùn)土車輛裝土后的重量為F1=30T=300KN，空車重量F2=10T=100KN，車道寬度為9.0m，，與水平夾角為15°，暫不考慮型鋼車道自重，將活載系數(shù)放大以彌補(bǔ)型鋼車道自重。將斜梁轉(zhuǎn)化為水平梁計(jì)算：考慮汽車前后輪承重相等，前后輪間距為2.5m。由于車道為兩根鋼梁承重，所以劃為水平梁計(jì)算后的豎向荷Q1’=Q2’=0.5×0.5×（F1+F2）×COS15=96.59KN?；钶d為不利荷載，分項(xiàng)系數(shù)取為1.4，由于未考慮型鋼車道的自重，將活載分項(xiàng)系數(shù)取為1.6。且汽車在型鋼車道上運(yùn)動(dòng)時(shí)為動(dòng)載，取動(dòng)載系數(shù)為β=1.3，所以豎向荷載的設(shè)計(jì)值：Q1=Q2=1.6×1.3×96.59=200.91KN1、主梁強(qiáng)度計(jì)算：以L2跨跨中和中間支座為最不利點(diǎn)，分別計(jì)算Q1、Q2對(duì)L2跨跨中和中間支座產(chǎn)生的彎矩：（1）由力法可得Q1、Q2對(duì)L2跨中產(chǎn)生的彎矩：一次超靜定計(jì)算簡(jiǎn)圖：由邊界條件支座X1滿足：δ11X1+Δ1p+Δ2p=0δ11=（Σωy）/（EI）=[（0.5×8.8×13.717×8.8×2÷3）+（0.5×8.8×8.8×8.8×2÷3）]/EI=581.24/EIΔ1p=（Σωy）/（EI）=[（0.5×8.109×666.10×5.20×2÷3）+（0.5×5.608×666.10×6.4）]/EI=21316.00/EIΔ2p=（Σωy）/（EI）=[（0.5×5.608×666.10×3.60×2÷3）+（0.5×8.109×666.10×5.3）]/EI=18796.31/EIX1=-69.01間支座受到的彎矩：在外力Q1、Q2作用下鋼梁在中間支座處受到的彎矩M2=1809KN.m由[δ]=Mmax/Wx，取[δ]=310Mpa∴Wx=5836363mm3=5836cm3每側(cè)采用2×63a工字鋼，Wx=5968cm3。2、次梁強(qiáng)度計(jì)算：次梁焊接于主梁上，每根次梁受力的計(jì)算簡(jiǎn)圖為：考慮汽車同軸輪距2.0m，，前后輪間距2.5m，次梁間距為1.0m，考慮鋼板擴(kuò)散壓力，擴(kuò)散寬度為5m，空載產(chǎn)生的壓力設(shè)計(jì)值Q1=1.3×1.6×8.3=17.3KN滿載產(chǎn)生的壓力設(shè)計(jì)值Q2=1.3×1.6×25=52KN每根次梁受力見(jiàn)下圖：?jiǎn)慰鐑啥斯讨Я旱淖畲髲澗匚挥诙酥ё郙max=Σ（Fab2）/L2=（17.3×8×12＋17.3×6×32＋52×3×62＋52×1×82）÷92∴Wx=398909mm3=399cm3次梁采用28C的槽鋼，Wx=391.7cm3。誤差＜5%Ⅱ、型鋼車道2計(jì)算：1、主梁強(qiáng)度計(jì)算：型鋼車道的布置位置見(jiàn)負(fù)一層施工車輛交通平面布置圖，型鋼車道的水平夾角為13.9°。主梁焊接在柱上的牛腿上，次梁焊接與主梁上，沿車道寬度方向每擱1.0m設(shè)一根次梁，車道寬9m，次梁上鋪10mm厚鋼板?？紤]次梁間距為1.0m，荷載最不利位置位于汽車在主梁上是產(chǎn)生的壓力空載產(chǎn)生的壓力設(shè)計(jì)值Q1=1.3×1.6×（N主+V次）Cos13.9=1.3×1.6×（10+8.45）×0.97=37.1KN滿載產(chǎn)生的壓力設(shè)計(jì)值Q2=1.3×1.6×（N主+V次）Cos15=1.3×1.6×（30+25.35）×0.97=111.2KN每根主梁受力見(jiàn)下圖：?jiǎn)慰鐑啥斯讨Я旱淖畲髲澗匚挥诙酥ё郙max=Σ（Fab2）/L2∴Wx=2744926mm3=2745cm3主梁采用63a的工字鋼。2、次梁強(qiáng)度計(jì)算：型鋼車道2的次梁與水平面夾角為13.9°，水平間距為1.0m。當(dāng)滿載汽車在跨中上面行使時(shí)，為最不利位置，將斜梁劃為水平梁計(jì)算，Q1=Q2=1.3×1.6×30Cos13.9=60.57