目錄HYPERLINK\l"_Toc301950922"一、編制依據(jù)1HYPERLINK\l"_Toc301950923"二、工程概況1HYPERLINK\l"_Toc301950924"三、模板及支撐系統(tǒng)施工方案設(shè)計(jì)1HYPERLINK\l"_Toc301950925"四、施工準(zhǔn)備4HYPERLINK\l"_Toc301950926"五、盤(pán)扣式架體施工的質(zhì)量管理5HYPERLINK\l"_Toc301950927"六、盤(pán)扣式架體施工的安全管理與維護(hù)7HYPERLINK\l"_Toc301950928"七、本工程模板及支撐施工方法7HYPERLINK\l"_Toc301950929"八、應(yīng)急救援預(yù)案9HYPERLINK\l"_Toc301950930"九、模板設(shè)計(jì)計(jì)算錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。鋼管架高支模施工方案一、編制依據(jù)1．《建筑施工承插型盤(pán)扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ231-2010）；2．《海珠區(qū)**村“城中村”全面改造項(xiàng)目（地塊一）施工圖紙》；3．《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（50204-2002）；4．《建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50300-2002）；5．《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程》（GB50005-2003）；6．《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》（第四版縮印本）；7.《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB5009-2001）等。二、工程概況2.1概況本項(xiàng)目位于廣州市海珠區(qū)XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX。2.2支模區(qū)域、支模高度、支模范圍內(nèi)的梁截面尺寸、跨度、板厚本工程標(biāo)準(zhǔn)層板厚100-180mm。采用承插型盤(pán)扣架作為模板支撐架。本工程代表性的梁有KL350×700.2.3支撐系統(tǒng)及基礎(chǔ)地質(zhì)情況本工程結(jié)構(gòu)型式為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，支撐系統(tǒng)采用承插型盤(pán)扣式鋼管架，基礎(chǔ)為鋼筋混凝土板，強(qiáng)度C35。在每根立桿底部均墊放100×100的模板。三、模板及支撐系統(tǒng)施工方案設(shè)計(jì)3.1模板及支架的選取模板：915×1830×18mm的木膠合板模板；木枋：50×100×2000的木枋；對(duì)拉螺桿：φ14的高強(qiáng)螺桿（含止水螺桿）；承插型盤(pán)扣式鋼管架；3.2支撐系統(tǒng)的構(gòu)造設(shè)計(jì)腳手架步距、立桿縱橫距、桿件相對(duì)位置a、板模：模板采用膠合木模板，立桿支撐采用可調(diào)式鋼管支撐。緊靠木模底第一層木枋間距@250，第二層雙鋼管托梁間距為@1200，立桿頂套頂托支撐第二層水平雙鋼管托梁，沿鋼管方向間距為@1200，布置如下圖：經(jīng)過(guò)對(duì)板底模板結(jié)構(gòu)支撐體系的計(jì)算，板底腳手架搭設(shè)方案為：支撐體系采用鋼管承插型盤(pán)扣式鋼管架；，板底立桿以1200*1200布設(shè)，步距為1.2米。b、梁模：經(jīng)過(guò)對(duì)梁底模板結(jié)構(gòu)支撐體系的計(jì)算，梁底腳手架搭設(shè)方案為：立桿頂部采用頂托支撐，上部托梁采用φ48×3.5雙鋼管，鋼管上鋪50×100×2000木枋，間距為250mm，梁底墊枋間距250mm，梁底立桿以1200*1200布設(shè)，梁支撐立桿的橫距(跨度方向)l=1.20米，梁底增加1道承重立桿，步距為1.2米。梁高h(yuǎn)≤600mm以下：采用梁底鋪枋＠250，底釘壓腳條用斜板釘設(shè)加固。梁高600＜h≤900：梁底鋪枋＠250、底釘壓腳條（15cm～20cm寬模板），Φ14的對(duì)拉螺桿中間一道＠450加固；3.2其他搭設(shè)要求支架架體四周外立面向內(nèi)的第一跨每層均應(yīng)設(shè)置豎向斜桿，架體整體底層以及頂層均應(yīng)設(shè)置豎向斜桿。當(dāng)滿(mǎn)堂模板支架的架體高度不得超過(guò)四個(gè)步距時(shí)，可不設(shè)置頂層水平斜桿；當(dāng)架體高度超過(guò)4個(gè)步距時(shí)，應(yīng)設(shè)置頂層水平斜桿或扣件鋼管水平剪力撐。模板支架可調(diào)托盤(pán)座伸出頂層水平桿或雙槽鋼托梁的懸臂長(zhǎng)度嚴(yán)禁超過(guò)650mm，且絲桿外露長(zhǎng)度嚴(yán)禁超過(guò)400mm，可調(diào)托座插入立桿或雙槽鋼托梁長(zhǎng)度不得少于150mm。支撐架具體搭設(shè)方式參見(jiàn)附圖。四、施工準(zhǔn)備4.1工藝流程墻柱模施工工藝流程：施工準(zhǔn)備→墻柱鋼筋加工制作及模板的配置→墻柱鋼筋綁扎→墻柱模板的安裝→墻柱混凝土澆筑→墻柱模拆除梁板模施工工藝流程：

梁板模施工工藝：彈線(xiàn)→滿(mǎn)堂架→調(diào)整標(biāo)高、柱接頭模板安裝→安裝梁底?！惭b梁側(cè)?！惭b板底龍骨→鋪底板模堵縫、清理→綁梁鋼筋→綁板底筋、水電、工藝管線(xiàn)安裝筋→綁扎板鋼筋→綁扎板面筋、預(yù)埋件、封邊?！詸z、互檢合格后驗(yàn)收，辦交接手續(xù)，移交砼工種。支撐系統(tǒng)安裝流程：

放線(xiàn)定立桿位置→自角部起依次向兩邊豎立桿，底端先安裝橫桿→每邊豎起3～4根立桿后，即裝設(shè)第一步縱向平桿和橫向平桿、校正立桿垂直和橫桿水平使符合要求，形成構(gòu)架的起始段→按上述要求依次向前延伸搭設(shè)，直至第一步架完成→全面檢查一遍構(gòu)架的質(zhì)量，符合要求后→按第一步架的作業(yè)程序和要求搭設(shè)第二步、第三步→隨搭設(shè)進(jìn)程及時(shí)裝設(shè)斜撐。4.2勞動(dòng)力組織本工程的施工進(jìn)度較緊，質(zhì)量要求高，因此組織60人的具有很高技術(shù)水平的木工班組進(jìn)場(chǎng)，兩個(gè)作業(yè)班組獨(dú)立作業(yè)，施工技術(shù)人員可以根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的施工進(jìn)度和勞動(dòng)力需要具體進(jìn)行調(diào)配。4.3機(jī)械設(shè)備配置的木工機(jī)械如下：圓盤(pán)鋸：6臺(tái)；木工壓刨：6臺(tái)；木工平刨：6臺(tái)；手電鉆：10臺(tái)；以及其他工人支模時(shí)所須的小型機(jī)具扳手、鉗子、吊線(xiàn)錘等。4.4材料準(zhǔn)備材料資源投入計(jì)劃序號(hào)材料名稱(chēng)及規(guī)格單位數(shù)量備注118mm厚模板m260000估計(jì)250×100木枋枋(2m長(zhǎng))根240000估計(jì)3盤(pán)扣架?chē)?0000估計(jì)輔材：2cm寬粘帶紙、海綿條、鐵釘、鐵線(xiàn)、刷子、小鐵鏟、撬棍等；4.5加工場(chǎng)布置現(xiàn)場(chǎng)設(shè)置兩個(gè)主要的木工加工場(chǎng)，內(nèi)設(shè)圓盤(pán)鋸及平壓刨機(jī)各3臺(tái)；本工程所有模板加工均在加工區(qū)內(nèi)進(jìn)行加工，圓盤(pán)鋸不得上樓層；所有舊木枋均在加工區(qū)內(nèi)撥釘及清理，平壓刨后方可投入使用；五、盤(pán)扣式架體施工的質(zhì)量管理5.1施工質(zhì)量要求5.2施工質(zhì)量檢查驗(yàn)收腳手架在投入使用之前必須進(jìn)行驗(yàn)收，合格后方準(zhǔn)使用。對(duì)進(jìn)入現(xiàn)場(chǎng)的鋼管支架構(gòu)配件的檢查與驗(yàn)收應(yīng)符合下列規(guī)定：1應(yīng)有鋼管支架產(chǎn)品標(biāo)識(shí)及產(chǎn)品質(zhì)量合格證；2應(yīng)有鋼管支架產(chǎn)品主要技術(shù)參數(shù)及產(chǎn)品使用說(shuō)明書(shū)；3當(dāng)對(duì)支架質(zhì)量有疑問(wèn)時(shí)，應(yīng)進(jìn)行進(jìn)行質(zhì)量抽檢和試驗(yàn)。模板支架應(yīng)按以下分階段進(jìn)行檢查和驗(yàn)收：1基礎(chǔ)完工后及模板支架搭設(shè)前；2超過(guò)8m的高支模架搭設(shè)至一半高度后；3搭設(shè)高度達(dá)到設(shè)計(jì)高度和混凝土澆筑前；腳手架應(yīng)根據(jù)下列情況按進(jìn)度分階段進(jìn)行檢查和驗(yàn)收1基礎(chǔ)完工后及模板支架搭設(shè)前；2首段高度達(dá)到6m時(shí)；3架體隨施工進(jìn)度逐層升高時(shí)；4搭設(shè)高度達(dá)到設(shè)計(jì)高度后。對(duì)腳手架的檢查與驗(yàn)收應(yīng)重點(diǎn)檢查以下內(nèi)容：1基礎(chǔ)應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，并應(yīng)平整堅(jiān)實(shí)，立桿與基礎(chǔ)間應(yīng)無(wú)松動(dòng)、懸空現(xiàn)象，底座、支墊應(yīng)符合規(guī)定；2搭設(shè)的架體三維尺寸應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，搭設(shè)方法和斜桿、鋼管剪力撐等設(shè)置應(yīng)符合本規(guī)程規(guī)定；3可調(diào)托座和調(diào)底座伸出水平桿的懸臂長(zhǎng)度應(yīng)符合設(shè)計(jì)限定要求；4水平桿扣接頭與立桿連接盤(pán)的插銷(xiāo)應(yīng)擊緊至所需插入深度的標(biāo)志刻度。對(duì)腳手架應(yīng)重點(diǎn)檢查與驗(yàn)收以下內(nèi)容：1搭設(shè)的架體三維尺寸應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，寫(xiě)感和鋼管剪刀撐設(shè)置應(yīng)符合本規(guī)程規(guī)定；2立桿基礎(chǔ)不應(yīng)有不均勻沉降，立桿可調(diào)底座與基礎(chǔ)面的接觸不應(yīng)有松動(dòng)或懸空現(xiàn)象；3連墻件設(shè)置應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，應(yīng)與主體結(jié)構(gòu)、架體可靠連接；4外側(cè)安全立網(wǎng)和內(nèi)側(cè)層間水平網(wǎng)的張掛及防護(hù)欄桿的設(shè)置應(yīng)齊全、牢固。5周轉(zhuǎn)使用的支架構(gòu)配件使用前復(fù)檢合格記錄；6搭設(shè)的施工記錄和質(zhì)量檢查記錄應(yīng)及時(shí)、齊全。模板支架和雙排外腳手架驗(yàn)收后應(yīng)形成記錄，記錄表應(yīng)符合模板支架施工驗(yàn)收記錄表的要求。六、盤(pán)扣式架體施工的安全管理與維護(hù)6.1模板支架和腳手架的搭設(shè)人員應(yīng)持證上崗6.2支架搭設(shè)作業(yè)人員必須正確戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。6.3模板支架混凝土澆筑作業(yè)層上的施工荷載，集中堆載不應(yīng)超過(guò)設(shè)計(jì)值。6.4混凝土澆筑過(guò)程中，應(yīng)派專(zhuān)人觀測(cè)模板支架的工作狀態(tài)，發(fā)生異常時(shí)觀測(cè)人員應(yīng)及時(shí)報(bào)告施工負(fù)責(zé)人，情況緊急時(shí)應(yīng)迅速撤離施工人員，并應(yīng)進(jìn)行相應(yīng)加固處理。6.5模板支架及腳手架使用期間，嚴(yán)禁擅自拆除架體結(jié)構(gòu)桿件，如需拆除必須報(bào)請(qǐng)工程項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人以及總監(jiān)理工程師同意，確定防控措施后方可實(shí)施。6.6嚴(yán)禁在模板支架及腳手架基礎(chǔ)及鄰近處進(jìn)行挖掘作業(yè)。6.7拆除的支架構(gòu)件應(yīng)安全地傳遞至地面嚴(yán)禁拋擲。6.8高支模區(qū)域內(nèi)，應(yīng)設(shè)置安全警戒線(xiàn)，不得上下交叉作業(yè)6.9在腳手架或模板支架上進(jìn)行電氣焊作業(yè)時(shí)，必須有防火措施和專(zhuān)人監(jiān)護(hù)。6.10模板支架及腳手架應(yīng)與架空輸線(xiàn)電路保持安全距離，工地臨時(shí)用電線(xiàn)路架設(shè)及腳手架接地防雷擊措施等應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《施工現(xiàn)場(chǎng)臨時(shí)用電安全技術(shù)規(guī)程》JGJ46的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。七、本工程模板及支撐施工方法7.1支撐系統(tǒng)安裝放線(xiàn)定立桿位置→自角部起依次向兩邊豎立桿，底端先安裝橫桿→每邊豎起3～4根立桿后，即裝設(shè)第一步縱向平桿和橫向平桿、校正立桿垂直和橫桿水平使符合要求，形成構(gòu)架的起始段→按上述要求依次向前延伸搭設(shè)，直至第一步架完成→全面檢查一遍構(gòu)架的質(zhì)量，符合要求后→按第一步架的作業(yè)程序和要求搭設(shè)第二步、第三步→隨搭設(shè)進(jìn)程及時(shí)裝設(shè)斜撐。7.2梁、板模板安裝彈線(xiàn)→滿(mǎn)堂架→調(diào)整標(biāo)高、柱接頭模板安裝→安裝梁底?！惭b梁側(cè)模→安裝板底龍骨→鋪底板模堵縫、清理→綁梁鋼筋→綁板底筋、水電、工藝管線(xiàn)安裝筋→綁扎板鋼筋→綁扎板面筋、預(yù)埋件、封邊?！詸z、互檢合格后驗(yàn)收，辦交接手續(xù)，移交砼工種。7.3墻柱模板安裝施工準(zhǔn)備→墻柱鋼筋加工制作及模板的配置→墻柱鋼筋綁扎→墻柱模板的安裝→墻柱混凝土澆筑→墻柱模拆除7.4模板支架搭設(shè)與拆除 1)施工準(zhǔn)備1、模板支架及腳手架施工前應(yīng)根據(jù)施工對(duì)象情況、地基承載力、搭設(shè)高按本規(guī)程的基本要求編制專(zhuān)項(xiàng)施工方案，并應(yīng)經(jīng)審核批準(zhǔn)后實(shí)施。2、搭設(shè)操作人員必須經(jīng)過(guò)專(zhuān)業(yè)技術(shù)培訓(xùn)和專(zhuān)業(yè)考試合格后，持證上崗。模板支架及腳手架搭設(shè)前，施工管理人員應(yīng)按專(zhuān)項(xiàng)施工方案的要求對(duì)操作人員進(jìn)行技術(shù)和安全作業(yè)交底。3、進(jìn)入施工現(xiàn)場(chǎng)的鋼管支架及構(gòu)配件質(zhì)量應(yīng)在使用前進(jìn)行復(fù)檢。4、經(jīng)驗(yàn)收合格的構(gòu)配件應(yīng)按品種、規(guī)格分類(lèi)碼放，并應(yīng)標(biāo)掛數(shù)量規(guī)格銘牌備用。構(gòu)配件堆放場(chǎng)地應(yīng)排水暢通、無(wú)積水。5、當(dāng)采用預(yù)埋方式設(shè)置腳手架連墻件時(shí)，應(yīng)提前與有關(guān)部門(mén)協(xié)商，并應(yīng)按設(shè)計(jì)要求預(yù)埋。6、模板支架及腳手架搭設(shè)場(chǎng)地必須平整、堅(jiān)實(shí)、有排水措施。2)拆模時(shí)間規(guī)定：側(cè)模拆除時(shí)，砼強(qiáng)度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁底模板拆除必須在預(yù)應(yīng)力張拉后由專(zhuān)業(yè)施工員提出申請(qǐng)經(jīng)項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人簽發(fā)意見(jiàn)，并報(bào)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)理工程師。各部位構(gòu)件拆模時(shí)所需混凝土強(qiáng)度：結(jié)構(gòu)類(lèi)型結(jié)構(gòu)跨度（m）按設(shè)計(jì)的混凝土強(qiáng)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的的百分率計(jì)（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100懸臂構(gòu)件≤275＞21003)模板拆除注意事項(xiàng)1、模板支架立桿搭設(shè)位置應(yīng)按專(zhuān)項(xiàng)施工方案放線(xiàn)確定。2、模板支架水平方向搭設(shè)，首先應(yīng)根據(jù)立桿位置的要求布置可調(diào)底座，接著插入四根立桿，將水平桿、斜桿通過(guò)扣接頭上的楔形插銷(xiāo)扣接在立桿的連接盤(pán)上形成基本的架體單元，并以此向外擴(kuò)展搭設(shè)成整體支撐體系。垂直方向應(yīng)搭完一層以后再搭設(shè)次層，以此類(lèi)推。3、可調(diào)底座和墊板應(yīng)準(zhǔn)確地放置在定位線(xiàn)上，并保持水平，墊板應(yīng)平整、無(wú)翹曲，不得采用已開(kāi)裂墊板。4、立桿應(yīng)通過(guò)立桿連接套管連接，在同一水平高度內(nèi)相鄰立桿連接套管接頭的位置應(yīng)錯(cuò)開(kāi)；水平桿扣接頭與連接盤(pán)通過(guò)插銷(xiāo)連接，應(yīng)采用榔頭擊緊插銷(xiāo)，保證水平桿與立桿連接可靠。5、每搭完一步支模架后，應(yīng)及時(shí)校正水平桿步距，立桿的縱、橫距，立桿的垂直偏差與水平桿的水平偏差。控制立桿的垂直偏差不應(yīng)大于H/500，且不得大于50mm。6、模板支架搭設(shè)應(yīng)與模板施工相配合，可利用可調(diào)底座和可調(diào)托座調(diào)整底模標(biāo)高。7、建筑樓板多層連續(xù)施工時(shí)，應(yīng)保證上下層支撐立桿在同一軸線(xiàn)上。8、支架搭設(shè)完成后混凝土澆筑前應(yīng)由項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人組織相關(guān)人員進(jìn)行驗(yàn)收，符合專(zhuān)項(xiàng)施工方案后方可澆筑混凝土。9、架體拆除時(shí)應(yīng)按施工方案設(shè)計(jì)的拆除順序進(jìn)行。拆除作業(yè)必須按先搭后拆，后搭先拆的原則，從頂層開(kāi)始，逐層向下進(jìn)行，嚴(yán)禁上下層同時(shí)拆除。拆除時(shí)的構(gòu)配件應(yīng)成捆吊運(yùn)或人工傳遞至地面，嚴(yán)禁拋擲。10、分段、分立面拆除時(shí)，應(yīng)確定分界處的技術(shù)處理方案，保證分段后臨時(shí)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定。八、應(yīng)急救援預(yù)案8.1機(jī)構(gòu)設(shè)置項(xiàng)目部成立應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組，項(xiàng)目經(jīng)理任應(yīng)急小組組長(zhǎng)，總工程師、生產(chǎn)經(jīng)理任第一副組長(zhǎng)、安全主任任副組長(zhǎng)，成員由項(xiàng)目技術(shù)部、質(zhì)安部、工程部、預(yù)算合約部、材料部、水電安裝部及項(xiàng)目保安隊(duì)成員組成。8.2報(bào)警救援及其他聯(lián)絡(luò)電話(huà) 報(bào)警110、救援119、120。8.3人員分工與職責(zé) 組長(zhǎng)：全面負(fù)責(zé)應(yīng)急處理工作，領(lǐng)導(dǎo)應(yīng)急處理的指揮和協(xié)調(diào)，向項(xiàng)目部經(jīng)理、公司安全生產(chǎn)委員會(huì)和總經(jīng)理報(bào)告應(yīng)急處理工作；具體負(fù)責(zé)應(yīng)急現(xiàn)場(chǎng)的直接指揮，組織對(duì)人員和財(cái)產(chǎn)的搶救；負(fù)責(zé)對(duì)擾民問(wèn)題進(jìn)行溝通和協(xié)調(diào)；第一副組長(zhǎng)：負(fù)責(zé)組織本工程應(yīng)急情況的處理，負(fù)責(zé)項(xiàng)目部應(yīng)急情況的指揮和協(xié)調(diào)；副組長(zhǎng)：協(xié)助第一副組長(zhǎng)，負(fù)責(zé)通訊聯(lián)絡(luò)、車(chē)輛調(diào)度，和地方消防、醫(yī)療機(jī)構(gòu)聯(lián)絡(luò)溝通；成員：各部門(mén)負(fù)責(zé)人，負(fù)責(zé)應(yīng)急處理的資金和物資準(zhǔn)備及調(diào)度，協(xié)助處理應(yīng)急情況；義務(wù)消防隊(duì)：負(fù)責(zé)火災(zāi)應(yīng)急義務(wù)消防，其架構(gòu)如下：管理部門(mén)：消防工作歸口項(xiàng)目質(zhì)安部統(tǒng)一管理，質(zhì)安部主任為義務(wù)消防隊(duì)長(zhǎng)，綜合辦主任為副隊(duì)長(zhǎng)；項(xiàng)目部設(shè)義務(wù)消防管理員一人，在項(xiàng)目質(zhì)安部領(lǐng)導(dǎo)下工作，具體負(fù)責(zé)本工程消防管理；項(xiàng)目部成立義務(wù)消防隊(duì)，義務(wù)消防隊(duì)人數(shù)為10人，其職責(zé)和活動(dòng)要求在項(xiàng)目應(yīng)急計(jì)劃中明確。項(xiàng)目應(yīng)急辦公室：為應(yīng)對(duì)重大突發(fā)事件，項(xiàng)目建立危機(jī)管理組織機(jī)構(gòu)，主要職責(zé)包括:1）重大事項(xiàng)決策；2）對(duì)應(yīng)急事件提供供支持、協(xié)調(diào)調(diào)；3）向國(guó)家政府部門(mén)門(mén)報(bào)告情況；；4）組織向社會(huì)公眾眾公布事件信信息；5）公布公司危機(jī)管管理預(yù)案。8.4應(yīng)急救援工作作程序 1）遇突發(fā)事件后，報(bào)報(bào)告信息應(yīng)迅迅速匯集，判判斷性質(zhì)嚴(yán)重重程度，確定定是否啟動(dòng)應(yīng)應(yīng)急系統(tǒng)。2）確定啟動(dòng)應(yīng)急響響應(yīng)后，各級(jí)級(jí)應(yīng)急機(jī)構(gòu)進(jìn)進(jìn)入應(yīng)急狀態(tài)態(tài)并實(shí)施如下下行動(dòng)，通知知有關(guān)人員到到位，開(kāi)通信信息與通訊網(wǎng)網(wǎng)絡(luò)，調(diào)配應(yīng)應(yīng)急資源，明明確向上級(jí)報(bào)報(bào)告內(nèi)容、組組織對(duì)媒體發(fā)發(fā)布信息、內(nèi)內(nèi)部員工通報(bào)報(bào)等。4）采取控制行動(dòng)，場(chǎng)場(chǎng)外應(yīng)急指揮揮應(yīng)支持現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)應(yīng)急指揮人人員完成下列列救援行動(dòng)：：應(yīng)急隊(duì)伍及及時(shí)進(jìn)入現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)，積極開(kāi)展展人員救助、工工程搶險(xiǎn)、醫(yī)醫(yī)療救助、人人群疏散、環(huán)環(huán)境保護(hù)、技技術(shù)支持、政政府聯(lián)絡(luò)、補(bǔ)補(bǔ)償損失等。5）行動(dòng)完成后，進(jìn)進(jìn)入臨時(shí)應(yīng)急急恢復(fù)階段。6）應(yīng)急響應(yīng)結(jié)束后后，應(yīng)組織原原因分析、評(píng)評(píng)估應(yīng)急響應(yīng)應(yīng)情況，提供供最終報(bào)告為為今后的危機(jī)機(jī)處理做參考考。8.5應(yīng)急救援方法法1)外傷止血：由由于事故可能能引起出血，出出血量大（達(dá)達(dá)到總血量的的40%），就就有生命危險(xiǎn)險(xiǎn)。現(xiàn)場(chǎng)搶救救時(shí)，首先采采取緊急止血血措施，然后后再采取其他他措施，常用用的止血方法法有：指壓止止血、加壓包包扎止血、加加墊屈肢止血血和止血帶止止血。2)包扎：可以以起到快速止止血、保護(hù)傷傷口、防止污污染作用，有有利于轉(zhuǎn)送和和進(jìn)一步治療療。常用方法法有繃帶包扎扎、三角巾包包扎、尼龍網(wǎng)網(wǎng)包扎、自粘粘貼包扎。3)骨折固定：：為了使斷骨骨不在加重，避避免加重?cái)喙枪菍?duì)周?chē)M織織的傷害，減減輕傷員的痛痛苦并便于搬搬運(yùn)，常用夾夾板的方法來(lái)來(lái)固定。搬運(yùn)運(yùn)時(shí)應(yīng)注意：：a、下肢骨折需用擔(dān)架架；b、脊柱骨折，用門(mén)板板或硬板擔(dān)架架，使傷者面面向上。由33-4人分別別用手托起頭頭、胸、骨盆盆、腿部，動(dòng)動(dòng)作一致平放放在擔(dān)架上，用用布帶將傷員員綁在擔(dān)架上上，以防移動(dòng)動(dòng)；c、高空墜落的患者，無(wú)無(wú)論情況如何何，都要按脊脊柱固定的方方法處理，以以備無(wú)患。d、觸電急救措施：立立即切斷電源源或用絕緣物物使患者脫離離電源；防止止患者在脫離離電源后的二二次傷害；患患者呼吸心跳跳停止時(shí)，立立即采用口對(duì)對(duì)口人工呼吸吸和胸外按壓壓術(shù)；對(duì)局部部電燒傷進(jìn)行行臨時(shí)消毒包包扎處理；呼呼急救中心轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)院搶救。e、中暑搶救措施：發(fā)發(fā)現(xiàn)中暑人員員應(yīng)立即將其其移到陰涼通通風(fēng)處。輕度度中暑給以患患者含鹽冷飲飲，可服十滴滴水或藿香正正氣水、人丹丹，休息后即即可恢復(fù)；高高熱型重點(diǎn)是是物理降溫，用用26-299攝氏度溫水水或50%的酒精精全身檫浴，用用電風(fēng)扇吹風(fēng)風(fēng)，頭部放置置冰袋。九、模板設(shè)計(jì)計(jì)算算板模板(扣件鋼管管架)計(jì)算書(shū)模板支架的計(jì)算依依據(jù)《建筑施施工承插型盤(pán)盤(pán)扣式鋼管支支架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JGJ2311-2010）、《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》GB550010--2002、《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-22001)、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)數(shù)橫向間距或排距((m):1..20；縱距距(m):1..20；步距距(m):1..20；立桿上端伸出至模模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)長(zhǎng)度(m):0..20；模板板支架搭設(shè)高高度(m):3..90；采用的鋼管(mmm):Φ48×3.0；板板底支撐連接接方式:方木支撐；；立桿承重連接方式式:可調(diào)托座；；2.荷載參數(shù)模板與木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土與鋼筋自自重(kN/m3):25..100；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2):2.1100；3.樓板參數(shù)鋼筋級(jí)別:二級(jí)鋼鋼HRB3335(200MnSi))；樓板混凝凝土強(qiáng)度等級(jí)級(jí):C35；每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù)數(shù):10；每平平米樓板截面面的鋼筋面積積(mm2):6544.500；；樓板的計(jì)算長(zhǎng)度((m):4..50；施工工平均溫度((℃):25..000；樓板的計(jì)算寬度((m):4..00；樓板的計(jì)算厚度((mm):1180.000；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板板，厚度為118mm；板板底支撐采用用方木；面板彈性模量E((N/mm22):95000；面板抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):13；木方彈性模量E((N/mm22):95000.0000；木方抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2):13..000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):1.4400；木方方的間隔距離離(mm):2250.0000；木方的截面寬度((mm):440.00；；木方的截面面高度(mm):990.00；；托梁材料為：鋼管管(雙鋼管)::Φ48×3；圖2樓板支撐架架荷載計(jì)算單單元二、模板面板計(jì)算算:面板為受彎構(gòu)件,,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度，取單單位寬度1mm的面板作為為計(jì)算單元面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為：W=100××1.82/6=54cmm3；I=100××1.83/12==48.66cm4；模板面板的按照三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋筋混凝土樓板板和模板面板板的自重(kN/m))：q1=25.1××0.18×1+0.335×1=44.868kN/m；；(2)活荷載為施工工人員及設(shè)備備荷載(kN/m))：q2=2.1×11=2.11kN/mm；2、強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:其中：q=1.22×4.8688+1.4××2.1=8.7822kN/m最大彎矩M=0..1×8.7822×0.252=0..055kkN·m；面板最大應(yīng)力計(jì)算算值σ=548885/544000==1.0116N/mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[[f]=133N/mmm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值為11.016N/mm22小于面板的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值133N/mmm2,滿(mǎn)足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為其中q=4..868kNN/m面板最大撓度計(jì)算算值v==0.6777×4.8688×2504/(1000×9500×48.6×104)=0.0028mmm；面板最大允許撓度度[V]]=250//250==1mm；；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值0..028mmm小于面面板的最大允允許撓度11mm,滿(mǎn)滿(mǎn)足要求!三、模板支撐方木木的計(jì)算:方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:W=4×9×9//6=554cm33；I=4×9×9××9/12=2433cm4；方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（mm）1.荷載的計(jì)算：：(1)鋼筋混凝土板板自重(kN/m))：q1=25.1×00.25×0.18=1.113kN//m；(2)模板的自重線(xiàn)線(xiàn)荷載(kN/m)):q2=0.35×00.25==0.0888kN//m；(3)活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN/m))：p1=2.1×00.25==0.5225kN//m；2.強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:均布荷載qq=11.2×(q1+qq2)+1..4×p1=1..2×(1.13+0.0088)+11.4×0.5255=2..195kkN/m；最大彎距MM=0..1ql2=0..1×2.1955×1.22=0..316kkN·m；方木最大應(yīng)力計(jì)算算值σ=M//W=00.316××106/540000=55.854N/mm22；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[[f]=133.000N/mm22；方木的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值為55.854N/mm22小于方木的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值133N/mmm2,滿(mǎn)足要求!3.抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須須滿(mǎn)足:τ=3V/2bbhn<[τ]其中最大剪力:V=00.6×2.1955×1.2==1.5881kN；；方木受剪應(yīng)力計(jì)算算值τ=3×1.5811×103/(2×40×90)==0.6559N/mmm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[τ]=11.4N//mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值0..659NN/mm2小于方木的的抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值1..4N/mmm2，滿(mǎn)足要求求!4.撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的撓度和，計(jì)計(jì)算公式如下下:均布荷載qq=q11+q2=1..217kkN/m；最大撓度計(jì)算值νν=0.6677×1.2177×12004/(1000×9500×24300000)=0.74mm；最大允許撓度[V]=11200/250=44.8mmm；方木的最大撓度計(jì)計(jì)算值0..74mmm小于方木木的最大允許許撓度4..8mm,,滿(mǎn)足要求!四、托梁材料計(jì)算算:托梁按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算；托梁采用：鋼管((雙鋼管)::Φ48×3；W=8.98ccm3；I=21.56cm4；集中荷載P取縱向向板底支撐傳傳遞力，P=2.8898kNN；托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁計(jì)算彎矩圖((kN·m)托梁計(jì)算變形圖((mm)托梁計(jì)算剪力圖((kN)最大彎矩Mmaax=11.707kN·m；最大變形Vmaax=33.757mm；最大支座力Qmmax=15.3556kN；最大應(yīng)力σ=117068009.1566/89800=1990.0688N/mmm2；托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值1990.0688N/mmm2小于托梁的的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值2005N/mmm2,滿(mǎn)足要求!托梁的最大撓度為為3.7557mm小小于12000/1500與10mmm,滿(mǎn)足要求求!五、模板支架立桿桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值值(軸力):作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載和活荷荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1)腳手架的自重重(kN)：NG1=0.1149×3.9==0.5881kN；；(2)模板的自重((kN)：NG2=0.335×1.2×1.2==0.5004kN；；(3)鋼筋混凝土樓樓板自重(kN)：NG3=25..1×0.18×1.2×1.2==6.5006kN；；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NNG=NG11+NG2+NG3=77.591kN；2.活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載?；詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值NNQ=(22.1+2)×1.2×1.2==5.9004kN；；3.立桿的軸向壓壓力設(shè)計(jì)值計(jì)計(jì)算公式N=1.2NGG+1..4NQ=177.374kN；六、立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算公式其中N立桿桿的軸心壓力力設(shè)計(jì)值(kN)：N=117.3744kN；φ軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比LLo/i查表得得到；i計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.59ccm；A立桿凈截面面面積(cm2)：A=44.24ccm2；W立桿凈截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=4.449cm33；σ鋼管立桿桿受壓應(yīng)力計(jì)計(jì)算值(NN/mm2)；[f]]鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值：[f]]=2055N/mmm2；L00計(jì)算長(zhǎng)度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》，由由下式計(jì)算：：ll0=h++2aa立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線(xiàn)至模模板支撐點(diǎn)的的長(zhǎng)度；a=0.22m；得到計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LL0=h+2a=1.22+2×0.2==1.6m；L0/i=11600//15.99=101；由長(zhǎng)細(xì)比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.558；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σσ=173774.3566/(0.558×424)=70..65N//mm2；立桿穩(wěn)定性計(jì)算σσ=70..65N//mm2小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[f]=2205N//mm2，滿(mǎn)足要求求！梁模板(<7000)計(jì)算書(shū)支撐架的計(jì)算依據(jù)據(jù)《建筑施工工承插型盤(pán)扣扣式鋼管支架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGJ2311-2010）、《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》GB550010--2002、《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-22001)、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。梁段:KL10。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B((m):0..30；梁截截面高度DD(m):00.60；混凝土板厚度(mmm):1880.00；；立桿沿梁跨跨度方向間距距La(m)):1.200；立桿上端伸出至模模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)長(zhǎng)度a(m)):0.200；立桿步距h(m)):1.200；板底承重重立桿橫向間間距或排距LLb(m)::1.20；；梁支撐架搭設(shè)高度度H(m)：3.60；梁梁兩側(cè)立桿間間距(m):1..20；承重架支撐形式::梁底支撐小小楞平行梁截截面方向；梁底增加承重立桿桿根數(shù):1；采用的鋼管類(lèi)型為為Φ48×3；立桿承重連接方式式:可調(diào)托座；；2.荷載參數(shù)模板自重(kN//m2):0.335；鋼筋自自重(kN/m3):1.550；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2):2.55；新澆混凝凝土側(cè)壓力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):14..4；傾倒混凝土側(cè)壓力力(kN/m2):2.00；振搗混凝凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2):2.11；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；；木材彈性模模量E(N//mm2)：100000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fm(NN/mm2)：17.0；木木材抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值fvv(N/mmm2)：1.7；面板類(lèi)型：膠合面面板；面板彈彈性模量E((N/mm22)：9500..0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)數(shù)梁底方木截面寬度度b(mm))：40.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：90.0；梁底模板支撐的間間距(mm)：250.00；面板厚度度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)數(shù)次楞間距(mm))：250，主主楞豎向根數(shù)數(shù)：2；主楞間距為：2000mm；主楞龍骨材料：木木楞,，寬度40mmm，高度90mmm；主楞合并根數(shù)：22；次楞龍骨材料：木木楞，寬度440mm，高高度90mmm；次楞合并根數(shù)：22；二、梁模板荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗(yàn)算只只考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力。其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新澆混混凝土的初凝凝時(shí)間，可按按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值值取，輸入00時(shí)系統(tǒng)按2000/(T++15)計(jì)算算，得5.7714h；T混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取1.5500m/hh；H混凝土土側(cè)壓力計(jì)算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取0.6000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式式計(jì)算的新澆澆筑混凝土對(duì)對(duì)模板的最大大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得500.994kN/m22、14.4000kN//m2，取較小值值14.4000kN//m2作為本工程程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。強(qiáng)度度驗(yàn)算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載；撓度驗(yàn)算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單單位：mm))1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式式如下:其中，W--面板的凈截截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M面板的的最大彎距((N·mm))；σ--面板板的彎曲應(yīng)力力計(jì)算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值((N/mm2)；按以下公式計(jì)算面面板跨中彎矩矩：其中，q--作用在模板板上的側(cè)壓力力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值:q1=1.22×1×144.4×0..9=15..55kN//m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值:q2=1.44×1×2××0.9=22.65kNN/m；q=q1+qq2=155.552++2.6466=188.198kN/m；；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間間距):ll=2550mm；面板的最大彎距M=0..125×118.1988×25022=1..42×1005N·mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計(jì)算值:σ=1..42×1005/7..35×1004=1.9334N/mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=13N/mmm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=1.9934N/mmm2小于面板的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=13NN/mm2，滿(mǎn)足要求求！2.撓度驗(yàn)算q作用在模模板上的側(cè)壓壓力線(xiàn)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:qq=18.22N/mm；；l計(jì)算跨度度(內(nèi)楞間距)::l=250mmm；E面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==95000N/mm22；I面板的截截面慣性矩::I=100×11.8×1..8×1.88/12=448.6cmm4；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=5×118.2×22504/(3844×95000×4.866×105)=00.2mmm；面板的最大容許撓撓度值:[ν]=ll/250=250//250==1mm；；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.2mmm小于面面板的最大容容許撓度值[ν]=1mmm，滿(mǎn)足要求求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的簡(jiǎn)支梁計(jì)計(jì)算。本工程中，龍骨采采用木楞，截截面寬度400mm，截面面高度90mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4×922×2/6=1088cm3；I=4×933×2/122=4886cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式式如下:其中，σ內(nèi)楞彎彎曲應(yīng)力計(jì)算算值(N/mm2)；M內(nèi)楞的的最大彎距((N·mm))；W內(nèi)楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--內(nèi)楞楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎矩矩：其中，作用在內(nèi)楞楞的荷載，qq=(11.2×144.4×0..9+1.44×2×0..9)×1==18.077kN/m；；內(nèi)楞計(jì)算跨度(外外楞間距)::l=200mmm；內(nèi)楞的最大彎距::M=1//8×18..07×2000.0022=9.004×1044N·mm；最大支座力:R==1.1×118.0722×0.2==4.97kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞楞的最大受彎彎應(yīng)力計(jì)算值值σ=9..04×1004/1.088×105=0..837NN/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=17N/mmm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力力計(jì)算值σ=0..837NN/mm2小于內(nèi)楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=17NN/mm2，滿(mǎn)足要求求！（2）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中l(wèi)--計(jì)算算跨度(外楞間距)：l=5500mm；；q作用在模板板上的側(cè)壓力力線(xiàn)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：q=118.07N/mm；；E內(nèi)楞的的彈性模量：：100000N/mmm2；I內(nèi)楞的的截面慣性矩矩：I=4.86××106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.6677×188.07×55004/(1000×100000×4.886×1066)=00.157mm；內(nèi)楞的最大容許撓撓度值:[ν]=5500/2550=2mmm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.1557mm小小于內(nèi)楞的最最大容許撓度度值[ν]=2mmm，滿(mǎn)足要求求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承承受內(nèi)楞傳遞遞的集中力，取取內(nèi)楞的最大大支座力4..97kN,,按照集中荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算。本工程中，外龍骨骨采用2根木楞，截截面寬度400mm，截面面高度90mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4×922×2/6=1088cm3；I=4×933×2/122=4886cm4；（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算其中σ外楞受受彎應(yīng)力計(jì)算算值(N/mm2)M外楞的的最大彎距((N·mm))；W外楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2)。根據(jù)三跨連續(xù)梁算算法求得最大大的彎矩為MM=F×a==1.3655kN·mm；其中，F(xiàn)=1/22×q×h==5.4599，h為梁高為0..6m，a為次楞間距距為250mmm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞楞的受彎應(yīng)力力計(jì)算值:σ=1..36×1006/1.088×105=122.637N/mm22；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=17N/mmm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=12..637N//mm2小于外楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=17NN/mm2，滿(mǎn)足要求求?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算其中E-外楞的彈彈性模量：110000NN/mm2；F--作用在外楞楞上的集中力力標(biāo)準(zhǔn)值：FF=5.4559kN；l--計(jì)算跨度：：l=4500mm；I-外楞的截面慣慣性矩：I==48600000mm44；外楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=1.615×55459.4400×4550.0033/(1000×100000.0000×48600000.0000)=00.165mmm；根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得得到外楞的最最大撓度為00.165mm外楞的最大容許撓撓度值:[ν]=4450/2550=1.88mm；外楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.1665mm小小于外楞的最最大容許撓度度值[ν]=1.88mm，滿(mǎn)足足要求！五、梁底模板計(jì)算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計(jì)算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=3000×18×118/6==1.622×104mm3；I=300××18×188×18/112=11.46×1105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：其中，σ梁底模板板的彎曲應(yīng)力力計(jì)算值(N/mm2)；M計(jì)算的的最大彎矩(kN·mm)；l計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):ll=2500.00mmm；q作用在在梁底模板的的均布荷載設(shè)設(shè)計(jì)值(kN/m))；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計(jì)值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.300×0.600×0.900=4.966kN/m；；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.330×0.990=0.111kN/mm；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計(jì)計(jì)值：q3:1.4×2..10×0..30×0..90=0..79kN//m；q=q1++q2++q3=44.96+00.11+00.79=55.86kNN/m；跨中彎矩計(jì)算公式式如下:Mmax=0..10×5..864×00.252=0.0337kN·mm；σ=0.037××106/1.622×104=2.2663N/mmm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)應(yīng)力σ=2.2263N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==13N/mmm2，滿(mǎn)足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時(shí)不考慮振振動(dòng)荷載作用用。最大撓度計(jì)算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線(xiàn)荷載載:q==（(24.0++1.50))×0.6000+0.335）×0.300=4.669KN/mm；l計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):ll=2500.00mmm；E面板的彈性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=2550.00//250==1.0000mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.6677×4..695×22504/(1000×95000×1.466×105)=0.009mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.099mm小小于面板的最最大允許撓度度值:[ν]=250//250=1mmm，滿(mǎn)足要求求！六、梁底支撐木方方的計(jì)算1.荷載的計(jì)算：：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=((24+1..5)×0..6×0.225=3.8825kNN/m；(2)模板的自重荷荷載(kN/m))：q2=0.35××0.25××(2×0..6+0.33)/0..3=0.4437kNN/m；(3)活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN/m))：經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(22.5+2..1)×0..25=1..15kNN/m；2.木方的傳遞集集中力驗(yàn)算：：靜荷載設(shè)計(jì)值qq=1.2××3.8255+1.2××0.4377=5.1115kN//m；活荷載設(shè)計(jì)值PP=1.4××1.1500=1.6110kN//m；荷載設(shè)計(jì)值q=5.1115+1..610==6.7225kN//m。本工程梁底支撐采采用方木，方方木的截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4×9×9//6=55.40×1101cm3；I=4×9×9××9/12=2.443×1022cm4；3.支撐方木驗(yàn)算算：最大彎矩考慮為連連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的彎矩，計(jì)算算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力力、變形圖如如下：彎矩圖(kN·mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)方木的支座力N11=N3=00.03KKN，N2=11.958KN;方木最大應(yīng)力計(jì)算算值：σ=0.0558×1066/540000=1..073NN/mm2；方木最大剪力計(jì)算算值：T==3×1.9958×10000/(22×40×990)=0..816N//mm2；方木的最大撓度：：ω=0.0114mm；；方木的允許撓度：：[ν]=1..2×1033/2/2550=2.44mm；方木最大應(yīng)力計(jì)算算值1.0073N//mm2小于方木抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[f]]=17.0000N//mm2，滿(mǎn)足要求求！方木受剪應(yīng)力計(jì)算算值0.8816N//mm2小于方木抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.7000N/mmm2，滿(mǎn)足要求求！方木的最大撓度ν=0.0114mm小于方木的的最大允許撓撓度[ν]=2.4400mmm，滿(mǎn)足要求求！七、梁跨度方向托托梁的計(jì)算作用于托梁的荷載載包括梁與模模板自重荷載載，施工活荷荷載等,通過(guò)方木的的集中荷載傳傳遞。托梁采用：鋼管((雙鋼管):Φ48×3；W=8.98ccm3；I=21.56cm4；1.梁兩側(cè)托梁的的強(qiáng)度計(jì)算：：托梁按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算；集中力力P=0..03KNN.托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁計(jì)算彎矩圖((kN·m))托梁計(jì)算變形圖((mm)托梁計(jì)算剪力圖((kN)最大彎矩Mmaax=00.017kN·m；最大變形Vmaax=00.038mm；最大支座力Rmmax=0.1577kN；；最大應(yīng)力σ=0.0177×106/(8..98×1003)=1..939NN/mm2；托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值1..939NN/mm2小于托梁的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值2005N/mmm2,滿(mǎn)足要求!托梁的最大撓度VVmax=00.038mmm小于12000/150與與10mmm,滿(mǎn)足要求求!2.梁底托梁的強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算：托梁按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算；集中力力P=1..958KKN.托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁計(jì)算彎矩圖((kN·m))托梁計(jì)算變形圖((mm)托梁計(jì)算剪力圖((kN)最大彎矩Mmaax=11.153kN·m；最大變形Vmaax=22.539mm；最大支座力Rmmax=10.3778kN；最大應(yīng)力σ=1.1533×106/(8..98×1003)=1228.4466N/mmm2；托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值1228.4466N/mmm2小于托梁的的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值2005N/mmm2,滿(mǎn)足要求!托梁的最大撓度VVmax=22.539mmm小于12000/150與與10mmm,滿(mǎn)足要求求!八、立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)穩(wěn)定性驗(yàn)算::其中N--立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：縱向鋼管的最大支支座反力：N1=0.1157kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1149×3..6=0.6643kNN；N=0..157+00.643==0.8kkN；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長(zhǎng)細(xì)比llo/i查表得得到；i--計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.24；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計(jì)算算值(NN/mm2)；[f]鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值：[[f]=2205N//mm2；lo--計(jì)算算長(zhǎng)度(mm)；參照《扣件式規(guī)范范》不考慮高高支撐架，按按下式計(jì)算lo=k1uhk1--計(jì)算算長(zhǎng)度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1..73；上式的計(jì)算結(jié)果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1uh=1.1555×1.733×1.2=2.3398m；；Lo/i=23997.78/15..9=1151；由長(zhǎng)細(xì)比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.3305；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σσ=799..88/(00.305××424)=6.1185N//mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=6..185NN/mm2小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值[f]==205N/mm22，滿(mǎn)足要求求！2.梁底受力最大大的支撐立桿桿穩(wěn)定性驗(yàn)算算:其中N--立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：梁底支撐最大支座座反力：NN1=10..378kkN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1149×(33.6-0..6)=0..643kkN；N=100.378++0.6433=10.9914kNN；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長(zhǎng)細(xì)比llo/i查表得得到；i--計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.24；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計(jì)算算值(NN/mm2)；[f]鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值：[[f]=2205N//mm2；lo--計(jì)算算長(zhǎng)度(mm)；參照《扣件式規(guī)范范》不考慮高高支撐架，按按下式計(jì)算lo=k1uhk1--計(jì)算算長(zhǎng)度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1..73；上式的計(jì)算結(jié)果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1uh=1.1555×1.733×1.2=2.3398m；；Lo/i=23997.78/15..9=1151；由長(zhǎng)細(xì)比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.3305；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σσ=109113.7988/(0.3305×4224)=84.3994N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=844.394N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值[f]==205N/mm22，滿(mǎn)足要求求！梁模板(>=7000)計(jì)算書(shū)支撐架的計(jì)算依據(jù)據(jù)《建筑施工工承插型盤(pán)扣扣式鋼管支架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGJ2311-2010）、《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》GB550010--2002、《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-22001)、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。梁段:KL32aa。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B((m):0..80；梁截截面高度DD(m):00.90；混凝土板厚度(mmm):1880.00；；立桿沿梁跨跨度方向間距距La(m)):1.200；立桿上端伸出至模模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)長(zhǎng)度a(m)):0.200；立桿步距h(m)):1.200；板底承重重立桿橫向間間距或排距LLb(m)::1.20；；梁支撐架搭設(shè)高度度H(m)：3.60；梁梁兩側(cè)立桿間間距(m):1..20；承重架支撐形式::梁底支撐小小楞平行梁截截面方向；梁底增加承重立桿桿根數(shù):2；采用的鋼管類(lèi)型為為Φ48×3；立桿承重連接方式式:可調(diào)托座；；2.荷載參數(shù)模板自重(kN//m2):0.335；鋼筋自自重(kN/m3):1.550；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2):2.55；新澆混凝凝土側(cè)壓力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):16..8；傾倒混凝土側(cè)壓力力(kN/m2):2.00；振搗混凝凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2):2.11；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；；木材彈性模模量E(N//mm2)：100000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fm(NN/mm2)：17.0；木木材抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值fvv(N/mmm2)：1.7；面板類(lèi)型：膠合面面板；面板彈彈性模量E((N/mm22)：9500..0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)數(shù)梁底方木截面寬度度b(mm))：40.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：90.0；梁底模板支撐的間間距(mm)：250.00；面板厚度度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)數(shù)次楞間距(mm))：250，主主楞豎向根數(shù)數(shù)：3；主楞間距為：3000mm，300mmm；穿梁螺栓水平間距距(mm)：450；穿梁螺栓直徑(mmm)：M14；主楞龍骨材料：鋼鋼楞；截面類(lèi)類(lèi)型為圓鋼管管48×3..0；主楞合并根數(shù)：22；次楞龍骨材料：木木楞，寬度440mm，高高度90mmm；次楞合并根數(shù)：22；二、梁模板荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗(yàn)算只只考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力。其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新澆混混凝土的初凝凝時(shí)間，可按按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值值取，輸入00時(shí)系統(tǒng)按2000/(T++15)計(jì)算算，得5.7714h；T混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取1.5500m/hh；H混凝土土側(cè)壓力計(jì)算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取0.7000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式式計(jì)算的新澆澆筑混凝土對(duì)對(duì)模板的最大大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得500.994kN/m22、16.8000kN//m2，取較小值值16.8000kN//m2作為本工程程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。強(qiáng)度度驗(yàn)算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載；撓度驗(yàn)算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單單位：mm))1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式式如下:其中，W--面板的凈截截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M面板的的最大彎距((N·mm))；σ--面板板的彎曲應(yīng)力力計(jì)算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值((N/mm2)；按以下公式計(jì)算面面板跨中彎矩矩：其中，q--作用在模板板上的側(cè)壓力力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值:q1=1.22×1×166.8×0..9=18..14kN//m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值:q2=1.44×1×2××0.9=22.65kNN/m；q=q1+qq2=188.144++2.6466=200.790kN/m；；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間間距):ll=2550mm；面板的最大彎距M=0..125×220.79××2502=1..62×1005N·mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計(jì)算值:σ=1..62×1005/7..35×1004=2.211N/mm22；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=13N/mmm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=2.221N/mmm2小于面板的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=13NN/mm2，滿(mǎn)足要求求！2.撓度驗(yàn)算q作用在模模板上的側(cè)壓壓力線(xiàn)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值:qq=20.779N/mmm；l計(jì)算跨度度(內(nèi)楞間距)::l=250mmm；E面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==95000N/mm22；I面板的截截面慣性矩::I=100×11.8×1..8×1.88/12=448.6cmm4；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=5×220.79××2504/(3844×95000×4.866×105)=00.229mm；面板的最大容許撓撓度值:[ν]=ll/250=250//250==1mm；；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.2229mm小小于面板的最最大容許撓度度值[ν]=1mmm，滿(mǎn)足要求求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的二跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采采用木楞，截截面寬度400mm，截面面高度90mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4×922×2/6=1088cm3；I=4×933×2/122=4886cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式式如下:其中，σ內(nèi)楞彎彎曲應(yīng)力計(jì)算算值(N/mm2)；M內(nèi)楞的的最大彎距((N·mm))；W內(nèi)楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--內(nèi)楞楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)內(nèi)楞跨中彎矩矩：其中，作用在內(nèi)楞楞的荷載，qq=(11.2×166.8×0..9+1.44×2×0..9)×1==20.666kN/m；；內(nèi)楞計(jì)算跨度(外外楞間距)::l=300mmm；內(nèi)楞的最大彎距::M=0..096×220.66××300.0002=1.779×1055N·mm；最大支座力:R==1.1×220.6644×0.3==5.6833kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞楞的最大受彎彎應(yīng)力計(jì)算值值σ=1..79×1005/1.088×105=1..653NN/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=17N/mmm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力力計(jì)算值σ=1..653NN/mm2小于內(nèi)楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=17NN/mm2，滿(mǎn)足要求求！（2）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中l(wèi)--計(jì)算算跨度(外楞間距)：l=5500mm；；q作用在模板板上的側(cè)壓力力線(xiàn)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：q=220.66N/mm；；E內(nèi)楞的的彈性模量：：100000N/mmm2；I內(nèi)楞的的截面慣性矩矩：I=4.86××106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.6677×200.66×55004/(1000×100000×4.886×1066)=00.18mmm；內(nèi)楞的最大容許撓撓度值:[ν]=5500/2550=2mmm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.188mm小于于內(nèi)楞的最大大容許撓度值值[ν]=2mmm，滿(mǎn)足要求求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承承受內(nèi)楞傳遞遞的集中力，取取內(nèi)楞的最大大支座力5..683kNN,按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨骨采用鋼楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:截面類(lèi)型為圓鋼管管48×3..0；外鋼楞截面抵抗矩矩W=8.98ccm3；外鋼楞截面慣性矩矩I=21.566cm4；（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算其中σ外楞受受彎應(yīng)力計(jì)算算值(N/mm2)M外楞的的最大彎距((N·mm))；W外楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2)。根據(jù)三跨連續(xù)梁算算法求得最大大的彎矩為MM=F×a==1.5599kN·mm；其中，F(xiàn)=1/33×q×h==6.2377，h為梁高為0..9m，a為次楞間距距為250mmm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞楞的受彎應(yīng)力力計(jì)算值:σ=1..56×1006/8.988×103=1773.6366N/mmm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=205N//mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=1733.636NN/mm2小于外楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=2055N/mm22，滿(mǎn)足要求求?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算其中E-外楞的彈彈性模量：22060000N/mm22；F--作用在外楞楞上的集中力力標(biāo)準(zhǔn)值：FF=6.2337kN；l--計(jì)算跨度：：l=4500mm；I-外楞的截面慣慣性矩：I==2156000mm4；外楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=1.615×66237.0000×4550.0033/(1000×2060000.0000×2155600.0000)=00.207mmm；根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得得到外楞的最最大撓度為00.207mm外楞的最大容許撓撓度值:[ν]=4450/4000=1.1125mm；；外楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.2007mm小小于外楞的最最大容許撓度度值[ν]=1.1125mm，滿(mǎn)滿(mǎn)足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑::14mm；穿梁螺栓有效直徑徑:111.55mmm；穿梁螺栓有效面積積:A=105mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=((1.2×116.8+11.4×2..1)×0..5×0.2225=22.599kN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170××105/11000==17.885kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=2.5999kN小小于穿梁螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=17..85kN，滿(mǎn)滿(mǎn)足要求！六、梁底模板計(jì)算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計(jì)算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=8000×18×118/6==4.322×104mm3；I=800××18×188×18/112=33.89×1105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：其中，σ梁底模板板的彎曲應(yīng)力力計(jì)算值(N/mm2)；M計(jì)算的的最大彎矩(kN·mm)；l計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):ll=2500.00mmm；q作用在在梁底模板的的均布荷載設(shè)設(shè)計(jì)值(kN/m))；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計(jì)值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.800×0.900×0.900=19.883kN/mm；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.880×0.990=0.330kN/mm；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計(jì)計(jì)值：q3:1.4×2..10×0..80×0..90=2..12kN//m；q=q1++q2++q3=119.83++0.30++2.12==22.255kN/m；；跨中彎矩計(jì)算公式式如下:Mmax=0..10×222.248××0.2522=0.1339kN·mm；σ=0.139××106/4.322×104=3.2119N/mmm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)應(yīng)力σ=3.2219N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==13N/mmm2，滿(mǎn)足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時(shí)不考慮振振動(dòng)荷載作用用。最大撓度計(jì)算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線(xiàn)荷載載:q==（(24.0++1.50))×0.9000+0.335）×0.800=18..64KN//m；l計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):ll=2500.00mmm；E面板的彈性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=2550.00//250==1.0000mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.6677×188.64×22504/(1000×95000×3.899×105)=0.1133mm；；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.1333mm小于面板的的最大允許撓撓度值:[ν]=250//250=1mmm，滿(mǎn)足要求求！七、梁底支撐木方方的計(jì)算1.荷載的計(jì)算：：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=((24+1..5)×0..9×0.225=5.7738kNN/m；(2)模板的自重荷荷載(kN/m))：q2=0.35××0.25××(2×0..9+0.88)/0..8=0.2284kNN/m；(3)活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN/m))：經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(22.5+2..1)×0..25=1..15kNN/m；2.木方的傳遞集集中力驗(yàn)算：：靜荷載設(shè)計(jì)值qq=1.2××5.7388+1.2××0.2844=7.2226kN//m；活荷載設(shè)計(jì)值PP=1.4××1.1500=1.6110kN//m；荷載設(shè)計(jì)值q=7.2226+1..610==8.8336kN//m。本工程梁底支撐采采用方木，方方木的截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4×9×9//6=55.40×1101cm3；I=4×9×9××9/12=2.443×1022cm4；3.支撐方木驗(yàn)算算：最大彎矩考慮為連連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的彎矩，計(jì)算算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力力、變形圖如如下：彎矩圖(kN·mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)方木的邊支座力NN1=N2==0.4366KN，中中間支座的最最大支座力NN=3.0998KN;;方木最大