第一章流體流動(dòng)一、壓強(qiáng)1、單位之間的換算關(guān)系：atm101.33kPa10330kgf/m10.33mHO760mmHg222、壓力的表示體的真實(shí)壓強(qiáng)。（2）表壓：從壓力表上測(cè)得的壓力，反映表內(nèi)壓力比表外大氣壓高出的值。表壓=絕壓-大氣壓（3）真空度：從真空表上測(cè)得的壓力，反映表內(nèi)壓力比表外大氣壓低多少真空度=大氣壓-絕壓3、流體靜力學(xué)方程式ppgh0二、牛頓粘性定律FAτ為剪應(yīng)力；為速度梯度；為流體的粘度；其百分之一為厘泊cpPasPcP液體的粘度隨溫度升高而減小，氣體粘度隨溫度升高而增大。三、連續(xù)性方程若無質(zhì)量積累，通過截面1的質(zhì)量流量與通過截面2的質(zhì)量流量相等。uAuA111222對(duì)不可壓縮流體uAuA即體積流量為常數(shù)。1122四、柏努利方程式單位質(zhì)量流體的柏努利方程式：upup22gzE稱為流體的機(jī)械能22單位重量流體的能量衡算方程：up2z2ggu2p：動(dòng)壓頭（速度頭）；：靜壓頭（壓力頭）z2gg有效功率：NeWeWs軸功率：N五、流動(dòng)類型Re是一無因次的純數(shù)，反映了流體流動(dòng)中慣性力與粘性力的對(duì)比關(guān)系。（1）層流：Re2000圓管內(nèi)層流時(shí)的速度分布方程：r2uu)r層流時(shí)速度分布側(cè)型為拋物線型R2（2）湍流Re4000即，由幾個(gè)物理量組成的這種數(shù)稱為準(zhǔn)數(shù)。六、流動(dòng)阻力1、直管阻力——范寧公式lu2hd2fphHffggf64（1）層流時(shí)的磨擦系數(shù)：，層流時(shí)阻力損失與速度的一次方成正比，層Re流區(qū)又稱為阻力一次方區(qū)。（2）湍流時(shí)的摩擦系數(shù)①f(Re,)Re，隨增大而增大；給定，ddd隨Repu,雖然u增大時(shí),Re增大,減小，但總的p是2ff增大的）②f()僅與有關(guān)，pu,這一區(qū)域稱為阻力2ddf平方區(qū)或完全湍流區(qū)。2、局部阻力（1）阻力系數(shù)法u2h'2f出口損失1.0；進(jìn)口損失u2'd2fWsWsWs，對(duì)不可壓縮流體VsVsVs1212EEhEh1f12f2VsVsVsVsVsA123Bf1f2f3立里流量計(jì)2、變截面（恒壓差）流量計(jì)——轉(zhuǎn)子流量計(jì)二、氣縛現(xiàn)象與氣蝕現(xiàn)象pp01fHQ，所以計(jì)算安裝高度時(shí)應(yīng)以最大流量下的Hspu2p1vpp0f12Q'n';Qn23HnNn122Q'D';23HDND1212Q和H滿足泵1的特性曲線方程，Q和H滿足泵2的特性曲線方程。11221212Q和H滿足泵1的特性曲線方程，Q和H滿足泵2的特性曲線方程。1122（2）流量具有不均勻性；第三章非均相物系的分離和固體流態(tài)化322g()t642stttt2t降塵室的生產(chǎn)能力：Vsublt高度無關(guān)。五、恒壓過濾基本方程式V22KA2K或qeeeeVVVKA或q22qqKeeK2kps六、濾餅的洗滌1、洗滌速率洗滌速率指單位時(shí)間內(nèi)消耗的洗水體積即dVu()ww①橫穿洗法：dV1dVu()()4d②量換洗法：dwwEdV2、洗滌時(shí)間dVu()()ddwwEV以Vwuwww七、間隙過濾機(jī)的生產(chǎn)能力操作周期：TwDV生產(chǎn)能力：QQ=V/TT第四章傳熱一、傳熱速率tQRΔt為傳熱溫差，R為整個(gè)傳熱面的熱阻b平壁導(dǎo)熱的熱阻：Rsb圓筒壁導(dǎo)熱熱阻：Rbrr為圓筒壁的厚度；s21msrL為圓筒壁的對(duì)數(shù)平均面積；mmrrrm為圓筒壁的對(duì)數(shù)平均半徑。12r2r11對(duì)流傳熱熱阻：Rs二、熱量衡算若忽略熱損失時(shí)，熱流體放出的熱量等于冷流體吸收的熱量QW(II)W(II)hh1h2cc2c1流體無相變：It流體有相變：Ir三、總傳熱速率方程cQkstm傳熱面積：s2rL（我國以外表面積為準(zhǔn)）0011b1總傳熱系數(shù)：ssiis000m總熱阻由熱阻大的那一側(cè)的對(duì)流傳熱所控制，當(dāng)兩個(gè)流體的對(duì)流傳熱系數(shù)相差較大時(shí)，要提高k，關(guān)鍵在于提高對(duì)流傳熱系數(shù)較小一側(cè)的α。tt平均溫差：t21tm2t1逆流有利于增大傳熱溫差、減小傳熱面積、節(jié)省加熱劑或冷卻劑用量、減小傳熱面積；并流有利于控制流體的出口溫度。四、迪特斯（Dittus）—貝爾特（Boelter）關(guān)聯(lián)式在壁溫和流體平均溫度相差不大的情況下：n液體被加熱n=0.4，流體被冷卻n=0.3五、有相變的傳熱1、蒸汽冷凝膜狀冷凝和滴狀冷凝：冷凝傳熱中，不凝性氣體的除去有利于提高對(duì)流傳熱系數(shù)。2、液體沸騰第五章蒸餾一、全塔物料衡算易揮發(fā)組分質(zhì)量衡算：塔頂易揮發(fā)組分回收率：塔底難揮發(fā)組分回收率：xyR1LxR1DD蒸汽組成y間的關(guān)系。n+12、提餾段操作線方程：L'Wyx''m1mLLIIqVFLFIIVq表示進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)即1kmol原料液變?yōu)轱柡驼魵馑璧臒崃?原料液的kmol汽化潛熱。2、q與V、V'及L、L'的關(guān)系L'LV'V(qF3、進(jìn)料方程（q線方程）q1yxxq1q1F為兩操作線交點(diǎn)的軌跡五、回流比1、全回流精餾塔塔頂上升的蒸汽經(jīng)全凝器冷凝后，冷凝液全部回流至塔內(nèi)，在全回流下，D、W、F均為0LRD2、最小回流比Rmin正常平衡曲線時(shí)最小回流比xxRDqR1xyDq(x,y)為q線與平衡線交點(diǎn)的坐標(biāo)qq六、塔高和塔徑NN塔高：z(Np1)H（N為實(shí)際塔板數(shù)，E全塔效率，Ht板間距）PETptV塔徑：D：塔內(nèi)徑，u:空塔氣速，Vs:塔內(nèi)上升蒸汽的體積流Dsu量。第六章吸收一、亨利定律1、以p~x表示的平衡關(guān)系iipEx*E很大，易溶氣ii體E很小；對(duì)一定的氣體和一定的溶劑，E隨溫度升高而加大，體現(xiàn)出氣體的溶解度隨溫度升高而減小的趨勢(shì)。2、以p~c表示的平衡關(guān)系iicpc*kpa）33*iH易溶氣體H很大，難溶氣體的H很?。籋隨溫度升高而減小。ii3、以y~x表示的平衡關(guān)系Ey*mxm：相平衡常數(shù)，mpii二、吸收速率方程式1、膜吸收速率方程（1）氣膜以壓差(p-p)為推動(dòng)力：Nk(pp)AAiAGAAi以摩爾分率差(y-y)表示推動(dòng)力：Nk(yy)AAiAyAAi（2）液膜以摩爾濃度差(ci-c)為推動(dòng)力：Nk(cc)ALAiA以摩爾分率差(xi-x)為推動(dòng)力：Nk(xx)AxAiA2、總吸收速率方程(p-p*)表示總推動(dòng)力：NK(pp*)AAAG(c*-c)為總推動(dòng)力:NK(c*c)AAAL三、全塔物料衡算在逆流操作的吸收塔內(nèi)，氣體自下而上、液體自上而下流動(dòng)，塔頂11'、塔底22'對(duì)溶質(zhì)A做全塔物料衡算：VYY)L(XX)1212溶質(zhì)的吸收率或回收率：12Y1LLLL或YXYX)VVV1122正常情況下最小液氣比：L12V*12OGOGVY1YY**傳質(zhì)單元數(shù)：Nln[(1s)12s]1sYYOG22YYYYN(YYYY,YYY)1212**YYm1112221mY2mVs稱為脫吸因數(shù)，為平衡線的斜率m與操作線的斜率L/V的比值。S小于1L有利于提高溶質(zhì)的吸收率，出塔氣體與進(jìn)塔液體趨近平衡，需采用較大的液體量使操作線斜率大于平衡線斜率（即S小于S大于1）。第七章干燥一、濕空氣的性質(zhì)1、濕度H（濕含量）pHkg/kgvppv絕干空氣，H=0去濕能力最大；飽和空氣去濕能力為02、相對(duì)濕度Φpvps絕干空氣Φ=0，去濕能力最大；飽和空氣Φ=1，無去濕能力。3、比容（濕容積υ）H以1kg絕干空氣為基準(zhǔn)的濕空氣的體積稱為濕空氣的比容，又稱濕容積υ，H單位為：m濕空氣/kg絕干氣3t1.244H)Hp4、比熱容cH常壓下，將濕空氣中1kg絕干空氣及相應(yīng)的Hkg水氣的溫度升高或降低1℃所需要或放出的熱量稱為比熱容c表示,單位kJ/kg絕干氣·℃。HC1.011.88HH5、焓I以1kg絕干空氣為基準(zhǔn)的絕干空氣的焓與相應(yīng)Hkg水氣的焓之和為濕空氣的焓I，單位，kJ/kg絕干氣I(1.011.88Ht2490H2、干基含水量X：X1211212HH2121w11122四、干燥系統(tǒng)的熱量衡算121212sw預(yù)熱器消耗的熱量為Qp(kW)；向干燥器補(bǔ)充的熱量Q；干燥器向周圍損失的D熱量為QL1、預(yù)熱器消耗的熱量QL(II)p102、向干燥器補(bǔ)充的熱量QL(II)G(II)Q''D2121L3、干燥系統(tǒng)消耗的總熱量QQQL(II)