課程設(shè)計計算說明書設(shè)計名稱：供熱、鍋爐綜合課程設(shè)計學校院系：湖南大學土木工程學院專業(yè)班級：建筑環(huán)境與設(shè)備工程專業(yè)指導(dǎo)老師：學生：日期：前言摘要人們在日常生活和社會生產(chǎn)中都需要使用大量的熱能。將自然界的能源直接或間接地轉(zhuǎn)化為熱能，以滿足人們需要的科學技術(shù)，稱為熱能工程。供暖就是用人工方法向室內(nèi)供給熱量，使保持一定的室內(nèi)溫度，以創(chuàng)造適宜的生活條件或工作條件的技術(shù)。所有供暖系統(tǒng)都由熱媒制備（熱源）、熱媒輸送和熱媒利用（散熱設(shè)備）三個主要部分組成。熱源和散熱設(shè)備分別設(shè)置，用熱媒管道連接起來，由熱源向各個房間或者各個建筑物供給熱量的供暖系統(tǒng)，稱為集中式供暖系統(tǒng)。按人體生理條件對氣溫環(huán)境的要求，人們活動的環(huán)境溫度在12℃以上較為適宜，集中供熱的標準溫度18℃±2℃是根據(jù)人們的生理需求而確定的。在寒冷的冬季，由于房屋的保溫作用，室內(nèi)的溫度一般要比室外高出5℃左右，當室外溫度在8℃時，室內(nèi)就不能保證溫度在12℃以上，人體便產(chǎn)生寒冷感，所以我國把采暖的室外界線溫度定為8℃。本次設(shè)計對象為鄭州市某師范學院冬季供暖系統(tǒng)，設(shè)計任務(wù)如下：五層教學樓熱負荷計算、教學樓采暖管網(wǎng)選擇布置、散熱器計算和布置、整個校區(qū)外網(wǎng)管路設(shè)計及水力計算、鍋爐房設(shè)計計算等。目錄:設(shè)計任務(wù)書設(shè)計題目··············································3設(shè)計任務(wù)和目的········································3設(shè)計原始資料·········································4:室內(nèi)采暖工程設(shè)計設(shè)計參數(shù)··············································52.建筑維護結(jié)構(gòu)的校核····································53.房間熱負荷的計算······································84.系統(tǒng)形式的選擇········································125.散熱器的選擇計算及散熱器的布置························156.室內(nèi)的水力計算及水壓圖································18第三章:室外供熱管網(wǎng)設(shè)計1.供熱管網(wǎng)的布置········································252.供熱管網(wǎng)水利計算······································253.系統(tǒng)定壓方式選擇及水壓圖······························314.管道的敷設(shè)與保溫······································335.集中供熱調(diào)節(jié)··········································34第四章:鍋爐房工藝設(shè)計1.鍋爐型號及臺數(shù)的選擇··································352.水處理設(shè)備的選擇······································353.給水設(shè)備和主要管道的選擇和計算························374.氣水系統(tǒng)主要管徑的確定································385.燃氣及排煙系統(tǒng)········································396.排污系統(tǒng)··············································407.熱工控制和測量儀器····································40第五章:參考文獻、附件及附圖1.參考文獻2.所有房間的熱負荷列表3.室內(nèi)水力計算表4.室外水力計算表5.室內(nèi)采暖系統(tǒng)圖、平面圖6.室外供熱管網(wǎng)平面布置圖、水壓圖7.鍋爐房熱力系統(tǒng)圖第一章、設(shè)計任務(wù)書一、設(shè)計題目：1.某北方某師范學院供熱工程、鍋爐房工藝課程設(shè)計。二、設(shè)計任務(wù)和目的本設(shè)計由北方地區(qū)某市某師范學院的室外熱水供熱管網(wǎng)設(shè)計、學生公寓采暖設(shè)計和鍋爐房工藝設(shè)計三部分組成。全院分教學區(qū)和生活區(qū)兩個區(qū)域。生活區(qū)包括教師宿舍、學生宿舍、食堂、和浴室等，在采暖期間全天供熱。教學區(qū)包括教學樓、圖書館、體育館、大禮堂和行政辦公等建筑。教學區(qū)晚上10點以后停止供熱，維持值班溫度。根據(jù)全院總平面圖；按圖中各建筑物的使用功能、建筑面積、高度等，完成能滿足全院各建筑物熱負荷的供熱管網(wǎng)設(shè)計。根據(jù)學生公寓建筑圖，完成學生公寓的采暖設(shè)計。根據(jù)全院各建筑物總熱負荷，完成鍋爐房工藝設(shè)計。全院地勢平坦，地下水位較低。全院各建筑物的建筑面積詳見總圖。學生根據(jù)所學基礎(chǔ)理論和專業(yè)知識，結(jié)合實際工程，按照工程設(shè)計規(guī)范、標準、設(shè)計圖集和有關(guān)參考資料，在老師的指導(dǎo)下，獨立完成建筑所要求的工程設(shè)計，并通過設(shè)計過程，使學生比較系統(tǒng)地掌握暖通設(shè)計規(guī)則、方法、步驟，了解相關(guān)專業(yè)的配合關(guān)系，培養(yǎng)學生分析問題和解決問題的能力，為今后的畢業(yè)設(shè)計打下良好的基礎(chǔ)。為將來從事建筑環(huán)境與設(shè)備工程專業(yè)設(shè)計工作和施工、驗收調(diào)試、運行管理和有關(guān)應(yīng)用科學的研究及技術(shù)開發(fā)等工作，奠定可靠的基礎(chǔ)。三、設(shè)計原始資料1.設(shè)計工程所在地區(qū):由指導(dǎo)老師指定2.氣象資料（從設(shè)計手冊中查找）：供暖、空調(diào)室外計算干、濕球溫度，冬季室外平均風速及主導(dǎo)風向供暖天數(shù)（tw≤+5℃），供暖期日平均溫度，室外溫度的延續(xù)時間最大凍土層深度等。3.建筑資料總平面圖、學生公寓建筑平面圖和立面圖。圖中包括建筑尺寸、維護結(jié)構(gòu)及門窗做法、建筑層高、建筑用途等。4.燃煤資料Cy=58.38%Hy=4.05%Sy=0.77%Oy=5.81%Ny=0.85%Ay=24.61%Wy=5.53%Vy=38.45%Qdwy=21845kJ/kg5.水質(zhì)資料總硬度永久硬度暫時硬度總堿度溶解固形物pH4.5me/L2.1me/L2.4me/L2.5me/L460me/L8.06.室內(nèi)設(shè)計參數(shù)：按照《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計規(guī)范》GB50019-2003要求確定。7.其他要求：應(yīng)根據(jù)當?shù)氐馁Y源情況，優(yōu)先考慮新能源的應(yīng)用。四、設(shè)計內(nèi)容設(shè)計內(nèi)容由：室內(nèi)采暖工程設(shè)計、室外供熱管網(wǎng)設(shè)計和鍋爐房工藝設(shè)計三部分組成。二、室內(nèi)采暖工程設(shè)計一、設(shè)計參數(shù)1.建筑地址：河南省鄭州市2.氣象資料及設(shè)計條件北緯34度43分；東經(jīng)113度39分海拔140.4m大氣壓力：冬季Pb=1012.8hPa；夏季Pb=991.7hPa；冬季供暖室外計算溫度：-5℃冬季空氣調(diào)節(jié)：-7℃冬季最低日平均溫度：-11.4℃冬季室外平均風速：4.3m/s冬季通風：0℃空調(diào)相對濕度：60%冬季日照率：53%最大凍土深度：27cm室內(nèi)計算溫度=18℃供暖樓梯間溫度12℃走廊溫度12℃供暖廁所溫度16℃供暖大廳溫度16℃3.土建資料：建筑平面圖及剖面圖、立面圖。圖中包括建筑尺寸、維護結(jié)構(gòu)及門窗做法、建筑層高、建筑用途等。二、建筑圍護結(jié)構(gòu)的校核1、圍護結(jié)構(gòu)的熱工性能外門：實體木質(zhì)外門（雙層）K=2.33W/(m·℃)；外窗：金屬框雙層玻璃，K=3.26W/(m·℃)外墻：一磚半厚（370mm），內(nèi)面抹灰磚墻。K=1.57W/(·℃)D=5.06。屋面：20mm水泥砂漿150mm混凝土50mm加氣泡沫混凝土4mm瀝青油氈2、校核圍護結(jié)構(gòu)傳熱熱阻是否滿足最小傳熱熱阻的要求為了同時滿足人們熱工和衛(wèi)生方面的要求，在穩(wěn)定傳熱條件下可得出圍護結(jié)構(gòu)的最大傳熱系數(shù)和最小傳熱熱阻，建筑物圍護結(jié)構(gòu)采用的傳熱阻值。應(yīng)大于最小傳熱阻。(1)外墻傳熱熱阻和最小傳熱熱阻的校核：外墻的傳熱系數(shù)K=1.57W/(·℃);則傳熱組為QUOTE=1/K=0.64·℃/W外墻已給為370mm的磚墻，根據(jù)該外墻的D可知，為II型圍護結(jié)構(gòu),根據(jù)下列公式圍護結(jié)構(gòu)冬季室外計算溫度：QUOTE=0.6*(-5)+0.4*(-11.4)=-7.6℃(2-2)其中：——累年最低日平均溫度，-11.4℃；(2-3)式中：——圍護結(jié)構(gòu)的最小傳熱熱阻，；——圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)表面的傳熱熱阻，；其中：=0.115；——允許溫差,；=6.0；——圍護結(jié)構(gòu)溫差修正系數(shù)。對于外墻、平屋頂及直接接觸室外空氣的樓板，=1.0把查得的數(shù)據(jù)代入式(2-3)得:=0.469經(jīng)檢驗：>滿足要求（2）屋頂?shù)膫鳠釤嶙韬妥钚鳠嶙璧男：宋蓓數(shù)慕M成及參數(shù)為：水泥沙漿=20mm=0.93=11.26=R1*S1=*S1/λ1=0.02*11.26/0.93=0.24混凝土:=150mm=1.74=17.20D2=R2*S2=*S2/λ2=0.15*17.2/1.74=1.48瀝青油氈:=4mm=0.17=3.33D3=R3*S3=*/=0.004*3.33/0.17=0.078屋頂?shù)臒岫栊灾笜?QUOTEQUOTE所以D=0.24+1.48+0.078=1.784屬于III型圍護結(jié)構(gòu)則冬季該圍護結(jié)構(gòu)室外計算溫度:=0.3+0.7=0.3*（-5）+0.7*（－11.4）=-9.48屋頂?shù)淖钚鳠嶙?=(-)*/=1.0*（18-（-9.48））*0.11/6.0=0.504房頂?shù)膫鳠嶙?=++++=0.02/0.93+0.15/1.74+0.004/0.17+0.115+0.04=0.286經(jīng)檢驗經(jīng)檢驗：>不滿足要求所以，加一層100mm厚加氣泡沫混凝土加氣泡沫混凝土:=100mm=0.22=3.56D4=R4*S4=*/=0.05*3.56/0.22=0.809再次計算得到=0.741，>，滿足要求其中：屋頂內(nèi)表面的換熱阻=0.115屋頂外表面的換熱阻=0.04所以：屋頂K=1/=1.35W/(·℃)3、房間熱負荷的計算房間內(nèi)的熱損失包括：1、圍護結(jié)構(gòu)的耗熱量；2、加熱由門窗縫隙滲入室內(nèi)的冷空氣的耗熱量；3、加熱由門、孔洞及相鄰房間侵入的冷空氣的耗熱量；4、水分蒸發(fā)的耗熱量；5、加熱由外部運入的冷物料和運輸工具的耗熱量；6、通風耗熱量；7、最小負荷班的工藝設(shè)備散熱量；8、熱管道及其他熱表面的散熱量；9、熱物料的散熱量；10、通過其他途徑散失或獲得的熱量。所以--供暖系統(tǒng)設(shè)計熱負荷；--圍護結(jié)構(gòu)基本耗熱量；——圍護結(jié)構(gòu)附加耗熱量——冷風滲透耗熱量——冷風侵入耗熱量首先對501（編號在已在圖紙中標出）房間進行計算過程如下：(1)根據(jù)房間的不同用途，來確定房間的室內(nèi)計算溫度；室內(nèi)計算溫度=18℃供暖樓梯間溫度12℃走廊溫度12℃供暖廁所溫度18℃供暖大廳溫度16℃(2)計算出各部分圍護結(jié)構(gòu)的耗熱量QUOTE,并列于附表1中。(3)計算出附加耗熱量，并列于附表1中實際耗熱量受各種環(huán)境因素影響,會有所增減,因此要對基本耗量進行修正.附加耗熱量有朝向修正,風力附加和高度附加.朝向修正,采用的方法是按圍護結(jié)構(gòu)不同的朝向,采用不同的朝向修正率.需要修正的耗熱量等于外圍護結(jié)構(gòu)的基本耗熱量乘以相應(yīng)的朝向修正率.NNEESESSWWNW10.50.150.10.150.150.41按<<暖通規(guī)范>>,選用的朝向修正率選為:北0%東,西-5%南-20%,-15%風力附加是考慮室外風速變化而對圍護結(jié)構(gòu)基本耗熱量的修正.我國大部分地區(qū)冬季平均風速一般不大.<<暖通規(guī)范>>規(guī)定:在一般情況下不考慮風力附加.只對建在不避風的高地,河邊,海岸,曠野上的建筑物,以及城鎮(zhèn),廠區(qū)內(nèi)特別突出的建筑物才考慮垂直外圍護結(jié)構(gòu)附加5%-10%.因此鄭州市的建筑風力附加取為0%.高度附加是考慮房屋高度對圍護結(jié)構(gòu)耗熱量的影響而附加的耗熱量.<<暖通規(guī)范>>規(guī)定:民用建筑(樓梯間除外)的高度附加率,當房間高度大于4m時,第高出一米應(yīng)附加1%.總附加不應(yīng)大于15%.高度附加率應(yīng)附加于房間各圍護結(jié)構(gòu)基本耗熱量和風力附加,朝向附加耗熱量的總和上.(4)計算冷風滲透耗熱量QUOTE并列于下表中查相關(guān)數(shù)據(jù)可以得到，鄭州市的冷風朝向修正系數(shù)：東向n=0.65西向n=1.00南向n=0.2北向n=0.65.對有相對兩面外墻的房間按最不利的一面外墻計算冷風滲透量。在冬季室外平均風速Vpj=3.4m/s下，雙層鋼窗的每米縫隙的冷風滲透量L=2.16m3/m·h.對于北邊外窗來說：V=Lln=2.16×7.5×0.65=10.53m3/m·h.對于南邊外窗來說：V=Lln=2.16×8.4×0.2=3.63m3/m·h取最不利的一面即北面計算：V=10.53冷風滲透量所以QUOTE=0.278×10.53×1.32×1×23=89W（5）外門冷風侵入耗熱量QUOTE的計算可按開啟時間不長的一道門考慮。外門冷風侵入耗熱量為外門基本耗熱量乘以65n%，即=0.65×5×107=348W(6)則該寢室供暖設(shè)計熱負荷總計為3579+89+348=4016W講上述各計算數(shù)據(jù)列入下表中。其他各層各房間的計算方法同上，數(shù)據(jù)依次列入附表1中。4、系統(tǒng)形式的選擇：室內(nèi)管網(wǎng)采用機械循環(huán)同程式布置（通過各個立管的循環(huán)環(huán)路的總長度相等），減輕了在遠近立管處出現(xiàn)的流量失調(diào)而引起在水平方向冷熱不均的現(xiàn)象（水平失調(diào)），但缺點是金屬耗量較大。單管式系統(tǒng)各層散熱器的進出口水溫不相等，越在下層進水溫度越低，因而在下層的散熱器片數(shù)或組數(shù)要相對比上層的多。若采用雙管系統(tǒng)，由于各層散熱器與鍋爐的高差不同，雖然進入和流出各層散熱器的供回水溫度相同，也將形成上層作用力大，下層作用力小的現(xiàn)象，從而導(dǎo)致流量不均而上下層冷熱不勻的現(xiàn)象（垂直失調(diào)）。在本設(shè)計中，采用單管順流式，上供下回式系統(tǒng)。室內(nèi)管道系統(tǒng)的展開布置如下圖：其中管段1為供水立管，管段2至11為供水干管，管段12至23為回水干管，而管段A至K為通往各層的立管。5、散熱器的選擇計算及散熱器的布置：1、根據(jù)算出的室內(nèi)各房間的耗熱量，我們可估算出每個房間大概需要布置幾個散熱器。一般宿舍只需要一個散熱器即可，外墻與室外接觸的宿舍一般布置兩散熱器，而大廳布置四到五個散熱器既可。下表為各根立管各層散熱器所需要提供的熱負荷：立管熱負荷(W)五層四層三層二層一層A24031354135413541457B24031354135413541457C（左）27431466146614661640C（右）27431466146614661640D（左）20081466146614661640D（右）27431153115311531240E20081153115311531240F（左）22151807180713011501F（右）184546946913011501G157746946913011501H0077811661944I182796996913011380J（左）874559559802882J（右）182796996912191298K（左）87455955913011501K（右）1827969969130115012.按照上表所算出的各個散熱器上提供的熱負荷，計算流過各根立管各層散熱器的供回水溫度：根據(jù)公式算出通過各個立管各層散熱器的進出水溫度，結(jié)果如下表：各立管供回水溫度（℃）5層4層3層2層1層立管ATg9587.483.178.974.6Th87.483.178.974.670立管BTg9587.483.178.974.6Th87.483.178.974.670立管CTg9587.283.078.874.7Th87.283.078.874.770立管DTg9587.383.178.974.6Th87.383.178.974.670立管ETg9587.583.278.974.6Th87.583.278.974.670立管FTg9587.983.979.975.375.7Th87.983.979.975.370立管GTg9587.685.483.277.1Th87.685.483.277.170立管HTg95959590.082.5Th95959082.570立管ITg9587.984.280.475.4Th87.984.280.475.470立管JTg9588.284.480.575.5Th88.284.480.575.570立管KTg9590.487.584.677.8Th90.487.584.677.870散熱器的選擇計算。我們選擇M132型散熱器，根據(jù)散熱器的一些性能參數(shù)、散熱器的進回水溫度和散熱器需要提供的負荷，我們可算出每個散熱器的片數(shù)。如A立管五層上的散熱器，其所需提供負荷為：Q=2403W進水溫度：Tg=95℃，Tg=87.4℃Tpj=（95+87.4）/2=91.2℃Δt=91.2-18=73.2℃對于M132型散熱器：K=2.426Δt0.286=8.28修正系數(shù)：散熱器組裝片數(shù)修正系數(shù)：先假設(shè)β1=1.0；散熱器連接形式修正系數(shù)：β2=1.0；散熱器安裝形式修正系數(shù)：β3=1.03；M132型散熱器每片散熱器面積為0.24㎡計算片數(shù)：n=F/f=4.08/0.24=17片得β1=1.05；實際片數(shù)：n=Fβ1/f=4.08×1.05/0.24=18；所以應(yīng)選18片。其余散熱器所需散熱器片數(shù)詳細計算過程略，其片數(shù)見下表：立管散熱器片數(shù)五層四層三層二層一層A1812131416B1812131416C（左）2013141518C（右）2013141518D（左）1510101214D（右）2013141617E1510101214F（左）1715161316F（右）14441316G12441216H005918I14881215J（左）645810J（右）12881214K（左）6441216K（右）64412166、室內(nèi)的水力計算：1.首先計算通過最遠立管K的環(huán)路。根據(jù)各管段的熱負荷，求出各管段的流量，計算公式如下：在干管的水力計算中推薦經(jīng)濟比摩阻Rpj=60-120pa/m確定其管徑，由經(jīng)濟比摩阻和熱流量從表中查出最接近經(jīng)濟比摩阻的管徑，從而確定出供水干管各個管段、立管K和回水總干管的管徑，再根據(jù)所得管徑確定其壓降和流速。如1號管段根據(jù)其流量G=5233.6kg/h,查出其管徑D=50mm，然后再查表可以確定出其比摩阻R=122.55Pa/m,流速v=0.67m/s.將所得數(shù)據(jù)列于管路水力計算表（詳見附表2）。（3）確定各管段的局部阻力損失。用“動壓頭法”進行管內(nèi)的局部阻力計算。根據(jù)室內(nèi)管路的實際情況，列出各管段的局部阻力管件名稱，并查出各個局部阻力管件的阻力系數(shù)，列于下面的局部阻力系數(shù)計算表。（4）計算各管段的壓力損失。用同樣方法，計算通過其它立管的環(huán)路，從而確定出各立管與供回水干管的管徑及其壓力損失，并將所得數(shù)據(jù)列于管路水力計算表。管路水力計算表管段編號熱負荷Q（W）流量Gkg/h管長L(m)管徑d(mm)流速v(m/s)比摩阻△pm(Pa/m)局部阻力系數(shù)Σζ動壓頭(m)長度損失局部損失壓力損失△p(Pa)1104997361216.5500.4659.51.5104.0981.8156.01137.82104997361225.74500.4659.51.5104.01531.5156.01687.6397092334010.62500.4351.14390.90543.1272.7815.84891703067.47.6500.3943.39174.78329.874.8404.55716082463.37.2400.52106.961132.9770.1132.9903.16561201930.512.6400.4266.71286.72840.5173.41014.07494131699.828.74320.48102.46113.32943.0679.63622.68351971210.87.6320.3455.01456.83418.1227.3645.49298801027.93.4320.2940.26441.35136.9165.4302.31022592894.12.2250.44131.06595.18288.3475.9764.21119546672.414.9250.3475.74556.831128.5284.21412.7129588329.88.0200.2666.77833.23534.2265.8800.0137922272.510.62150.22218778.72315.2550.62865.814158445456.9200.27174.7193.01205.493.01298.515334061149.27.2320.3249.9150.3359.350.3409.61648894168212.6320.47103.833108.61308.3325.81634.117556011912.728.74400.4165.883.582.61893.4289.22182.618698172401.77.6400.51101.82.5127.9773.7319.71093.419751342584.63.4400.56117.454.5154.2399.3693.81093.120790222718.42.2400.58129.543165.4285.0496.2781.221854682929.814.9400.38149.93195.12233.5585.42818.922954263282.78.0500.4149.45382.6395.6247.9643.52310499736128.6500.4659.53.5104511.7364.1875.8A7922272.516.5200.2246.474521.68766.76975.61742.4B7922272.516.5200.2146.474521.68766.76975.61742.4C17562604.116.5250.3061.76844.251018.13008.84026.9D15488532.816.5250.2748.576835.84801.42437.23238.6E6707230.716.5200.1833.974515.93560.5716.81277.3F14216489.016.5320.1441.42689.64163.35655.26818.61G5317182.916.5150.15101.655711.061677.22042.93720.2H3888133.716.5150.2056.254719.66928.1924.31852.4I6446221.716.5200.1831.544515.93520.4716.81237.2J9958342.616.5200.2771.717535.841183.22688.13871.3K9588329.816.5200.2666.777533.231101.72492.33594.0局部阻力系數(shù)計算表管段號管徑局部阻力個數(shù)Σζ管段號管徑局部阻力個數(shù)Σζ150閘閥10.5131590°彎頭41.5*490°彎頭11直流三通11Σζ=7Σζ=1.51420直流三通1125090°彎頭30.5*3Σζ=1.0Σζ=1.51532直流三通11350直流三通11Σζ=190°彎頭40.5*41632直流三通11Σζ=390°彎頭21.0*2450直流三通11Σζ=3Σζ=1.01740直流三通11550直流三通1190°彎頭50.5*5Σζ=1.0Σζ=3.5640直流三通111840直流三通1190°彎頭30.5*390°彎頭20.5*2Σζ=2.5Σζ=21940直流三通11732直流三通1190°彎頭30.5*390°彎頭51.0*5Σζ=4.5Σζ=62040直流三通11832直流三通1190°彎頭40.5*490°彎頭31.0*3Σζ=3Σζ=4214090°彎頭40.5*4925直流三通11直流三通1190°彎頭33*1.0Σζ=3Σζ=42250直流三通111025直流三通1190°彎頭40.5*490°彎頭41.0*4Σζ=3Σζ=51125直流三通112350直流三通1190°彎頭41.0*490°彎頭40.5*4Σζ=5閘閥10.51220直流三通11Σζ=3.5集氣罐1190°彎頭41.5*4Σζ=8A20截止閥210*2F32截止閥29.0*2乙字彎101.5*10乙字彎101.0*10散熱器52.0*5散熱器52.0*5Σζ=45分流三通53.0*5B20截止閥210*2合流三通53.0*5乙字彎101.5*10Σζ=68散熱器52.0*5G15截止閥216*2Σζ=45乙字彎101.5*10C25截止閥29.0*2散熱器52.0*5乙字彎101.0*1057散熱器52.0*5H15截止閥216*2分流三通53.0*5乙字彎61.5*6合流三通53.0*5散熱器32.0*3Σζ=68Σζ=47D25截止閥29.0*2I20截止閥210*2乙字彎101.0*10乙字彎101.5*10散熱器52.0*5散熱器52.0*5分流三通53.0*5Σζ=45合流三通53.0*5J20截止閥210*2Σζ=68乙字彎101.5*10E20截止閥210*2散熱器52.0*5乙字彎101.5*10分流三通53.0*5散熱器52.0*5合流三通53.0*5Σζ=45Σζ=75K20截止閥210*2乙字彎101.5*10散熱器52.0*5分流三通53.0*5合流三通53.0*5Σζ=75求各個環(huán)路的壓力損失不平衡率。因為各個立管之間是相互并聯(lián)的關(guān)系，因而只要算出熱水供暖系統(tǒng)最不利循環(huán)環(huán)路與個并聯(lián)環(huán)路之間（不包括共同管段）的計算壓力損失相對差額，保證其不大于15%。如通過立管A與最遠立管K的平衡率如下計算：最遠立管K環(huán)路的損失(不包括與A立管共同管段）：ΔPk'=ΔP3+ΔP4+ΔP5+ΔP6+ΔP7+ΔP8+ΔP9+ΔP10+ΔP11+ΔP12+ΔPK=815.8+404.5+903.1+1014.0+3622.6+645.4+302.3+764.2+1412.7+800+3594=14279Pa最近環(huán)路A的損失（不包括與K立管的共同管段）ΔPA'=ΔPA+ΔP13+ΔP14+ΔP15+ΔP16+ΔP17+ΔP18+ΔP19+ΔP20+ΔP21+ΔP22=1837.3+2865.8+1298.5+409.6+1634.1+2182.6+1093.4+1093.1+781.2+2818.9+643.5=16658Pa不平衡率=1-ΔPK'/ΔPA'=-14.3%在15%以內(nèi)，滿足要求。對其他立管，同上進行計算進行校核，如果不能滿足要求，則適當?shù)母淖児軓?，直到各個管段都達到平衡要求為止。室內(nèi)管網(wǎng)水壓圖（詳圖見附錄）圖中藍色實線表示室內(nèi)管網(wǎng)的最不利環(huán)路，最不利環(huán)路通過立管J，黃色虛線表示回水管。具體圖見附錄圖紙。第三章：室外供熱管網(wǎng)設(shè)計摘要在外網(wǎng)的設(shè)計，考慮到地里因素，將整個校區(qū)分為左右兩大部分，分別從鍋爐房引出管道進行供熱。對于浴室，可通過汽水換熱器加熱浴室里的熱水箱進行供熱來滿足特殊要求，對于晚上不供熱的一些建筑，在其枝干管上裝設(shè)閘閥，并通過水泵鍋爐的聯(lián)動控制調(diào)節(jié)其流量。在設(shè)計的過程，為了滿足壓力平衡，在通往各用戶的支管上都安裝了截止閥來消耗多余的資用壓力，另外當部分管段出現(xiàn)故障而需要維修時，為了盡量不影響其它管段的繼續(xù)供熱，許多支干管上需要安裝閘閥。1、供熱管網(wǎng)的布置：下圖為室外的管路布置圖（詳圖見附錄）：2、供熱管網(wǎng)水利計算：將熱水管網(wǎng)分為兩個部分，然后分別進行水力計算。下面首先對室外第一部分進行水力計算，下圖為室外管網(wǎng)第一部分的管路展開圖，其中圖中的數(shù)字標號代表所對應(yīng)的各熱用戶。確定熱水網(wǎng)路中各個管段的計算流量。同樣由公式可得，將計算數(shù)據(jù)列于室外管網(wǎng)水力計算表1。確定熱水網(wǎng)路的主干線及其沿程比摩阻。網(wǎng)路中平均比摩阻最小的一條管線，稱為主干線。在一般情況下，熱水網(wǎng)路各用戶要求預(yù)留的作用壓差是基本相同的，所以通常從熱源到最遠用戶的管線是主干線，所以主干線為管段1、2、3、4、5、6、11、12、13、14、15、16。主干線的平均比摩阻R值對確定整個管網(wǎng)的管徑起著決定性作用。如選用比摩阻R值越大，需要的管徑越小，因而降低了管網(wǎng)的基建投資和熱損失，但網(wǎng)路循環(huán)水泵的基建投資及運行電耗隨之增大。因此我們需要選擇一個經(jīng)濟的比摩阻，根據(jù)《熱網(wǎng)規(guī)范》，我們?nèi)〗?jīng)濟比摩阻40～80Pa/m.根據(jù)網(wǎng)路主干線各管段的計算流量和經(jīng)濟比摩阻，從表中查出最接近經(jīng)濟比摩阻的管徑，再根據(jù)所得管徑和流量確定其實際比摩阻和管速，將所得數(shù)據(jù)列于室外管網(wǎng)水力計算表1。確定局部阻力系數(shù)。列出各管段局部阻力管件名稱（包括彎頭、補償器、三通、閥門等），并通過設(shè)計規(guī)范手冊查出其阻力系數(shù)ξ，并算出各管段總局部阻力系數(shù)∑ζ。將所有數(shù)據(jù)列于局部阻力系數(shù)計算表1。計算主干線各管段的壓力損失。長度壓力損失△Py=Rl；根據(jù)管段流速v，可查出動壓頭△Pd值，再根據(jù)△Pj=△Pd*∑ξ，可算出局部阻力損失。管段的總壓力損失等于長度壓力損失和局部阻力損失之和，即△P=△Py+△Pj。將所有計算數(shù)據(jù)列于室外管網(wǎng)水力計算表1。熱水網(wǎng)路支干線、支線等水力計算。支干線、支線的水力計算可用資用壓力確定其管徑，具體方法是算出與支干線、支線管段并聯(lián)的那段主干線管段的壓力損失，此壓力即為支干線、支線的資用壓力。查出局部損失與沿程損失的估算比值αj，用資用壓力除以支線的總長度再除以局部損失與沿程損失的估算比值αj，便可得出支干線、支線的大致平均比摩阻，即R=△P/l(1+αj).再根據(jù)支干線、支線各管段的計算流量與算出的大致平均比摩阻確定其管徑，然后再由管徑和流量確定出其實際比摩阻和管段流速。接下來便可算出支干線、支線的壓力損失，方法與算主干線壓力損失時的方法相同。將各個管段的局部阻力部件和查得的局部阻力系數(shù)列于局部阻力系數(shù)計算表1，將確定出的管徑、比摩阻、流速和算出來的壓力損失等列于室外管網(wǎng)水力計算表。室外管網(wǎng)水力計算表第一分區(qū)：總負荷3549kw管段編號負荷（kw）長度（m）局部阻力長度折算長度公稱直徑流速（m/s)比摩阻△Pg1-7413.72000.9753.822257.1112.41--230404426.870.82000.946.63299.3104.61--323127023.893.81501.3146.413732.379.51--421587021911501.21127.211575.274.21--52091585.663.61501.12119.87619.371.91--619861321341501.12108.43685.668.31--718811317.0830.081501.18119.83603.664.71--81609295.634.61500.970.92453.155.31--913283710.9447.941500.7446.62233.545.71--10664303.333.31000.84103.03429.922.81--1133285.113.1800.6477.81018.811.41--127286814.7582.751000.93123.610227.925.01--135747013.183.11000.7479.26581.519.71--144209619.11115.11800.79117.513525.414.41--153154010.4550.45800.668.63460.910.81--16210408.848.8700.5673.93606.37.21--17105776.983.9500.53103.18650.13.61--1828155800.5353.69.7第二分區(qū)：總負荷5575kw管段編號負荷（kw）長度（m）局部阻力長度折算長度公稱直徑流速（m/s)比摩阻△Pg2--1557514494.33238.332501.0749.911892.7191.82--252721511.126.12501.0244.51161.5181.42--35044223.425.42001.49127.73243.6173.52--4474114279.48221.482001.41112.524907.6163.12--535854239.3681.362001.0664.55247.7123.32--63177248.432.42000.9450.91649.2109.32--7260410678.6184.62000.7834.26313.389.62--8203110354.04157.041501.15113.817871.269.92--97805923.582.51250.6443.73605.326.82--10115610544.1149.11250.9596.314358.339.82--1195714543.22188.221250.7865.812384.932.92--128778241.9123.91250.7255.46864.130.22--131578022.4102.4700.4241.44239.45.42--141144612.258.2700.3122.81327.03.92--155759.7414.74400.46104.01533.02.0根據(jù)計算出的各個干管的水力數(shù)值，又由并聯(lián)環(huán)路之間壓降相同，可計算出各個用戶處的資用壓頭，由此計算出用戶處的管徑、比摩阻、壓降等數(shù)值。具體計算過程如下：以教師宿舍（編號17）為例，根據(jù)并聯(lián)環(huán)路壓降相等的原理，教師宿舍的資用壓頭為管段2+3+4+5+11+12+13+14+15+16的壓降和，由上表列出的各個管段的計算壓降得ΔP'=56859Pa，設(shè)局部阻力損失和沿程阻力損失的估算比值αj=0.6，則比摩阻大致可控制為R’=ΔP'/l*（1+αj）=56859/93*1.6=382（Pa/m），根據(jù)R’和G=7.8t/h,查表得d=50mm,R=482(Pa/m),ΔP=44826Pa,富余壓頭為12033Pa，由用戶處的截止閥來負擔富余壓頭，計算結(jié)束。最終各用戶處計算結(jié)果如下表室外管網(wǎng)各用戶水力計算表負荷（kw）比摩阻（Pa/m)管徑（mm)流速（m/s)資用壓頭（Pa）實際損耗壓頭（Pa）富余壓頭1物理樓78043.91250.433605.33621.8-16.42文史樓1251112.31251.593605.33593.611.73數(shù)學樓573552.5701.5321476.524033.8-2557.34化學樓573552.5701.5327789.824033.83756.15體育館408278.5701.162943913507.315931.86大禮堂199385501.0325371.113552.011819.17食堂80205400.6512986.27613.75372.58圖書館720121.61000.926122.15119.41002.79大修廠4356.6400.371882.71901.8-19.110車庫57104400.46721.81726.4-1004.611學生一舍154600401.1129242.713650.015592.712學生二舍154600401.1135824.213650.022174.213學生三舍154600401.113561917004.018615.014學生四舍154600401.1116424.517004.0-579.515學生五舍154600401.1112738.917004.0-4265.116浴室6740.5500.342404.82025.0379.817教師宿舍228482501.1552650.615067.337583.318教授樓303857.1501.5550278.724221.626057.119教授樓303857.1501.5554683.824221.630462.220教師宿舍228482.3501.1553522.316041.337481.021學生一食堂281134700.766682.22594.24088.022學生二食堂272700.4501.399135.318210.4-9075.123學生公寓105103.1500.538650.12495.06155.123學生公寓105103.1500.538650.12556.96093.223學生公寓105339.3400.8312256.48211.14045.324學生公寓105339.3400.8315717.38211.17506.225教師宿舍332185700.94448.74847.0-398.326教師宿舍33273.8800.571018.81830.2-811.427教師宿舍332185700.94448.74847.0-398.328教師宿舍33273.8800.571018.81830.2-811.43、系統(tǒng)定壓方式選擇及水壓圖：（1）系統(tǒng)的定壓方式室外熱水管網(wǎng)采用膨脹水箱定壓，為了防止網(wǎng)路循環(huán)水泵運轉(zhuǎn)或停止工作時，系統(tǒng)倒空吸入空氣，而破壞正常運行和腐蝕管道，因此膨脹水箱的高度應(yīng)該比用戶的標高還要高出2米左右，以使網(wǎng)路回水管內(nèi)任何一點的壓力都大于大氣壓力，以免吸入空氣。另外用戶系統(tǒng)內(nèi)的壓力不應(yīng)超過該用戶系統(tǒng)用熱設(shè)備及其管道構(gòu)件的承壓能力，供暖用戶系統(tǒng)一般常用的柱形鑄鐵散熱器的承壓能力為4×105Pa。（2）系統(tǒng)的連接方式由于從鍋爐房直接供應(yīng)的熱水溫度為95度，屬于低溫供水能夠直接用來通往散熱器進行采暖，，所以所有的用戶均可以采用與外網(wǎng)進行直接連接的方式。經(jīng)過前面的計算，可以看出用戶內(nèi)部循環(huán)系統(tǒng)的壓力損失遠小于外網(wǎng)提供的資用壓頭，而且支管和主干管之間的壓力損失不相同，不一定能夠達到平衡的要求，所以需要在用戶入口處裝一個“閥前”壓力平衡閥門，消耗外網(wǎng)預(yù)留的一部分壓頭，以便于用戶內(nèi)部系統(tǒng)的循環(huán)。（2）水壓圖繪制先把主干線進行展開，分別標出主干線上面支線建筑物的具體位置和其標高。以水平線作為基準面，在縱坐標上按照一定的比例做出標高的刻度，由于資料中并未給出學院實際建筑物的基準標高，假設(shè)整個學院為水平。選定靜壓線的位置，本系統(tǒng)采用的是低溫供暖，不會出現(xiàn)氣化現(xiàn)象，只要考慮承壓能力的問題，所以靜壓線只需要高出最高建筑物3（安全富裕）米左右就可以了，根據(jù)建筑物具體高度，把第一分區(qū)靜壓線定為20米，第二分區(qū)靜壓線定位24米。選定回水管的動壓曲線位置，根據(jù)前面各主干線每段管道的水利計算結(jié)果，可以按照各段的實際壓力損失，確定回水管的動水壓線。選定供水管動壓曲線位置，根據(jù)主干線端點用戶的回水管動壓線高度和某個用戶預(yù)留壓頭的高度，可以確定此用戶的供水管動壓線，然后再根據(jù)前面的計算，按照實際損失，確定供水管動壓曲線。再計算出熱源內(nèi)部的壓力損失，就可以得到整個主干線的水壓圖。4.管道的敷設(shè)與保溫管網(wǎng)是系統(tǒng)投資最多，施工最繁重部分，所以合理選擇管道敷設(shè)方式，以及做好管網(wǎng)平面定線工作，對節(jié)省投資，保證冷網(wǎng)安全可靠運行和施工維修方便都具有重要意義。本設(shè)計采用，無溝直埋敷設(shè)，供熱管道直接埋設(shè)于土壤中的敷設(shè)方式。將供熱管道，保溫層和保護外殼三者緊密粘結(jié)在一起，形成整體式的預(yù)制保溫管結(jié)構(gòu)。預(yù)制保溫管供熱管道的保溫層，采用硬質(zhì)聚氨酯泡沫塑料作為保溫材料。保護外殼采用高度聚乙烯硬質(zhì)塑料管。施工安裝時在管道溝底預(yù)先撲鋪約100~15omm厚度的1~8mm粗礪夯實，管道四周填充沙礫，填砂到度約100~200mm后再回填原土并夯實。直埋敷設(shè)橫剖面圖管道的保溫主要目的在于減少輸送過程中無效冷損失，并使熱媒保持一定的參數(shù)，以滿足用戶的需要，根據(jù)外網(wǎng)運行經(jīng)驗當管道有良好的保溫時，其損失約占總數(shù)的5～8%。在本系統(tǒng)中，因為采用的是無溝直埋式的敷設(shè)方式，因而保溫采用預(yù)制保溫管。集中供熱調(diào)節(jié)本系統(tǒng)采用質(zhì)量調(diào)節(jié)，在鍋爐房中，集水器與分水器之間通過旁通閥直接相連，在室外溫度較高，整個系統(tǒng)熱負荷比較低的情況下，可以直接從集水器中把水供向分水器與鍋爐出水混合，降低供水溫度，達到調(diào)節(jié)的目的。由于方便調(diào)節(jié)，用戶入口處也裝有混合水泵，故屬于帶有混合裝置的質(zhì)調(diào)節(jié)，根據(jù)有關(guān)資料，其供回水溫度供水如下：℃℃其中tg，th，tn分別指供回水溫度和室內(nèi)計算溫度，而和指外網(wǎng)供回水溫度。集中質(zhì)調(diào)節(jié)是一種比較廣泛的供熱調(diào)節(jié)方式，只需要在熱源處改變網(wǎng)路的供水溫度運行方便易于管理。第四章:鍋爐房工藝部分熱負荷計算及鍋爐機組的選擇全學校的熱負荷的計算1）最大計算熱負荷Qmax=K0(K1Q1+K2Q2)式中K0-----管網(wǎng)散熱損失系數(shù)，取1.05；K1-----第一分區(qū)用熱的同時使用系數(shù)，取1；K2------第二分區(qū)用熱的同時使用系數(shù)，取1。計入上述各項系數(shù)后，鍋爐房的最大計算容量為：Qmax=K0(K1Q1+K2Q2)=1.05（3549+5575）=9580kw（2）鍋爐機組的選擇根據(jù)鍋爐房的計算容量、所需的熱水參數(shù)和以及供應(yīng)燃料種類，選用2臺熱功率為5.6MW的臥式燃氣熱水鍋爐，即WNS5.6-1.0-95/90-Q型鍋爐，鍋爐房總額定功率11.2MW，熱水供回水溫度為95和70，鍋爐燃料為天然氣。在工作時候，當?shù)谝环謪^(qū)和第二分區(qū)同時供熱時，兩臺鍋爐同時運行。而在第二分區(qū)停止供熱時，只將一臺鍋爐投入運行，而本鍋爐房不設(shè)置備用鍋爐，在此時兩臺鍋爐互為備用，在此時，一臺運行時，一臺即可以檢修維護。WNS5.6-1.0-95/90-Q型熱水鍋爐的技術(shù)參數(shù)：型號：WNS5.6-1.0-95/90-Q；額定熱功率：5.6MW；額定出水壓力：1.0MPa；供，回水溫度：95oC/70oC;燃料耗量：523m3/h；鍋爐滿水容積：18.4m3。2．給水以及水處理設(shè)備的選擇鍋爐循環(huán)水量計算式中Q-------------鍋爐額定熱負荷，KW；k--------------管網(wǎng)散熱損失系數(shù)，取1.05；c--------------管網(wǎng)熱水的平均比熱容，4.16kJ/(kg.c);鍋爐房循環(huán)水量為（2）循環(huán)水泵的揚程的計算：H≥H1+H2+H3=100+155+50=305KPa(3)循環(huán)水泵的選擇：根據(jù)工程所計算確定的最大流量Qmax和最高揚程Hmax,然后分別加上10%~20%的安全量（考慮計算誤差及管網(wǎng)漏耗等）作為選泵的依據(jù)，如上所計算得；循環(huán)水泵臺數(shù)的選擇，總的選5臺水泵，每臺鍋爐并聯(lián)兩臺水泵，其一臺用來備用。選擇HPX型熱水循環(huán)水泵；循環(huán)水泵的技術(shù)參數(shù)(型號：HPX-100-400)流量：~125m3/h揚程：510kpa（52m）溫度：0~250轉(zhuǎn)速：1450r/min電機功率：30kw效率：η=70%電機型號：Y200L-4氣蝕余量：1.2m兩臺水泵并聯(lián)是揚程不變，流量疊加，從上面可以看出并聯(lián)以后流量和揚程滿足要求。3.定壓及水處理設(shè)備的選擇（1）膨脹容積的計算：式中系統(tǒng)總的水容量，可以按供給1KW熱量所需設(shè)備的水容量計算，即如下：在內(nèi)網(wǎng)的計算選擇中選用的是M132型散熱器膨脹容積為：（2）定壓裝置及補水泵的選擇：熱水系統(tǒng)的補水量一般根據(jù)系統(tǒng)的正常補水和事故補水確定，并宜為正常補水的4~5倍。系統(tǒng)的小時泄露量，宜為系統(tǒng)總的水容量的1%；根據(jù)以上要求及系統(tǒng)的膨脹容量，同時為了便于布置，選用調(diào)節(jié)容量為0.57~1.91m3,補水量為9~16m3/h的落地膨脹水箱一個。該落地膨脹水箱定壓補水為一個整體裝置，屬于氮氣定壓，落地膨脹水箱的隔膜罐中，罐與罐之間充氮氣。落地膨脹水箱的技術(shù)參數(shù)(型號：):調(diào)節(jié)容量：0.57~1.91m3補水泵流量：9~16m3/h補水泵揚程：39~31m電機功率：3KW最高使用溫度：120oC可采暖面積：20000~40000m2系統(tǒng)總?cè)莘e：80m3軟化水設(shè)備及軟化水箱的選擇：根據(jù)自來水的水質(zhì)資料，選用LD-2900A型全自動化軟化水裝置一臺，其出水量為14~18m3/h,為不間斷供水。經(jīng)軟化后出水硬度≤0.03mmol/L,符合《工業(yè)鍋爐水質(zhì)標準GB1576-2001》總硬度≤0.6mmol/L的要求。全自動軟化水裝置的技術(shù)參數(shù)(型號：LD-2900A)：軟水流量：14~18m3/h出水硬度：≤0.03mmol/L電源：10W再生方式：順流再生建議空間：1.5×0.8×2.5布置形式：單頭單罐形式選用18m3不銹鋼軟化水箱一個。其他為調(diào)節(jié)鍋爐循環(huán)水的水質(zhì)，選用一臺SD-400型的自動加藥裝置。鍋爐運行時可根據(jù)水質(zhì)情況選購緩蝕劑，阻垢劑，除氧劑，堿度調(diào)節(jié)劑等，以改善鍋爐水質(zhì)。4.水氣系統(tǒng)主要管道管徑的確定（1）循環(huán)水主干管管徑的確定1）鍋爐房循環(huán)水進出總管管徑由于將供熱區(qū)域劃分為第一分區(qū)和第二分區(qū)兩個區(qū)域供熱，所以分別從鍋爐房的分水器分出兩根總管分別供應(yīng)兩個區(qū)域熱水量。G=203.5×2=407.0m3/h而我們前面計算得到的生活區(qū)和教學區(qū)的總管的管徑和流速分別如下/：第一分區(qū)：d1=200mm,v1=0.97m/s;第二分區(qū)：d2=250mm,v2=1.07m/s.2）水泵至鍋爐循環(huán)水管管徑：水泵至鍋爐循環(huán)水管道為單管制，根據(jù)鍋爐循環(huán)水量：，若取管內(nèi)流速為1.5m/s，則每根循環(huán)水管管徑可由下式計算：水泵至鍋爐循環(huán)水管管徑取φ219；（2）天然氣總管管徑的確定：根據(jù)鍋爐房總的天然氣耗量G=523×2=1046m3/h,天然氣壓力為20kpa，工作狀態(tài)下的體積流量（不考慮溫度因素）可簡化計算為G≈1046/1.2=872m3/h。若取管內(nèi)流速為8m/s，則天然氣總管管徑為：則天然氣總管管徑取φ197*4；5.燃氣及排煙系統(tǒng)（1）燃氣及天然氣泄露報警裝置：鍋爐燃氣為天然氣，由鍋爐房的調(diào)壓站引入，鍋爐房入口壓力采用為中壓20kpa.在進氣總管上安裝自動切斷閥門，設(shè)置在專門的天然氣切斷閥間內(nèi)。自動切斷閥采用自動關(guān)閉，現(xiàn)場人工開啟型。切斷信號來自于控制室的泄露報警裝置，連續(xù)報警裝置的探頭安裝在鍋爐房內(nèi)燃氣易泄露處。探頭共選用4個。一旦燃氣泄露濃度達到爆炸下限LEL的1/4時報警，持續(xù)1min后通過自動切斷閥，迅速切斷供氣，并同時啟動連鎖的排風系統(tǒng)將室內(nèi)的泄露氣體排至室外，以確保鍋爐安全運行。天然氣泄露報警裝置選用一臺型號為4802C的可燃氣體檢測系統(tǒng)。另在切斷閥前及干管末端接放散管，并在放散管上裝設(shè)取樣管。燃氣體檢測系統(tǒng)的技術(shù)參數(shù)(型號：4802C)：測量范圍：0~100%LEL報警點：25%LEL報警方式：獨立光報警，公共聲報警響應(yīng)時間:T9≤30s（2）煙囪：每臺鍋爐分別設(shè)置煙囪，煙道及煙囪均采用不銹鋼保溫預(yù)制產(chǎn)品。煙囪的內(nèi)徑為500mm同鍋爐出口，煙囪直接排至室外，高度為出屋面2m。按鍋爐房設(shè)計規(guī)程，燃氣鍋爐煙道應(yīng)設(shè)置泄爆裝置，本鍋爐無水平演到，煙囪又直通室外，故不設(shè)防爆門。6.排污系統(tǒng)我們采用的是熱水鍋爐，由于經(jīng)過鍋爐的水是不斷的流動的，所以采用的熱水鍋爐可以不進行排污，因為排污的目的是為了防止鍋爐中的水不斷的蒸發(fā)而使鍋爐中的水的含鹽量升高而對鍋爐產(chǎn)生腐蝕作用，同時其他雜質(zhì)也可能結(jié)垢在管壁上而使鍋爐的傳熱惡化，這主要是針對蒸汽鍋爐而言。而熱水鍋爐由于水在不斷的循環(huán)之中，所以水中的含鹽量是基本上保持不變的，所以沒有必要進行排污處理。7．熱工控制和測量儀器鍋爐由它帶來的控制柜進行控制，能夠顯示鍋爐運行時水的壓力、溫度和燃氣壓力等參數(shù)，具有全自動運行功能。如具有火焰自動調(diào)節(jié)、爐膛自動吹掃和火焰、風壓自動檢測功能和出水壓力高低自動檢測功能；循環(huán)水溫度超過設(shè)定值后的自動待機和溫度降低后的自動啟動等功能。具有多項安全連鎖功能，如水泵、風機過載；點火失敗、異常熄火、風機無風、燃氣壓力過低過高、排煙溫度過高、循環(huán)水斷水等故障連鎖保護功能；循環(huán)水溫度超過（低于）設(shè)定值后的自動待機（自動啟動）等功能，以確保鍋爐的安全正常的運行。第五章：參考文獻及網(wǎng)址主要參考資料：1.《供熱工程制圖標準》CJJ/78-97北京中國計劃出版社2.《鍋爐房設(shè)計規(guī)范》GB50041-92北京中國計劃出版社19933.《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計規(guī)范》GB50019-2003北京中國計劃出版社4.《簡明供熱設(shè)計手冊》李岱森北京中國建筑工業(yè)出版社，19985.《采暖通風設(shè)計手冊》陸耀慶北京中國建筑工業(yè)出版社，19986.《鍋爐及鍋爐房設(shè)備》吳味隆等主編.北京：中國建筑工業(yè)出版社，2006.7.《供熱工程（第三版）》賀平孫剛主編.北京：中國建筑工業(yè)出版社，2007.8.《流體力學泵與風機（第四版）》蔡增基龍?zhí)煊逯骶幈本褐袊ㄖI(yè)出版社，2005.9.《土木工程計算機繪圖基礎(chǔ)》尚守平袁果主編.北京：人民交通出版社，2002.10.《傳熱學（第四版）》章熙民任澤霈梅飛鳴主編.北京：中國建筑工業(yè)出版社，2005.11.中國空調(diào)制冷網(wǎng)12.網(wǎng)易哦

附錄資料：不需要的可以自行刪除冷卻塔施工方案1．工程概況：2．主要項目施工順序土方開挖毛石砌筑底板環(huán)基池壁人字柱吊裝塔芯等其它項目淋水裝置筒壁環(huán)梁池壁砼3．主要施工方法3．1土方工程土方開挖示意圖－10.000－2.500A1111A-A土方開挖示意圖－10.000－2.500A1111A-AA3．2底板施工底板施工應(yīng)按設(shè)計區(qū)格進行鋼筋綁扎、澆筑混凝土，為保證上、下層鋼筋間距正確和上層鋼筋保護層正確，設(shè)置φ16mm鋼筋制作的鐵馬凳支撐，設(shè)置間距為@1.5m，上鋪φ18mm的架力筋。伸縮縫處的橡膠止水帶應(yīng)安裝正確，接頭嚴密，嚴格按規(guī)范要求施工。底板砼澆筑完畢后，適時清除伸縮縫內(nèi)的雜物，嚴格按設(shè)計要求施工。底板砼采用泵送，同一區(qū)格的砼連續(xù)澆筑完成，不留施工縫。澆筑完畢后砼及時養(yǎng)生。3．3環(huán)基及池壁施工環(huán)基混凝土施工，為防止產(chǎn)生溫度裂縫，采用跳倉法施工，泵送砼。施工時采用分層振搗的施工方法。每段混凝土要求連續(xù)澆筑、一氣呵成。環(huán)基與池壁間只允許留設(shè)水平施工縫，水平施工縫的接縫形式，本次施工時采用凸槽形式。同時采用BW膨脹橡膠止水條代替?zhèn)鹘y(tǒng)的金屬止水片進行密封防水處理，此方法施工簡單，效果良好。施工時，先將包裝BW橡膠止水條的隔離紙撕掉，然后直接粘貼在平整和清理干凈的施工縫處，壓緊粘牢，每隔一米左右22#鐵線固定，即可澆筑池壁混凝土。在施工縫上澆筑混凝土前，應(yīng)將施工縫處的混凝土表面鑿毛，清除浮粒和雜物，用水沖洗干凈，保持濕潤，再鋪一層20～25mm厚與原混凝土配合比相同的水泥砂漿。水池池壁鋼筋綁扎需綁剪刀撐，保證鋼筋骨架整體剛度，防止傾倒，模板采用大模板，內(nèi)設(shè)橫擋、外設(shè)門字架支撐控制壁厚，保證池壁混凝土外表工藝良好。混凝土采用泵送。3．4人字柱預(yù)制人字柱施工采用預(yù)制吊裝方法。預(yù)制采用定形鋼胎模鋪貼薄硬塑板。測量人員首先對地面抄平，并保證密實不下沉，將枕木按800mm間距鋪于地面上，然后將底模置于枕木上，找平后固定，鋼筋現(xiàn)場綁扎，主筋焊接采用坡口焊。為保證人字柱主筋間距、防止扭曲，每根柱筋內(nèi)放2—3個Φ12鋼筋固定支架環(huán)。注意：人字柱內(nèi)的避雷線不可遺漏，避雷線針應(yīng)做好標記。模板必須清理干凈，無銹無水泥漿后涂均脫模劑，放置墊塊，再放進綁扎好的鋼筋，最后安裝上模，端口堵緊堵嚴，以防漏漿。端口堵板要按立筋間距留設(shè)長槽。砼運輸采用砼攪拌運輸車，人工澆筑、機械振搗。為防止人字柱表面出現(xiàn)過多氣泡，砼澆筑采用分層澆注，最上層分兩次振搗，在砼初凝前進行，以便徹底排氣。初凝后拆除上模將砼表面壓光，保證收口處細膩。及時覆蓋塑料布養(yǎng)護一周。底模應(yīng)在砼強度達75%以上時方可拆除，用吊車將柱從底模中輕輕吊出，放在事先準備好的墊木上。預(yù)制好的人字柱堆放最多堆放三層，層間用100mm*100mm木方墊起。3．5人字柱吊裝人字柱采用雙根吊裝的施工方法，吊裝機械采用16t汽車吊。每對柱子上下各設(shè)一根工具式支撐，支撐兩端分別與人字柱端部用鋼卡卡牢，注意兩根柱子的夾角必須準確，并且每對人字柱均設(shè)置一榀獨立的鋼架支撐。吊裝前測量人員定出環(huán)基和人字柱中心交點、人字柱的中心投影線、支撐鋼架兩個底角的位置，同時測出人字柱底根埋件標高的誤差。吊裝時，利用吊車將一對人字柱吊裝就位，并將人字柱底部的槽鋼與環(huán)基上的埋件焊接。利用激光經(jīng)緯儀，調(diào)整支撐鋼架和人字柱的角度，使激光點對準柱子上部十字線后，焊工及時將支撐焊接在底板預(yù)埋件上。依此類推完成整個塔的人字柱吊裝。3．6環(huán)梁施工1）施工順序：測量給出鋼排架底腳環(huán)向中心線鋼排架搭設(shè)鋪環(huán)梁及底模鋪跳板、安欄桿組裝環(huán)向鋼梁及上橫梁測量放線鋼筋綁扎安裝內(nèi)外翻模模板系統(tǒng)養(yǎng)護混凝土澆筑2）施工方法環(huán)梁施工在人字柱吊裝完，池壁砼澆筑完后進行。首先搭設(shè)鋼排架，搭設(shè)時注意排架中心半徑和頂部標高，桿件間連接要牢靠，設(shè)置足夠數(shù)量的剪刀撐，保證排架整體穩(wěn)定性，在鋼排架上按設(shè)計鋪設(shè)操作平臺，安裝內(nèi)外欄桿，鋪環(huán)梁底木模板，為了保證環(huán)梁底平整光滑，在木模板上鋪設(shè)10㎜厚的覆膜膠合板，間隙用透明膠帶紙粘接。然后綁扎環(huán)梁鋼筋及予埋環(huán)形牛腿鋼筋，每柱間設(shè)鋼筋骨架支撐，要求邊綁扎邊校正傾斜尺寸，以防鋼筋交圈后不能改正。綁扎時采用外拉里頂，先綁扎柱頭之間的環(huán)梁鋼筋。環(huán)梁底部鋼筋用墊塊墊起，滿足保護層要求。垂直運輸用平臂吊車。安裝懸掛式三角架模板系統(tǒng)，先安裝外模板，安裝頂塊及對拉螺栓，再安裝內(nèi)模板、內(nèi)外三角架，緊固對拉螺栓，安裝環(huán)向連桿、垂直支撐及內(nèi)加減絲，鋪三角架走臺板及欄桿。模板半徑控制由塔中心處拉尺（拉力15㎏）進行半徑找正，把彈簧秤掛在拉尺端頭，減少測量誤差。（依經(jīng)驗半徑外放+5～10mm）環(huán)梁以下混凝土澆筑采用罐車運輸，泵車連續(xù)澆筑，由于砼側(cè)壓力較大，分三層推進，澆筑時不得留施工縫。施工時里外全掛安全網(wǎng)。詳見上圖：環(huán)梁以上筒壁施工采用翻模施工。其垂直運輸采用平臂吊車。施工人員上下通道為鋼腳手馬道。施工示意圖如下。鋼筋垂直運輸用平臂吊車。筒壁施工采用翻模系統(tǒng)，設(shè)置三層模板，模板采用專業(yè)定型模板及配套模具，本塔喉部直徑較小，為保證筒圓滑，特制作一套300寬的窄模板。組裝前將里外模板清理干凈、刷好脫模劑，安裝采用Φ16mm對穿螺栓緊固。螺栓穿在砼套管內(nèi)，安裝前，要仔細查對套管和螺栓長度，分清上下層，以免錯放。前組人員安裝模板，后組人員安裝模板楞、緊固對拉螺栓，隨后進行加固、調(diào)整，使安裝后的頂面保持水平。再鋪設(shè)走臺板，安裝欄桿、安全網(wǎng)。為防止模板在對拉螺栓處漏漿，應(yīng)在對拉螺栓的兩端（既頂塊兩端）用10—15mm厚海綿做墊。筒壁中心控制采用激光鉛直儀，利用筒壁中心懸掛的吊盤作為接收靶，自吊盤中心引出鋼尺（拉力:15Kg）進行筒壁半徑的測量控制。其施工見下頁圖。3）混凝土工程混凝土由混凝土集中攪拌站生產(chǎn)，混凝土罐車水平運輸至平臂吊車附近，平臂吊車做垂直運輸工具。在吊車回轉(zhuǎn)半徑內(nèi)用吊車直接澆筑，在吊車回轉(zhuǎn)半徑外用手推車運輸，運至澆筑地點。澆筑時在冷卻塔上某一點開始澆筑，向相反的兩個方向同時連續(xù)澆筑，最后匯合，不允許留垂直施工縫?；炷烈煨烊雮}，避免砼灑落外面，為減小模板承受側(cè)壓力和沖擊力，避免漏振，砼要分層（3層）澆筑，每層向前延伸約3米左右，上層覆蓋下層的時間間隔以下層砼未初凝為準。要嚴格振搗，不得漏振。筒壁混凝土養(yǎng)護采用澆水養(yǎng)護，每層模板拆模后必須及時澆水養(yǎng)護。4）螺栓孔、水平施工縫處理及筒壁內(nèi)側(cè)防腐A．螺栓孔處理：首先將Φ16對拉螺栓從筒壁中取出，然后用水：石棉絨：水泥按1：3：7的配比攪拌均勻，從筒壁內(nèi)外兩側(cè)分層（3—5cm）同時填補搗實，進行螺栓孔封堵。B．水平施工縫處理：水平施工縫埋設(shè)-1mm厚鍍鋅鐵皮做止水板，止水板寬400mm，埋入混凝土200mm，沿筒壁一周封閉布設(shè)。在涂刷之前一定要做好基底的清理工作。在最后一節(jié)筒壁模板施工完后，用外側(cè)三角架作為剛性環(huán)底模支撐，上鋪木方和底模，用三角架水平桿找好坡度，綁扎懸挑平臺鋼筋，在內(nèi)側(cè)三角架上鋪走臺板做為施工作業(yè)面，通過塔吊進行最后一節(jié)混凝土及剛性環(huán)澆筑。其剛性環(huán)施工示意圖如下。3．9筒壁爬梯及平臺安裝爬梯平臺用平臂吊車進行安裝。爬梯埋件需專人埋設(shè)，用經(jīng)緯儀找正保證位置的準確。安裝應(yīng)自下而上分節(jié)組裝。可在地面根據(jù)現(xiàn)場情況進行若干件組裝成一節(jié)進行吊裝。施工中應(yīng)注意安全，尤其是爬梯安裝人員。為保證爬梯安裝質(zhì)量，安裝時測量人員應(yīng)用經(jīng)緯儀進行檢查校正，使爬梯即牢固又美觀。3．10淋水裝置中央豎井采用分節(jié)現(xiàn)澆方法，進行混凝土澆筑，鋼筋模板垂直運輸采用人工。搭設(shè)鋼管腳手架，模板用定型鋼模板，內(nèi)外模板用對拉螺栓緊固，中間焊止水環(huán)，模板支撐在鋼管腳手架上，用加減絲調(diào)整。施工縫處理嚴格按設(shè)計及規(guī)范要求進行。構(gòu)架柱、主、次梁預(yù)制，采用定型鋼模板，鋼腳手管加固。施工順序：施工準備測量抄平柱子吊裝梁吊裝水槽吊裝除水器安裝水管安裝裝填料安裝填料托架安裝二次灌漿考慮到淋水構(gòu)件重量和長度，宜采用16T汽車吊和20T拖車。吊裝前所有構(gòu)間要有專人編號，復(fù)核尺寸，彈出柱、梁、水槽中心線。3．11冬季施工措施當室外平均溫度連續(xù)5天低于5℃時，混凝土工程施工必須采取冬季施工措施：一、冬期必須使用普通硅酸鹽水泥，并應(yīng)調(diào)整混凝