***會展中心1#地庫機房部分高支模施工方案案編制：2010年3月月1．編制依據(jù)《建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JGJ1330-20001）；《建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》（GB500009-22001）；《***會展中中心施工組織織設(shè)計》；本工程有效施工工設(shè)計圖紙。2．編制原因根據(jù)規(guī)范規(guī)定，模板支架搭設(shè)高度在4米以上的模板支架稱為扣件式鋼管高支撐架，其對模板支撐體系要求嚴(yán)格，需經(jīng)過詳細(xì)驗算。根據(jù)圖紙設(shè)計，1＃地庫機房部分層高7.15m屬高支模體系。本方案按機房部分:KL4（6），最大梁截面為600X1200mm進行高支模設(shè)計。適用范圍：本方方案架體適用用于1＃地庫機房房部分梁、板板部位的模板板支架搭設(shè)。3．高支模架體體構(gòu)造說明3.1高支模架架體框架柱模板支設(shè)設(shè)本工程混凝土框框架柱的截面面尺寸為700mmm×700mmm，采用18mm厚木膠模板板，背楞采用用50㎜×100㎜的木方，間間距162mm，柱箍采用?4.8××3.5的鋼管進行行加固，間距距為250㎜，1/3柱凈高以下下柱箍間距加加密，為200m；剪力墻柱柱加固，因與與墻體一面或或兩面在同一一平面。因此此加固與獨立立柱有不同之之處。突出剪剪力墻300㎜以內(nèi)的端端柱，按墻體體配模，采用用垂直墻面方方向上一排對對拉螺栓，螺螺栓間距同墻墻體中對拉螺螺栓間距，對對拉螺栓中間間加止水片（僅僅外剪力墻），突突出墻體超過過300㎜時，縱橫橫方向各加一一道對拉螺栓栓。當(dāng)b大于300mm時，增加一道對拉螺桿當(dāng)b大于300mm時，增加一道對拉螺桿平臺模板支設(shè)::頂板支撐采用滿滿堂鋼管腳手手架，立桿間間距為700㎜×700㎜支撐，步步距為1500㎜。模板的的龍骨用40㎜×80㎜的木方，間間距按250㎜直接支設(shè)設(shè)在水平鋼管管上。樓板用用18㎜厚的鏡面木木模板，模板板接縫處粘貼貼自然條。滿滿堂腳手架立立桿下面必須須加墊板，滿滿堂架必須按按要求設(shè)置剪剪刀撐，距地地面200㎜高加設(shè)掃掃地桿。豎向剪刀撐和水水平剪刀撐加加強層搭設(shè)做做法見下圖：：梁模板支設(shè)梁底模及梁側(cè)模模采用18㎜厚鏡面模模板加40×80的木方（龍龍骨）；梁支支撐采用扣件件式鋼管腳手手架，間距為為600㎜x600㎜，步距為1500㎜。具體搭搭設(shè)做法見梁梁計算書部分分。機房部部分立桿布置置見下圖。3.2材料要求求3.2.1、鋼鋼管：腳手架架鋼管應(yīng)采用用現(xiàn)行國家標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)《直縫電電焊鋼管》（GB/T113793）或《低壓壓流體輸送用用焊接鋼管》（GB/T3092）中規(guī)定的3號普通鋼管，其質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規(guī)定。3.2.2、扣件：腳手架應(yīng)采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規(guī)定；采用其他材料制作的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗證明其質(zhì)量符合該標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定后方可使用。腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊的扭力矩達65N?m時，不得發(fā)生破壞。3.3架體構(gòu)造造要求和施工工要求除了要遵守《扣扣件鋼管腳手手架規(guī)范》的的相關(guān)要求外外，還要按以以下要求進行行搭設(shè)：1.模板支架的的構(gòu)造要求：：梁板模模板高支撐架架立桿之間必必須按步距滿滿設(shè)雙向水平平桿，確保兩兩方向足夠的的設(shè)計剛度；；2.立桿步距的的設(shè)計：高支撐架步步距采用1.5m。3.整體性構(gòu)造造層的設(shè)計：：高支撐架的頂部部和底部（掃掃地桿的設(shè)置置層）必須設(shè)設(shè)整體性水平平加強層。水水平加強層采采用水平剪刀刀撐，且須與與立桿連接，設(shè)設(shè)置水平剪刀刀撐層數(shù)要大大于水平框格格總數(shù)的1/3，搭設(shè)設(shè)做法上面已已經(jīng)提到；4.剪刀撐的設(shè)設(shè)計：a.沿支架四周周外立面應(yīng)滿滿設(shè)剪刀撐；；b.中部可根據(jù)據(jù)需要并依構(gòu)構(gòu)架框格的大大小，每隔88～10m設(shè)置。5.頂部支撐點點的設(shè)計：a.最好在立桿桿頂部設(shè)置支支托板，其距距離支架頂層層橫桿的高度度不宜大400mm；b.頂部支撐點點位于頂層橫橫桿時，應(yīng)靠靠近立桿，且且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與與立桿的連接接扣件應(yīng)進行行抗滑驗算。6.支撐架搭設(shè)設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)設(shè)計尺寸搭設(shè)設(shè)，立桿和水水平桿的接頭頭均應(yīng)錯開在在不同的框格格層中設(shè)置；b.確保立桿的的垂直偏差和和橫桿的水平平偏差小于《扣扣件鋼管腳手手架規(guī)范》的的要求，具體體見下表：項次項目技術(shù)要求允許偏差Δ（mmm）示意圖檢查方法與工具具1立桿垂直度最后驗收垂直度度-±20用經(jīng)緯儀或吊線線和卷尺2間距步距縱距橫距-±20±50±20-鋼板尺3縱向水平桿高差差一根桿的兩端-±20用水平儀或水平平尺同跨內(nèi)兩根縱向向水平桿高差差-±10c.確保每個扣扣件和鋼管的的質(zhì)量是滿足足要求的，每每個扣件的擰擰緊力矩都要要控制在45-600N.m，驗收時應(yīng)采采用力矩扳手手進行檢查。鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；7.施工使用的要求：a.為確保模板支架施工過程中均衡受載，梁板混凝土采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載3KN/m2，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決；d.柱柱子在支設(shè)上上段模板和澆澆筑上段混凝凝土前，下層層模板和架體體不得拆除。8.滿堂架必須須與周邊柱子子每層進行緊緊密連接。具具體連接做法法見下圖：4、模板拆除模板拆除前必須須填寫拆除申申請單，經(jīng)監(jiān)監(jiān)理單位通過過后，方可進進行拆除工作作。剪力墻混凝土每每個檢驗批應(yīng)應(yīng)留設(shè)至少四四組同條件養(yǎng)養(yǎng)護試件，用用來估測現(xiàn)場場構(gòu)件的混凝凝土自然增長長情況和做為為結(jié)構(gòu)驗收中中混凝土評定定的依據(jù)，剪剪力墻模板在在混凝土澆筑筑成形后，強強度達到1.2N/mmm2左右（根根據(jù)同條件養(yǎng)養(yǎng)護試塊決定定），即可拆拆除。因地下室外墻外外側(cè)工作面較較小，模板拆拆除時需采取取一定的安全全措施，并保保證混凝土表表面及棱角不不因拆模而受受損壞。地下室外墻對拉拉螺桿模板拆拆除后的處理理地下室外墻對拉拉螺桿在模板板拆除后，仔仔細(xì)剔除螺桿桿處松散混凝凝土，然后將將伸出墻外部部分割除，用用砂漿仔細(xì)修修補。5．安全施工注注意事項現(xiàn)場施工高處作作業(yè)除遵守國國家現(xiàn)行的有有關(guān)高處作業(yè)業(yè)及安全技術(shù)術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定定外，還需按按以下規(guī)定執(zhí)執(zhí)行：⑴凡進入現(xiàn)場施施工的人員，必必須接受安全全教育，具備備一般的安全全常識，掌握握并嚴(yán)格執(zhí)行行現(xiàn)場安全技技術(shù)操作規(guī)程程，執(zhí)行“三寶”，并與項目目安全部簽訂訂有關(guān)的安全全責(zé)任制度。⑵進行施工技術(shù)術(shù)質(zhì)量交底的的同時，必須須進行安全交交底，讓施工工人員施工前前理解和掌握握“干什么？怎怎么干？注意意什么？”，明白有關(guān)關(guān)安全施工的的具體要求和和操作方法，同同時編制相應(yīng)應(yīng)的安全技術(shù)術(shù)措施。⑶項目成立領(lǐng)導(dǎo)導(dǎo)值班制度，組組織安全執(zhí)法法隊，專門負(fù)負(fù)責(zé)檢查監(jiān)督督施工安全工工作。⑷安全部負(fù)責(zé)對對用水、用電電以及易燃、易易爆物品的監(jiān)監(jiān)督管理，加加強對特殊工工種的管理教教育。電氣焊焊施工前必須須辦理動火證證，方可施工工。⑸施工現(xiàn)場臨臨時用電，嚴(yán)嚴(yán)格按照部頒頒?施工現(xiàn)場臨臨時用電安全全技術(shù)規(guī)程?要求執(zhí)行；；現(xiàn)場全部采采用三相五線線制，一機一一閘，一漏一一箱，安裝漏漏電保護器；；所有手持電電動工具均裝裝有漏電保護護器。⑹專用設(shè)備專人人操作；機電電設(shè)備由專人人維修保養(yǎng)和和管理，任何何人不準(zhǔn)擅自自操作。⑺項目工程部對對塔吊要每周周進行一次檢檢查；塔吊司司機每班使用用前應(yīng)對塔吊吊全面檢查后后才能使用。⑻安裝塔吊前必必須制定詳細(xì)細(xì)的安裝方案案，安裝后必必須經(jīng)安全部部門、設(shè)備部部門驗收合格格后才能使用用。⑼特殊工種人員員持證上崗率率100％。⑽夜間施工要有有足夠的照明明；重要部位位、通道口處處要有安全指指示燈。⑾做好防水、防防雷、防震、防防墜、防滑等等專項措施的的落實，配備備足夠的數(shù)量量的消防器材材及安全標(biāo)志志。⑿作業(yè)前應(yīng)檢查查孔洞、電梯梯井等防護設(shè)設(shè)備是否齊全全有效，施工工中不得擅自自移動、拆除除安全設(shè)施。⒀基坑周圍搭設(shè)設(shè)護欄，高度度不小于1..2米，中間間設(shè)兩道間距距600mm水平縱向向欄桿，立桿桿間距為2米，護欄桿桿用黑黃相間間的油漆涂刷刷，做到規(guī)范范施工。將基基坑四周地面面進行平整，澆澆筑C15砼進行硬化化處理。⒁加強基坑護坡坡及周圍建筑筑物的監(jiān)測，隨隨時報告情況況，以便及時時采取措施。⒂施工現(xiàn)場嚴(yán)禁禁吸煙，杜絕絕火種，嚴(yán)禁禁酗酒后作業(yè)業(yè)。6．架體計算書書梁模板(扣件鋼鋼管架)計算書高支撐架的計算算依據(jù)《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGJ1330-20001）、《混混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范》GGB500110-20002、《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》(GB500009-22001)、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。梁段:KL4（6）。一、參數(shù)信息1.模板支撐及及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度BB(m):00.60；梁梁截面高度D(m)::1.20；；混凝土板厚度((mm):2250.000；立桿沿梁梁跨度方向間間距La(mm):0.660；立桿上端伸出至至模板支撐點點長度a(mm):0.110；立桿步距h(mm):1.550；板底承承重立桿橫向向間距或排距距Lb(m)):0.600；梁支撐架搭設(shè)高高度H(m))：6.90；梁梁兩側(cè)立桿間間距(m):1..20；承重架支撐形式式:梁底支撐小小楞垂直梁截截面方向；梁底增加承重立立桿根數(shù):22；采用的鋼管類型型為Φ48×3；立桿承重連接方方式:雙扣件，考考慮扣件質(zhì)量量及保養(yǎng)情況況，取扣件抗抗滑承載力折折減系數(shù):00.60；2.荷載參數(shù)模板自重(kNN/m2):0.335；鋼筋自自重(kN/m3):1.550；施工均布荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.55；新澆混凝凝土側(cè)壓力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):28..8；傾倒混凝土側(cè)壓壓力(kN/m2):2.00；振搗混凝凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2):2.00；3.材料參數(shù)木材品種：西南南云杉；木材材彈性模量EE(N/mmm2)：100000.0；木材抗彎強度設(shè)設(shè)計值fm((N/mm22)：15.0；木木材抗剪強度度設(shè)計值fvv(N/mmm2)：1.5；面板類型：膠合合面板；面板板彈性模量EE(N/mmm2)：9500..0；面板抗彎強度設(shè)設(shè)計值fm((N/mm22)：13.0；4.梁底模板參參數(shù)梁底方木截面寬寬度b(mmm)：40.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：80.0；梁底縱向支撐根根數(shù)：5；面板厚度度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參參數(shù)主楞間距(mmm)：400；次楞楞根數(shù)：5；主楞豎向支撐點點數(shù)量為：33；支撐點豎向間距距為：2000mm，350mmm；穿梁螺栓水平間間距(mm)：400；穿梁螺栓直徑((mm)：M12；主楞龍骨材料：：鋼楞；截面面類型為圓鋼鋼管48×33.0；主楞合并根數(shù)：：2；次楞龍骨材料：：木楞，寬度度40mm，高高度80mmm；次楞合并根數(shù)：：2；二、梁模板荷載載標(biāo)準(zhǔn)值計算算1.梁側(cè)模板荷荷載強度驗算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t--新澆澆混凝土的初初凝時間，可可按現(xiàn)場實際際值取，輸入入0時系統(tǒng)按2000/(T++15)計算算，得5.7714h；T--混凝凝土的入模溫溫度，取200.000℃℃；V--混凝凝土的澆筑速速度，取1..500m//h；H--混凝凝土側(cè)壓力計計算位置處至至新澆混凝土土頂面總高度度，取1.2200m；β1--外加加劑影響修正正系數(shù)，取11.200；；β2--混凝凝土坍落度影影響修正系數(shù)數(shù)，取1.1150。根據(jù)以上兩個公公式計算的新新澆筑混凝土土對模板的最最大側(cè)壓力FF；分別計算得550.9944kN/mm2、28.8000kN//m2，取較小值值28.8000kN//m2作為本工程程計算荷載。三、梁側(cè)模板面面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗算其其抗彎強度和和剛度。強度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的的根數(shù)為5根。面板按按照均布荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算。面板計算簡圖((單位：mm))1.強度計算跨中彎矩計算公公式如下:其中，W---面板的凈凈截面抵抗矩矩，W=40×1..8×1.88/6=211.6cm33；M--面板板的最大彎距距(N·mm))；σ--面面板的彎曲應(yīng)應(yīng)力計算值((N/mm2)[ff]--面板的抗彎彎強度設(shè)計值值(N/mm2)；按以下公式計算算面板跨中彎彎矩：其中，q---作用在模模板上的側(cè)壓壓力，包括::新澆混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計值::q1=1.22×0.4××28.8××0.9=112.44kkN/m；傾倒混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計值::q2=1.44×0.4××2×0.99=1.011kN/m；；q=q1++q2=122.442++1.0088=133.450kN/m；；計算跨度(內(nèi)楞楞間距):l=2237.5mmm；面板的最大彎距距M=00.1×133.45×2237.522=7..59×1004N·mm；經(jīng)計算得到，面面板的受彎應(yīng)應(yīng)力計算值::σ=7..59×1004/2..16×1004=3.5112N/mmm2；面板的抗彎強度度設(shè)計值:[f]==13N//mm2；面板的受彎應(yīng)力力計算值σ=3.5512N/mmm2小于面板的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求！2.撓度驗算算qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載標(biāo)準(zhǔn)值:q=228.8×00.4=11.522N/mm；；ll--計算跨跨度(內(nèi)楞間距)::l=237.55mm；EE--面板材材質(zhì)的彈性模模量:E=95000N/mmm2；II--面板的的截面慣性矩矩:I==40×11.8×1..8×1.88/12=119.44ccm4；面板的最大撓度度計算值:ν=0.6677×111.52×2237.544/(1000×95000×1.944×105)=00.134mm；面板的最大容許許撓度值:[ν]=ll/250=237..5/2500=0..95mm；；面板的最大撓度度計算值ν=0.1334mm小小于面板的最最大容許撓度度值[ν]=0.995mm，滿滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)內(nèi)外楞的計算算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼))直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨骨采用木楞，截截面寬度400mm，截面面高度80mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4×882×2/6=85..33cm33；I=4×883×2/122=3441.33ccm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強強度驗算強度驗算計算公公式如下:其中，σ--內(nèi)楞楞彎曲應(yīng)力計計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞楞的最大彎距距(N·mm))；W--內(nèi)楞楞的凈截面抵抵抗矩；[f]]--內(nèi)內(nèi)楞的強度設(shè)設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算算內(nèi)楞跨中彎彎矩：其中，作用在內(nèi)內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×28.8×0.9+1.4×2×0.9)×0.238=7.99kN/m；內(nèi)楞計算跨度((外楞間距)::l=400mmm；內(nèi)楞的最大彎距距:M=00.1×7..99×4000.0022=1.228×1055N·mm；最大支座力:RR=1.1××7.9866×0.4==3.5144kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)內(nèi)楞的最大受受彎應(yīng)力計算算值σ=1..28×1005/8.533×104=1..497NN/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度度設(shè)計值:[f]==15N//mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)應(yīng)力計算值σ=1..497NN/mm2小于內(nèi)楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=15NN/mm2，滿足要求求?。?）.內(nèi)楞的的撓度驗算其中l(wèi)--計計算跨度(外楞間距)：l=4400mm；；q---作用在模模板上的側(cè)壓壓力線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：qq=28..80×0..24=66.84NN/mm；E--內(nèi)楞楞的彈性模量量：100000N/mmm2；I--內(nèi)楞楞的截面慣性性矩：I==3.411×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度度計算值:ν=0.6677×6..84×40004/(1000×100000×3.441×1066)=00.035mm；內(nèi)楞的最大容許許撓度值:[ν]=4400/2550=1.66mm；內(nèi)楞的最大撓度度計算值ν=0.0335mm小小于內(nèi)楞的最最大容許撓度度值[ν]=1.66mm，滿足足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼))承受內(nèi)楞傳傳遞的集中力力，取內(nèi)楞的的最大支座力力3.5144kN,按照照集中荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁計算算。本工程中，外龍龍骨采用鋼楞楞，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:截面類型為圓鋼鋼管48×33.0；外鋼楞截面抵抗抗矩W==8.988cm3；外鋼楞截面慣性性矩I==21.556cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kkN·m)外楞變形圖(mmm)（1）.外楞抗抗彎強度驗算算其中σ---外楞楞受彎應(yīng)力計計算值(N/mm2)M--外楞楞的最大彎距距(N·mm))；W--外楞楞的凈截面抵抵抗矩；[f]]--外楞楞的強度設(shè)計計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序序求得最大的的彎矩為M==0.4883kN··m外楞最大計算跨跨度:l=3500mm；經(jīng)計算得到，外外楞的受彎應(yīng)應(yīng)力計算值::σ=4..83×1005/8.988×103=533.801N/mm22；外楞的抗彎強度度設(shè)計值:[f]==205NN/mm2；外楞的受彎應(yīng)力力計算值σ=53..801N//mm2小于外楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求?。?）.外楞的的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算算得到外楞的的最大撓度為為0.3966mm外楞的最大容許許撓度值:[ν]=3350/4000=0.8875mm；；外楞的最大撓度度計算值ν=0.3996mm小小于外楞的最最大容許撓度度值[ν]=0.8875mm，滿滿足要求！五、穿梁螺栓的的計算驗算公式如下::其中N---穿梁螺栓所所受的拉力；；A--穿梁梁螺栓有效面面積(mmm2)；f--穿梁梁螺栓的抗拉拉強度設(shè)計值值，取1700N/mmm2；查表得：穿梁螺栓的直徑徑:122mm；穿梁螺栓有效直直徑:99.85mmm；穿梁螺栓有效面面積:A==76mmm2；穿梁螺栓所受的的最大拉力::N==(1.2××28.8++1.4×22)×0.44×0.4225=6..351kkN。穿梁螺栓最大容容許拉力值::[N]=1700×76/11000==12.992kN；；穿梁螺栓所受的的最大拉力NN=6.3551kN小小于穿梁螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=12..92kN，滿滿足要求！六、梁底模板計計算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計算算。強度驗算要考慮慮模板結(jié)構(gòu)自自重荷載、新新澆混凝土自自重荷載、鋼鋼筋自重荷載載和振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載；撓度度驗算只考慮慮模板結(jié)構(gòu)自自重、新澆混混凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板板的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W==6000×18×118/6==3.244×104mm3；I==6000×18×118×18//12=2.92××105mm4；1.抗彎強度驗驗算按以下公式進行行面板抗彎強強度驗算：其中，σ---梁底模模板的彎曲應(yīng)應(yīng)力計算值((N/mm2)；M--計算算的最大彎矩矩(kN··m)；l---計算跨度度(梁底支撐間間距):ll=1500.00mmm；q--作用用在梁底模板板的均布荷載載設(shè)計值(kN/m))；新澆混凝土及鋼鋼筋荷載設(shè)計計值：q1:1.22×（24.000+1.500）×0.600×1.200×0.900=19.883kN/mm；模板結(jié)構(gòu)自重荷荷載：q2:1.2××0.35××0.60××0.90==0.23kkN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載設(shè)設(shè)計值：q3:1.44×2.000×0.600×0.900=1.511kN/m；；q=q1+q2+q3==19.833+0.233+1.511=21.557kN/mm；跨中彎矩計算公公式如下:Mmax=0.10××21.5668×0.1152=0.0449kN·mm；σ=0.0449×1066/3.244×104=1.4998N/mmm2；梁底模面板計算算應(yīng)力σ=1.4498N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強度設(shè)計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工工計算手冊》剛剛度驗算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公公式如下:其中，q--作作用在模板上上的壓力線荷荷載:q=（(24.0++1.50))×1.2000+0.335）×0.600=18..57KN//m；l---計算跨度度(梁底支撐間間距):ll=1500.00mmm；E---面板的彈彈性模量:E=99500.00N/mm22；面板的最大允許許撓度值:[ν]=1550.00//250==0.6000mm；面板的最大撓度度計算值:ν=0.6677×188.57×11504/(1000×95000×2.922×105)=0.0023mm；；面板的最大撓度度計算值:ν=0.0223mm小小于面板的最最大允許撓度度值:[ν]=150//250=0.66mm，滿足足要求！七、梁底支撐的的計算本工程梁底支撐撐采用方木。強度及抗剪驗算算要考慮模板板結(jié)構(gòu)自重荷荷載、新澆混混凝土自重荷荷載、鋼筋自自重荷載和振振搗混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮模板板結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計算算：(1)鋼筋混凝凝土梁自重((kN/m))：q1=(224+1.55)×1.22×0.155=4.599kN/mm；(2)模板的自自重線荷載((kN/m))：q2=0..35×0..15×(22×1.2++0.6)//0.6==0.2622kN/mm；(3)活荷載為為施工荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值與振倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載((kN/m))：經(jīng)計算得到，活活荷載標(biāo)準(zhǔn)值值P1=(2..5+2)××0.15==0.6755kN/mm；2.方木的支撐撐力驗算靜荷載設(shè)計值qq=1..2×4.559+1.22×0.2662=5.8823kNN/m；活荷載設(shè)計值PP=1..4×0.6675=0..945kkN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連連續(xù)梁計算。本算例中，方木木的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=44×8×8//6=442.67cm3；I=44×8×8××8/12=1700.67ccm4；方木強度驗算::最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的設(shè)計計值最不利分分配的彎矩和和，計算公式式如下:線荷載設(shè)計值q=5.8233+0.9445=6.7768kNN/m；最大彎距M==0.1qll2=0.11×6.7668×0.66×0.6==0.2444kN..m；最大應(yīng)力σ=M/WW=0..244×1106/426666.7==5.7111N/mmm2；抗彎強度設(shè)計值值[f]]=13NN/mm2；方木的最大應(yīng)力力計算值55.711N/mm22小于方木抗抗彎強度設(shè)計計值13N/mm22,滿足要求!方木抗剪驗算：：截面抗剪強度必必須滿足:其中最大剪力::V=0.6×66.768××0.6==2.4336kN；；方木受剪應(yīng)力計計算值τ=3××2436..48/(22×40×880)=1.1422N/mmm2；方木抗剪強度設(shè)設(shè)計值[τ]=11.5N//mm2；方木的受剪應(yīng)力力計算值11.142N/mm22小于方木抗抗剪強度設(shè)計計值1.55N/mmm2,滿足要求!方木撓度驗算::最大撓度考慮為為靜荷載與活活荷載的計算算值最不利分分配的撓度和和，計算公式式如下:q=4.5590+0.2633=4..853kkN/m；方木最大撓度計計算值ν=0.6677×4..852×66004/(1000×100000×1770.6677×104)=0.2249mm；；方木的最大允許許撓度[ν]=0.6600×10000/2550=2.4400mmm；方木的最大撓度度計算值ν=0.2249mmm小于方木木的最大允許許撓度[ν]=2.44mm，滿滿足要求！3.支撐鋼管的的強度驗算支撐鋼管按照簡簡支梁的計算算如下荷載計算公式如如下：(1)鋼筋混凝凝土梁自重((kN/m2)：q1=(224.0000+1.5000)×1..200=30.6000kN//m2；(2)模板的自自重(kN/m2)：q2=0..350kkN/m2；(3)活荷載為為施工荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值與振倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載((kN/m2)：q3=(2..500+22.000))=4.5000kN//m2；q=1.22×(30..600++0.3550)+1.4×44.500=433.440kN/m22；梁底支撐根數(shù)為為n，立桿梁梁跨度方向間間距為a，梁寬為b，梁高為h,,梁底支撐傳傳遞給鋼管的的集中力為PP，梁側(cè)模板板傳給鋼管的的集中力為NN。當(dāng)n=2時：當(dāng)n＞2時：計算簡圖(kNN)變形圖(mm))彎矩圖(kN··m)經(jīng)過連續(xù)梁的計計算得到：支座反力RAA=RB=0.7441kN，中中間支座最大大反力Rmaax=7.3381；最大彎矩Mmmax=0..277kkN.m；最大撓度計算值值Vmax=0..191mmm；最大應(yīng)力σ==0.2777×106/44900=61.5591N//mm2；支撐抗彎設(shè)計強強度[f]]=205N/mm22；支撐鋼管的最大大應(yīng)力計算值值61.5591N//mm2小于支撐鋼鋼管的抗彎設(shè)設(shè)計強度2005N/mmm2,滿足要求!八、扣件抗滑移移的計算:按照《建筑施工工扣件式鋼管管腳手架安全全技術(shù)規(guī)范培培訓(xùn)講座》劉劉群主編，PP96頁，雙雙扣件承載力力設(shè)計值取116.00kkN，按照扣扣件抗滑承載載力系數(shù)0..60，該工工程實際的旋旋轉(zhuǎn)雙扣件承承載力取值為為9.60kkN?？v向或橫向水平平桿與立桿連連接時，扣件件的抗滑承載載力按照下式式計算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc---扣件抗抗滑承載力設(shè)設(shè)計值,取9.60kN；R--縱縱向或橫向水水平桿傳給立立桿的豎向作作用力設(shè)計值值；計算中R取最大大支座反力，根根據(jù)前面計算算結(jié)果得到R=7.3381kNN；R<9.660kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設(shè)計計算算滿足要求!!九、立桿的穩(wěn)定定性計算:立桿的穩(wěn)定性計計算公式1.梁兩側(cè)立桿桿穩(wěn)定性驗算算:其中N---立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，它包括：：水平鋼管的最大大支座反力：：N1=0.7741kNN；腳手架鋼管的自自重：N2=1..2×0.1129×6..9=1.0069kNN；樓板的混凝土模模板的自重：：N3=1.2××(0.600/2+(11.20-00.60)//2)×0..60×0..35=0..151kkN；樓板鋼筋混凝土土自重荷載::N4=1.2××(0.600/2+(11.20-00.60)//2)×0..60×0..250×((1.50++24.000)=2.7754kNN；N=0.7741+1..069+00.151++2.7544=4.7115kN；；φ--軸心心受壓立桿的的穩(wěn)定系數(shù)，由由長細(xì)比lo/i查表得得到；i--計算算立桿的截面面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：：i=11.59；A--立桿桿凈截面面積積(cm2)：A=4.24；；W--立桿桿凈截面抵抗抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼鋼管立桿軸心心受壓應(yīng)力計計算值(N/mm22)；[f]---鋼管立桿桿抗壓強度設(shè)設(shè)計值：[ff]=2005N/mmm2；lo--計算長度((m)；參照《扣件式規(guī)規(guī)范》不考慮慮高支撐架，按按下式計算lo=kk1uhk11--計算算長度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u--計算算長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1.7；上式的計算結(jié)果果：立桿計算長度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.5==2.9445m；Lo/i=2945..25/15.9=1855；由長細(xì)比loo/i的的結(jié)果查表得得到軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù)φ=0.2209；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力計算值；；σ=47144.9/(00.209××424)=53..206NN/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計算σ=533.206N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強度度的設(shè)計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！2.梁底受力最最大的支撐立立桿穩(wěn)定性驗驗算:其中N---立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，它包括：：梁底支撐最大支支座反力：NN1=7.3381kNN；腳手架鋼管的自自重：N2=1..2×0.1129×(66.9-1..2)=1..069kkN；N=7.3381+1..069=88.264kN；φ--軸心心受壓立桿的的穩(wěn)定系數(shù)，由由長細(xì)比lo/i查表得得到；i--計算算立桿的截面面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：：i=11.59；A--立桿桿凈截面面積積(cm2)：A=4.24；；W--立桿桿凈截面抵抗抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼鋼管立桿軸心心受壓應(yīng)力計計算值(N/mm22)；[f]---鋼管立桿桿抗壓強度設(shè)設(shè)計值：[ff]=2005N/mmm2；lo--計算長度((m)；參照《扣件式規(guī)規(guī)范》不考慮慮高支撐架，按按下式計算lo=kk1uhk11--計算算長度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u--計算算長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1.7；上式的計算結(jié)果果：立桿計算長度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.5==2.9445m；Lo/i=2945..25/15.9=1855；由長細(xì)比loo/i的的結(jié)果查表得得到軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù)φ=0.2209；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力計算值；；σ=82633.892//(0.2009×4244)=993.2555N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計算σ=933.255N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強度度的設(shè)計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！模板承重架應(yīng)盡盡量利用剪力力墻或柱作為為連接連墻件件，否則存在在安全隱患。板模板(扣件鋼鋼管高架)計算書高支撐架的計算算依據(jù)《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGGJ130--2001）、《混混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范》GGB500110-20002、《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》(GB500009-22001)、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息::1.模板支架參參數(shù)橫向間距或排距距(m):0..70；縱距距(m):0..70；步距距(m):1..50；立桿上端伸出至至模板支撐點點長度(m):0..10；模板板支架搭設(shè)高高度(m):6..90；采用的鋼管(mmm):Φ48×3..0；板底底支撐連接方方式:方木支撐；；立桿承重連接方方式:可調(diào)托座；；2.荷載參數(shù)模板與木板自重重(kN/m2):0.3350；混凝凝土與鋼筋自自重(kN/m3):25..000；施工均布荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5500；4.材料參數(shù)面板采用膠合面面板，厚度為為18mm；板板底支撐采用用方木；面板彈性模量EE(N/mmm2):95000；面板抗抗彎強度設(shè)計計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設(shè)設(shè)計值(N/mm2):1.4400；木方方的間隔距離離(mm):2250.0000；木方彈性模量EE(N/mmm2):95000.0000；木方抗彎彎強度設(shè)計值值(N/mm2):13..000；木方的截面寬度度(mm):440.00；；木方的截面面高度(mm):880.00；；托梁材料為：112.6號槽槽鋼；5.樓板參數(shù)鋼筋級別:二級級鋼HRB335(220MnSii)；樓板混混凝土強度等等級:C300；每層標(biāo)準(zhǔn)施工天天數(shù):8；每平米米樓板截面的的鋼筋面積((mm2):6544.500；；樓板的計算長度度(m):4..50；施工工平均溫度((℃):25..000；樓板的計算寬度度(m):4..00；樓板的計算厚度度(mm):2250.000；圖2樓板支支撐架荷載計計算單元二、模板面板計計算:面板為受彎構(gòu)件件,需要驗算其其抗彎強度和和剛度，取單單位寬度1mm的面板作為為計算單元面板的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為：W=1000×1.822/6=54cmm3；I=1000×1.833/12==48.66cm4；模板面板的按照照三跨連續(xù)梁梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為為鋼筋混凝土土樓板和模板板面板的自重重(kN/m))：q1=255×0.255×1+0..35×1=6.66kN/mm；(2)活荷載為為施工人員及及設(shè)備荷載((kN/m))：q2=2..5×1=2.5kkN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的計算算值最不利分分配的彎矩和和，計算公式式如下:其中：q=1..2×6.66+1.4××2.5=11.422kN/m最大彎矩M=00.1×111.42×00.252=0..071kkN·m；面板最大應(yīng)力計計算值σ=713375/544000==1.3222N/mmm2；面板的抗彎強度度設(shè)計值[ff]=13N/mm22；面板的最大應(yīng)力力計算值為11.322N/mm22小于面板的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值133N/mmm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為為其中q=66.6kN//m面板最大撓度計計算值v=0.6677×6..6×25004/(1000×95000×48.66×104)=0.0038mmm；面板最大允許撓撓度[VV]=2500/2500=1mmm；面板的最大撓度度計算值00.038mm小于于面板的最大大允許撓度11mm,滿滿足要求!三、模板支撐方方木的計算::方木按照兩跨連連續(xù)梁計算，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:W=4×8×88/6=42.677cm3；I=4×8×88×8/122=1770.67cm4；方木楞計算簡圖圖1.荷載的計算算：(1)鋼筋混凝凝土板自重((kN/m))：q1=25××0.25××0.25=1.5562kNN/m；(2)模板的自自重線荷載((kN/m)):q2=0.335×0.225=00.088kN/m；(3)活荷載為為施工荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值與振倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載((kN/m))：p1=2..5×0.225=00.625kN/m；；2.強度驗算::最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的計算算值最不利分分配的彎矩和和，計算公式式如下:均布荷載q==1.22×(qq1+qq2)+1..4×p11=1..2×(1..562++0.0888)+1..4×0.6625=2.8555kN/mm；最大彎矩M==0.1225ql2=0..125×22.855××0.72=0..175kkN·m；方木最大應(yīng)力計計算值σ=M//W=00.175××106/426666.67=4.0098N//mm2；方木的抗彎強度度設(shè)計值[ff]=13..000NN/mm2；方木的最大應(yīng)力力計算值為44.098N/mm22小于方木的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值133N/mmm2,滿足要求!3.抗剪驗算：：截面抗剪強度必必須滿足:τ=3V//2bhn<[τ]其中最大剪力::V=0.6255×2.8555×0.77=1..249kkN；方木受剪應(yīng)力計計算值τ=3×1.2449×1033/(2××40×800)=00.585N/mm22；方木抗剪強度設(shè)設(shè)計值[τ]=11.4N//mm2；方木的受剪應(yīng)力力計算值00.585N/mm22小于方木的的抗剪強度設(shè)設(shè)計值1..4N/mmm2，滿足要求求!4.撓度驗算::最大撓度考慮為為靜荷載與活活荷載的計算算值最不利分分配的撓度和和，計算公式式如下:均布荷載q==q1+q2=1..65kNN/m；最大撓度計算值值ν=0.5521×1..65×70004/(1000×95000×17006666..667)==0.1227mm；；最大允許撓度[V]=7700/2250=2..8mm；；方木的最大撓度度計算值00.127mm小于于方木的最大大允許撓度22.8mmm,滿足要求求!四、托梁材料計計算:托梁按照集中荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算；托梁采用：122.6號槽鋼鋼；W=62.1337cm33；I=391.4466cmm4；集中荷載P取縱縱向板底支撐撐傳遞力，PP=2..498kkN；托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖圖(kN·m))托梁計算變形圖圖(mm)托梁計算剪力圖圖(kN)最大彎矩Mmmax=0.5222kN·mm；最大變形Vmmax=0.0211mm；；最大支座力QQmax=7.7766kN；；最大應(yīng)力σ==5219929.688