PAGE第15頁EvaluationWarning:ThedocumentwascreatedwithSpire.Docfor.NET.秦沈客運專線16m后張法預應(yīng)力混凝土T梁預施應(yīng)力內(nèi)業(yè)操作技術(shù)總結(jié)張林清內(nèi)容提要：通過在梁場的生產(chǎn)實踐，總結(jié)出秦沈客運專線16m后張預應(yīng)力砼混凝土T梁預預施應(yīng)力內(nèi)業(yè)操作技術(shù)要點與施工體會。關(guān)鍵詞：16m后張法預應(yīng)力砼混凝土T梁、預施應(yīng)力、內(nèi)業(yè)操作、體會技術(shù)總結(jié)張林清一1、概述況某客運專線秦沈客運專線是我國第一條開通時速即達200160公里的新型客運鐵路，全線橋梁工程的梁式，除少數(shù)剛構(gòu)連續(xù)梁及鋼混結(jié)合梁外，均為預應(yīng)力混凝土梁，預應(yīng)力砼混凝土梁包括預應(yīng)力混凝土連續(xù)梁、單線預應(yīng)力混凝土箱梁、雙線預應(yīng)力混凝土箱梁、預應(yīng)力混凝土簡支T梁等。凡是預應(yīng)力混凝土梁，不管采取什么施工方法，都要涉及預施應(yīng)力，而預施應(yīng)力又恰是預應(yīng)力混凝土梁生產(chǎn)過程中最重要的一個環(huán)節(jié)，提高其內(nèi)業(yè)操作的正確性是確保制梁質(zhì)量的關(guān)鍵。我處錦州南某站制梁場負責生產(chǎn)的16m預應(yīng)力混凝土T梁共計8464片/2116孔，其設(shè)計梁長16.．5m、，梁跨16.．0m、，梁高1.．6m、，底板寬0.．78m、，橋面板寬2.．0m、腹板厚度為24cm，，邊梁重54.．37T，內(nèi)梁重59.．41T。我梁場已于2000年9月順利通過了“鐵道部質(zhì)檢中心”的橋梁T梁生產(chǎn)許可認證，對我梁場16m預應(yīng)力混凝土T梁的生產(chǎn)質(zhì)量作了充分肯定。本人過去僅從教科書中了解一些有關(guān)預施應(yīng)力的理論知識，現(xiàn)通過參加16m預應(yīng)力混凝土T梁的施工，逐漸掌握了預施應(yīng)力的施工工藝，下面將我在日常工作中在16米T梁生產(chǎn)過程接觸到中的的有關(guān)預施應(yīng)力內(nèi)業(yè)操作方面的知識內(nèi)容加以歸納整理和總結(jié)。。二、2控制應(yīng)力和控制張拉力為加快制梁臺座周轉(zhuǎn)及防止混凝土早期裂紋，可在梁體混凝土強度達到80%設(shè)計強度后進行一期張拉。二期張拉時間按混凝土齡期10天計算，同時應(yīng)保證混凝土強度達到設(shè)計強度的100%。專橋秦沈（施）02《秦沈客運專線跨度16m后張法預應(yīng)力混凝土T梁設(shè)計圖》提供了各束鋼束絞線控制應(yīng)力及控制張拉力如下表1所示：N1鋼束由7根，N2、N3、N4鋼束均由6根符合GB/T5224-1995標準的1×7標準型鋼絞線組成，公稱直徑15.2mm，公稱截面積139mm2，強度級別1860MPaN1~N4鋼束布置詳見附圖。表1張拉時間階段張拉順序鋼束編號控制應(yīng)力σk（MPa）控制張拉力R（KNkN）一期張拉移出臺臺座前張拉1N21116．.00930．.74442N3二期張拉移出臺臺座后張拉1N11357．.881321．.112N13N41132．.444N25N3N1鋼絞線由7根、N2、N3、N4、鋼絞線均由6根符合GB/T5224-1995標準的1*7標準型鋼絞線組成，公稱直徑15．2mm，公稱截面積139mm2，強度級別1860MPa。三、3千斤頂報告中校正系數(shù)的測定及回歸分析《秦沈客運專線橋梁制造與架設(shè)施工技術(shù)細則》3．.1．.39規(guī)定：千斤頂必須經(jīng)過校正合格后方可使用，校正期限不得超過一個月；高壓油表必須經(jīng)過校驗合格后方允許使用，校驗有效期不得超過一周。《秦沈客運專線預制后張預應(yīng)力混凝土簡支梁技術(shù)條件》3．.3．.1．.1規(guī)定：張拉千斤頂?shù)男Ｕ禂?shù)不得大于1．.05（用標準表校正），油壓表的精度不得低于1．.0級。現(xiàn)將千斤頂標定舉例如下：試驗日期：20000年8月6日傳感器型號編號號SC3000壓力表規(guī)格編號號0.4級0-60MPPa1466#油泵2B3-63型型2000004011千斤頂型號編號1#200Ttt張拉活塞面積（m2）0.0336序號壓力表讀數(shù)P（MPa）理論荷載（KN）傳感器（或壓力力機）讀數(shù)R（kN）校正系數(shù)K回歸計算123平均值15168.0140143143142.01.18P=a+bRa=0.801183b=0.0299290γ=0.999999P=0.801183+0.0292990R210336.0310312313311.71.08315504.0486488484486.01.04420672.0658660657658.31.02525840.0825825827825.71.026301008.01004998997999.71.017351176.01164116711641165.01.018401344.01341134013401340.31.0029451512.01505151115091508.31.00210501680.01679167816771678.01.001千斤頂標定記錄（報告）表表2表2試驗日期：20000年8月6日傳感器型號編號號SC3000壓力表規(guī)格編號號0．4級0-60MPPa1466#油泵2B3-63型型2000004011千斤頂型號編號1#200T張拉活塞面積（m2）0.0336序號壓力表讀數(shù)P（MPa）理論荷載（KN）傳感器（或壓力力機）讀數(shù)R（KN）校正系數(shù)K回歸計算123平均值15168．0140143143142．01．18P=a+bRa=0.801183b=0.0299290γ=0.999999P=0.801183+0.0292990R210336．0310312313311．71．08315504．0486488484486．01．04420672．0658660657658．31．02525840．0825825827825．71．026301008．01004998997999．71．017351176．01164116711641165．01．018401344．01341134013401340．31．0029451512．01505151115091508．31．00210501680．01679167816771678．01．0011、3.1千斤頂校正系數(shù)的測定用每一檔測回的理論壓力值除以試驗機讀數(shù)平均值即可得出每一檔壓力的千斤頂校正系數(shù)K。上述10檔測回的校正系數(shù)平均值：K=（1．.18+1．.08+1．.04+1．.02+1．.02+1．.01+1．.01+1．.002+1．.002+1．.001）/10=1．.037＜1．.05我們張拉常用的壓力值檔位在25～45MPa之間，應(yīng)取相應(yīng)檔位的校正系數(shù)平均值，即K/=（1．.02+1．.01+1．.01+1．.002+1．.002）/5=1．.009＜1．.052．.3.2回歸分析上述校正系數(shù)只能適用于局部范圍（25～45MPa），如需進一步掌握全行程內(nèi)油壓與頂力的相關(guān)系數(shù)，尚需用回歸分析的方法處理測得的數(shù)據(jù)，建立數(shù)字表達式，計算全行程相關(guān)關(guān)系。從表2中查得相關(guān)數(shù)據(jù)列表如下：表3序號12345678910頂力R（KkN）142.0311.7486.0658.3825.7999.71165.01340.31508.31678.0油壓P(MPaaMPA）5101520253035404550表3回歸分析表表4nP(MPa)R（kN）P2R2P×R15142.02520164710210311.710097156．..893117315486.02252361967290420658.3400433358．．.8913166525825.7625681780．．.4920642．..5630999.7900999400．．.09299917351165.0122513572255407758401340.3160017964044.09536129451508.3202522749688.8967873.5510501678.025002815684483900∑27591159625107123338.34321077按如下公式求得常數(shù)a和斜率b：a=[∑（R×P）×∑R-∑P×∑R2]/[（∑R）2-n×∑R2]=（321077×9115-275×10712338.34）/（91152-10×10712338.34）=0.80183b=[∑R×∑P-n×∑{R×P}]/[（∑R）2-n×∑R2]=（9115×275-10×321077）/（91152-10×10712338.34）=0.029290相關(guān)系數(shù)γ=（n∑（R×P）-∑R×∑P）/√[n∑R2-（∑R）2]×[n∑P2-（∑P）2]=（10×321077-9115×275）/√（10×10712338.34-91152）×（10×9625-2752）=0.99999相關(guān)系數(shù)越接近1，回歸方程的可靠性越大。四、4預施應(yīng)力過程中油壓表讀數(shù)的確定千斤頂校正必須使用配套的油壓表進行，由此得出校正報告、回歸方程。預施應(yīng)力過程中油壓表的讀數(shù)是根據(jù)校正報告中提供的回歸方程計算出來的：P=a+bR式中P—油壓表讀數(shù)（MPa）；R—千斤頂張拉力（KNkN）。根據(jù)表2可知1#頂+146#油壓表對應(yīng)校正曲線回歸方程為：P=0.80183+0.029290R將表1中的控制張拉力N值代入上述回歸方程即可得出油壓表在各階段的相應(yīng)讀數(shù)P。例如：移出臺座后張拉（N1孔道）初始應(yīng)力0.1σk時，N=0.1×1321.1=132.11KN11kNP=0.80183+0.029290×132.11=4.67MPa；控制應(yīng)力σk時，R=1321.1KN1kNP=0.80183+0.029290×1321.1=39.50MPa。依此類推得出146#油壓表在預施應(yīng)力各階段張拉各鋼束時的讀數(shù)如下表5所示：表5張拉階段鋼束編號控制應(yīng)力σk（MPa）控制張拉力R（KNkN）146#油壓表表讀數(shù)P（MPa）0.．1σk時σk時移出臺座前張拉一期張拉拉N21116.．00930.．74444.．1228.．06N34.．1228.．06移出臺座后張拉二二期張拉N11357.．881321.．114.．6739.．50N14.．6739.．50N41132.．4428.．0633.．97N228.．0633.．97N328.．0633.．97在張拉作業(yè)技術(shù)交底中將每塊油壓表在各階段中的各鋼束讀數(shù)列表，即可指導施工。五、5預應(yīng)力筋理論伸長值的計算預應(yīng)力筋理論伸長值ΔL可按下式計算：ΔL=PLT/ApEs式中：P—平均張拉力，取張拉端張拉力與跨中扣除孔道摩阻損失后的張拉力平均值，即：P=Pj[1-1/2（KX-+μθ）]式中：LT—預應(yīng)力筋的實際長度；Ap—預應(yīng)力筋的截面面積；Es—預應(yīng)力筋的實測彈性模量；Pj—張拉控制拉力；K—孔道局部偏擺系數(shù)，按規(guī)范取值或試驗值；μ—預應(yīng)力筋與孔道壁的摩擦系數(shù)，按規(guī)范取值或試驗值；《鐵路橋涵設(shè)計規(guī)范》TBJ2-96表6．.3．.39-3中提供了如下數(shù)據(jù)：管道類型μK灌筑混凝土后抽抽出膠管形形成的管道道0.550.0015鐵皮套管0.350.0030金屬波紋管道0.2～0.260.002～0.0003表6表6管道類型μK灌筑混凝土后抽抽出膠管形形成的管道道0．550．0015鐵皮套管0．350．0030金屬波紋管道0．2～0．260．002～0．0003X—從張拉端至計算截面的孔道長度（以m計），可近似取軸線投影長度，X=LT/2；θ—從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角（以弧度計），θ取曲線孔道總轉(zhuǎn)角的一半。下面以16m預應(yīng)力混凝土T梁N1孔道為例，計算預應(yīng)力積筋理論伸長值如下：1、5.1錨下部分鋼絞線工作長度LT=16.2582m孔道長度X=LT/2=8.1291m鋼絞線的截面積Ap=7×139=973mm2鋼絞線實測彈性模量Es=195×103MPa鋼絞線的彎起角θ=611/20000=0.0305rad孔道局部偏擺系數(shù)K=0.0025預應(yīng)力筋與孔道的摩擦系數(shù)μ=0.23控制張拉力Pj=1321.1KN，初始張拉力0.1Pj=132.11KN11kN，平均張拉力P=Pj[1-（KX+μθ）/2]=1321.1×[1-（0.0025×8.1291+0.23×0.0305）/2]=1303.04KN04kN錨下部分伸長值ΔL下=[（1-0.1）PLT]/（ApEs）=（0.9×1303..04×1162588.2）/（973××195）=100.499mm2、5.2錨下下外部分兩端千斤頂占用用長度L外=2×5550=11100mmm錨外伸長值ΔLL外=（PjL外）/（ApEs）=（13211.1×11100）/（973××195）=7.666mm總伸長量ΔL==ΔL下+ΔL外=1000.49+77.66=1108.15mmm六、6預施施應(yīng)力過程程中各種控控制數(shù)據(jù)的的量測及計計算張拉作業(yè)時，在在達到初始始應(yīng)力即0.1σk時，量測測每端的油油缸伸長值值δL1（mm）和工具具錨夾片外外露量δ/L1（mm）；在達達到控制應(yīng)應(yīng)力即σk并靜停5分鐘后，再再量測每端端的油缸伸伸長值δL2（mm）和工具具錨夾片外外露量δ/L2（mm）；接著著油缸回油油錨固，最最后量測每每端油缸伸伸長值δLG。1、（1）鋼絞線總伸長ΔΔL=（ΔL2+ΔL/2）-（ΔL1+ΔL/1）式中：ΔL2、L/2、ΔL1、ΔL/1分別為兩兩端δL！、δ/L！、δL2、δ/L2數(shù)值之和和。2、（2）鋼絞線回縮量ΔΔLs=ΔL2-ΔLG-ΔL外式中：ΔL外——工作錨外外鋼絞線彈彈性伸長值值ΔLG—兩端回油油錨固后油油缸伸長值值δLG之和。3、（3）《秦沈客運專線橋橋梁工程質(zhì)質(zhì)量檢驗評評定標準》3.6.4規(guī)定：（實實測伸長值值-理論伸長長值）/理論伸長長值×1000%≯±6%、鋼絞線線回縮量≯8mm、同束夾夾片外露量量差值≯2mm為合格；；（實測伸伸長值-理論伸長長值）/理論伸長長值×1000%≯±5%、鋼絞線線回縮量≯6mm、同束夾夾片外露量量差值≯1mm為優(yōu)良。七、7實