xx高速鐵路xx特大橋xx東橋段跨xx北路連續(xù)梁施工監(jiān)控工作總結(jié)xx交通工程有限責(zé)任公司xxPAGE28目錄1.跨xx北路連續(xù)梁施工監(jiān)控簡(jiǎn)介12.施工監(jiān)控的依據(jù)13.施工監(jiān)控、監(jiān)測(cè)的目的和方法23.1施工控制的必要性23.2施工控制的原理和方法34.跨xx北路連續(xù)梁施工監(jiān)控工作概況55.建模計(jì)算工作65.1建模計(jì)算的目的和方法65.2計(jì)算模型及階段劃分65.3計(jì)算結(jié)果76.支架與鋼管樁的沉降監(jiān)測(cè)96.1支架與鋼管樁沉降監(jiān)測(cè)的目的和方法96.2支架沉降監(jiān)測(cè)成果96.4鋼管樁沉降監(jiān)測(cè)成果116.5支架沉降分析117.主梁施工中的應(yīng)力監(jiān)測(cè)與分析127.1應(yīng)力監(jiān)測(cè)的目的和方法127.2應(yīng)力監(jiān)測(cè)的成果127.3應(yīng)力監(jiān)測(cè)分析148.主梁施工中的溫度監(jiān)測(cè)與分析168.1溫度監(jiān)測(cè)的目的和方法168.2溫度監(jiān)測(cè)的成果168.3溫度監(jiān)測(cè)分析169.線形控制的結(jié)果1710.縱向預(yù)應(yīng)力孔道摩阻試驗(yàn)2110.1縱向預(yù)應(yīng)力孔道摩阻試驗(yàn)的目的和方法2110.2縱向預(yù)應(yīng)力孔道摩阻試驗(yàn)的結(jié)果2111.裂縫觀察211.跨xx北路連續(xù)梁施工監(jiān)控簡(jiǎn)介xx高速鐵路xx特大橋xx東橋段跨xx北路連續(xù)梁位于xx省xx市。里程樁號(hào)DK1151+980.60～DK1152+134.3。正橋全長(zhǎng)153.5m，計(jì)算跨度為40+72+40m三跨變截面連續(xù)梁直線橋，結(jié)構(gòu)總體布置示意圖見圖1-1，中支點(diǎn)處梁高6.20m，端支座處及中跨中截面梁高為3.60m，梁底按二次拋物線變化，邊支座中心線至梁端0.75m。主梁截面采用單箱單室型，箱梁頂寬12.0m，箱梁底寬6.7m。頂板厚度40cm，隔墻處加厚，按折線變化，底板厚度40至100cm，按曲線變化，腹板厚48至90，隔墻處加厚，按折線變化。全聯(lián)在端支點(diǎn)、中跨中及中支點(diǎn)處共設(shè)置5個(gè)橫隔板。圖1-1主橋結(jié)構(gòu)總體布置示意圖預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁采用C50混凝土澆注，封端采用強(qiáng)度等級(jí)為C50的硬性補(bǔ)償收縮混凝土，防護(hù)墻及電纜槽豎墻混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40。全橋施工劃分為1、2、3三個(gè)節(jié)段。節(jié)段1長(zhǎng)度為35.0m，節(jié)段2長(zhǎng)度為37.0m，節(jié)段3長(zhǎng)度為23.25m。本橋預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁采用三向預(yù)應(yīng)力體系，箱梁縱向采用、及鋼絞線，鋼絞線的標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為，。全橋縱向預(yù)應(yīng)力鋼束共分頂板束、腹板束和底板束三類。頂板束采用鋼絞線，錨下控制應(yīng)力為1240Mpa。腹板束采用鋼絞線，錨下控制應(yīng)力分別為1240Mpa。底板束采用和鋼絞線，錨下控制應(yīng)力為1200Mpa和1300Mpa。預(yù)應(yīng)力孔道成孔采用金屬波紋管成孔。2.施工監(jiān)控的依據(jù)（1）《新建時(shí)速300～350公里客運(yùn)專線鐵路設(shè)計(jì)暫行規(guī)定》（上、下）鐵建設(shè)[2007]47號(hào)（2）《鐵路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（TB10002.1～TB10002.5-2005）（3）《鐵路混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)暫行規(guī)定》（鐵建設(shè)[2005]157號(hào)）（4）《新建鐵路橋上無縫線路設(shè)計(jì)暫行規(guī)定》（鐵建函[2003]205號(hào)）（5）《xx高速鐵路設(shè)計(jì)暫行規(guī)定》（鐵建函[2004]157號(hào)）（6）《北京至上海高速鐵路徐州至上海段新建工程施工圖-無砟軌道預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁（雙線）跨度40+72+40m設(shè)計(jì)施工圖》，武漢鐵道部第四勘察設(shè)計(jì)研究院2008.093.施工監(jiān)控、監(jiān)測(cè)的目的和方法3.1施工控制的必要性連續(xù)梁橋是多次超靜定結(jié)構(gòu)，理想的幾何線型與合理的內(nèi)力狀態(tài)不僅與設(shè)計(jì)有關(guān)，而且還依賴于科學(xué)合理的施工方法。在支架現(xiàn)澆施工法中，如何通過施工時(shí)的澆筑過程控制以及主梁標(biāo)高調(diào)整，得到設(shè)計(jì)的應(yīng)力狀態(tài)和幾何線型，是大跨度橋梁施工中非常關(guān)鍵的問題。盡管在設(shè)計(jì)時(shí)已經(jīng)考慮了施工中可能出現(xiàn)的情況，但是由于施工中出現(xiàn)的諸多因素，事先難以精確估計(jì)，而且在實(shí)際施工過程中由于施工誤差，會(huì)使實(shí)際結(jié)構(gòu)與原設(shè)計(jì)不符。所以在施工中對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，并根據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果對(duì)施工過程中的控制參數(shù)進(jìn)行實(shí)時(shí)的調(diào)整是十分重要的。只有這樣，才能避免施工過程中出現(xiàn)施工控制不好，造成橋梁內(nèi)力分配不合理、主梁線形不平順的情況，影響橋梁的使用。根據(jù)以往連續(xù)梁橋施工及控制經(jīng)驗(yàn)，在施工過程中影響橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力和線形的因素主要有以下幾方面：墩梁之間的臨時(shí)約束、混凝土彈性模量、橋梁施工臨時(shí)荷載、支架變形、日照影響、混凝土澆筑方量的控制、預(yù)應(yīng)力束張拉、混凝土徐變等。當(dāng)上述因素與估計(jì)不符，而又不能及時(shí)識(shí)別引起控制目標(biāo)偏離的真正原因時(shí)，必然導(dǎo)致在以后階段施工中采用錯(cuò)誤的糾偏措施，引起誤差累積，所以施工監(jiān)測(cè)和控制是大跨橋梁施工過程中不可缺少的工序。3.2施工控制的原理和方法橋梁施工控制包括主動(dòng)控制和被動(dòng)控制，所謂主動(dòng)控制，是在預(yù)先分析各種風(fēng)險(xiǎn)因素及其導(dǎo)致目標(biāo)偏離的可能性和程度的基礎(chǔ)上，擬定和采取有針對(duì)性地預(yù)防措施；所謂被動(dòng)控制是一種面對(duì)未來的控制，通過對(duì)產(chǎn)生偏差原因的分析，研究制定糾偏措施，以使偏差得以糾正，工程實(shí)施恢復(fù)到原來的計(jì)劃狀態(tài)，或雖然不能恢復(fù)到計(jì)劃狀態(tài)但可以減少偏差的嚴(yán)重程度。在現(xiàn)實(shí)的橋梁控制中，僅僅采取被動(dòng)控制措施，出現(xiàn)偏差是不可避免的，而且偏差可能有累積效應(yīng)，即雖然采取了糾偏措施，但偏差可能越來越大，從而難以實(shí)現(xiàn)預(yù)定的目標(biāo)。另一方面，主動(dòng)控制的效果雖然比被動(dòng)控制好，但僅僅采取主動(dòng)控制措施卻是不現(xiàn)實(shí)的，或者說是不可能的。因?yàn)槭┕み^程中有相當(dāng)多的風(fēng)險(xiǎn)因素是不可預(yù)見的，或者無法定量的確認(rèn)。因此，對(duì)于橋梁施工控制來說，主動(dòng)控制和被動(dòng)控制兩者缺一不可，必須緊密結(jié)合。圖3-1顯示主動(dòng)控制和被動(dòng)控制的過程。圖3-1主動(dòng)控制與被動(dòng)控制對(duì)于橋梁施工監(jiān)控的具體實(shí)施來說，主動(dòng)控制表現(xiàn)為施工程序的制定，結(jié)構(gòu)計(jì)算參數(shù)的確定等等。為了避免誤差的產(chǎn)生或者減小誤差的影響程度，在制訂方案或者計(jì)算時(shí)應(yīng)充分考慮可能會(huì)出現(xiàn)的情況。被動(dòng)控制則表現(xiàn)為誤差的修正，具體為一個(gè)施工～量測(cè)～判斷～修正～預(yù)告～施工的循環(huán)過程，為了能夠控制橋梁的外型尺寸和內(nèi)力，首先必須安排一些基本的和必要的量測(cè)項(xiàng)目，其內(nèi)容包括主梁各施工工況的標(biāo)高、主梁部分控制斷面的應(yīng)力、結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)、氣溫以及對(duì)混凝土材料的一些常規(guī)試驗(yàn)。在每一工況返回結(jié)構(gòu)的量測(cè)數(shù)據(jù)之后，要對(duì)這些數(shù)據(jù)進(jìn)行綜合分析和判斷，以了解已存在的誤差，并同時(shí)進(jìn)行誤差原因分析。在這一基礎(chǔ)上，將產(chǎn)生誤差的原因予以盡量消除，給出下一個(gè)工況的施工控制指令，在現(xiàn)場(chǎng)施工形成良性循環(huán)。連續(xù)梁橋施工控制過程見流程圖3-2。圖3-2施工監(jiān)控過程流程圖4.跨xx北路連續(xù)梁施工監(jiān)控工作概況根據(jù)前期的現(xiàn)場(chǎng)施工進(jìn)度情況，至全橋施工完成，監(jiān)控方主要進(jìn)行以下幾項(xiàng)工作：（1）前期連續(xù)梁建模準(zhǔn)備工作。為了確保大橋施工安全，并保證成橋線形，采用橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算分析軟件橋梁博士建立施工控制方針分析模型，同時(shí)使用MIDAS/Civil來對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行復(fù)核，對(duì)于部分構(gòu)件的細(xì)部結(jié)構(gòu)將采用大型通用有限元軟件Ansys進(jìn)行三維建模分析。（2）通過計(jì)算和實(shí)測(cè)，調(diào)整相關(guān)的參數(shù)并根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際施工工序提供箱梁各施工節(jié)段的立模標(biāo)高（預(yù)拱度）。（3）在主梁的施工過程中，監(jiān)控組通過對(duì)主梁關(guān)鍵截面進(jìn)行應(yīng)力數(shù)據(jù)監(jiān)測(cè)和分析，對(duì)主梁重量及其其他荷載變化情況進(jìn)行判斷，確保主梁施工安全。（4）在主梁的施工過程中，監(jiān)控組通過對(duì)主梁關(guān)鍵截面進(jìn)行溫度數(shù)據(jù)監(jiān)測(cè)和分析，通過數(shù)據(jù)計(jì)算不均勻溫度場(chǎng)作用下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變形，以剔除溫度的影響。（5）在主梁的施工過程中，監(jiān)測(cè)各個(gè)工況下支架和部分關(guān)鍵臨時(shí)鋼管樁的沉降，確保主梁施工安全。（6）在主梁施工完成，混凝土強(qiáng)度和彈模達(dá)到設(shè)計(jì)要求時(shí)，進(jìn)行縱向預(yù)應(yīng)力摩阻系數(shù)和孔道偏差系數(shù)的試驗(yàn)。以便正確控制施工過程中的張拉力，確保連續(xù)梁的施工質(zhì)量。（7）在施工過程中對(duì)重點(diǎn)部位裂縫進(jìn)行觀察。5.建模計(jì)算工作5.1建模計(jì)算的目的和方法監(jiān)控計(jì)算是為保證結(jié)構(gòu)完成質(zhì)量服務(wù)的，監(jiān)控計(jì)算是施工過程的跟蹤仿真計(jì)算，與設(shè)計(jì)計(jì)算的區(qū)別在于監(jiān)控計(jì)算必須考慮施工中已經(jīng)產(chǎn)生的誤差的影響、必須精確計(jì)算各種荷載的大小、必須分析后續(xù)施工中可能發(fā)生的各項(xiàng)誤差對(duì)完成結(jié)構(gòu)的影響（內(nèi)力與線形）、必須根據(jù)施工當(dāng)時(shí)的溫度等條件確定施工時(shí)的控制參數(shù)（標(biāo)高、安裝內(nèi)力等）。在本次施工控制計(jì)算分析中擬采用橋梁博士來建立結(jié)構(gòu)分析模型，同時(shí)使用Midas/Civil來對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行復(fù)核，對(duì)于部分構(gòu)件的細(xì)部結(jié)構(gòu)將采用大型通用有限元軟件Ansys進(jìn)行三維建模分析，以此得到更為精確的理論計(jì)算值。5.2計(jì)算模型及階段劃分總體結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算分析采用橋梁博士，應(yīng)用有限位移理論采用平面桿系模型計(jì)算。在平面桿系計(jì)算中，將結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為平面結(jié)構(gòu)，各節(jié)段離散為梁?jiǎn)卧?，建模時(shí)均不考慮墩柱的影響，全橋共分為62個(gè)單元，63個(gè)節(jié)點(diǎn)，35種鋼束，全橋結(jié)構(gòu)離散圖見圖5-1。圖5-1全橋結(jié)構(gòu)離散圖支架施工過程中每個(gè)施工節(jié)段主梁標(biāo)高測(cè)試分3個(gè)工況，即鋼筋綁扎完畢后、澆筑混凝土后和張拉預(yù)應(yīng)力后，全橋施工計(jì)算共分20個(gè)工況，詳見表5-1。表5-1全橋施工計(jì)算工況表工況號(hào)工況內(nèi)容工況號(hào)工況內(nèi)容1180#節(jié)段11鋼筋綁扎扎完畢11節(jié)段2張拉預(yù)應(yīng)力2180#節(jié)段11澆筑混凝凝土12拆除前階段支架架、解除臨臨時(shí)固結(jié)3180#節(jié)段11張拉預(yù)應(yīng)應(yīng)力13179#節(jié)段33鋼筋綁扎扎完畢4拆除前階段支架架14179#節(jié)段33澆筑混凝凝土5181#節(jié)段11鋼筋綁扎扎完畢15179#節(jié)段33張拉預(yù)應(yīng)應(yīng)力6181#節(jié)段11澆筑混凝凝土16拆除前階段支架架7181#節(jié)段11張拉預(yù)應(yīng)應(yīng)力17182#節(jié)段33鋼筋綁扎扎完畢8拆除前階段支架架18182#節(jié)段33澆筑混凝凝土9節(jié)段2鋼筋綁扎完畢19182#節(jié)段33張拉預(yù)應(yīng)應(yīng)力10節(jié)段2澆筑混凝土20拆除前階段支架架、施加二二期恒載5.3計(jì)算結(jié)果按照設(shè)計(jì)意圖對(duì)大橋進(jìn)行了施工全過程的計(jì)算分析，現(xiàn)將計(jì)算成果整理如下，因理論模型與橋梁實(shí)際狀況會(huì)有一定差別，根據(jù)現(xiàn)在的情況進(jìn)行了適當(dāng)?shù)恼{(diào)整，在施工中將根據(jù)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)模型進(jìn)行適量修正。結(jié)果見下表5-2。圖5-2全橋節(jié)段編號(hào)示意圖表5-2撓度及預(yù)拱度表（單位：mm）節(jié)段號(hào)12(179#))345678910111213141516恒載-0.100.10.10.30.3-0.1-0.9-1.9-2.929.923.818.213.08.12.21/2活載-0.10-0.1-0.1-0.7-0.8-1.3-1.7-1.9-1.9-1.8-1.6-1.3-1.0-0.6-0.2預(yù)拱度0.20000.40.51.42.63.84.8-28.1-22.2-16.9-12.0-7.5-2.0節(jié)段號(hào)1718(180##)1920212223242526272829303132恒載1.70-1.7-2.1-7.4-10.9-14.1-16.7-18.7-22.9-24.4-25.5-26.2-26.5-26.4-26.41/2活載-0.10-0.3-0.3-1.2-1.9-2.7-3.5-4.3-5.2-6.0-6.6-7.0-7.2-7.2-7.2預(yù)拱度-1.602.02.48.612.816.820.223.028.130.432.133.233.733.633.6注：32-63號(hào)節(jié)點(diǎn)的預(yù)拱度關(guān)于32號(hào)節(jié)點(diǎn)對(duì)稱。6.支架與鋼管樁的沉降監(jiān)測(cè)6.1支架與鋼管樁沉降監(jiān)測(cè)的目的和方法支架的變形與預(yù)拱度計(jì)算值密切相關(guān)，因此對(duì)支架變形的監(jiān)測(cè)對(duì)橋梁施工控制起到至關(guān)重要的作用。支架的變形包括支架的彈性變形和支架的塑性變形。塑性變形在支架預(yù)壓階段基本完成。彈性變形在支架預(yù)壓和混凝土澆注過程中都會(huì)產(chǎn)生。對(duì)于混凝土澆注過程中支架的變形監(jiān)測(cè)，采用倒掛鋼尺的方法進(jìn)行監(jiān)測(cè)。布置的原則是每個(gè)節(jié)段的兩端和跨中，在箱梁底模一共布置了24個(gè)測(cè)點(diǎn)。依據(jù)施工方案的的設(shè)計(jì)特點(diǎn)點(diǎn)，支撐結(jié)結(jié)構(gòu)的豎向向力是通過過臨時(shí)施工工鋼管樁傳傳遞到地基基基礎(chǔ)的。因因此，在混混凝土澆注注過程中需需要監(jiān)測(cè)臨臨時(shí)施工樁樁的沉降變變化情況。要要同時(shí)監(jiān)控控地基的承承載情況和和鋼管樁的的彈性變形形和塑性變變形情況。本本項(xiàng)目擬采采用高精度度電子自動(dòng)動(dòng)安平水準(zhǔn)準(zhǔn)儀進(jìn)行臨臨時(shí)施工樁樁的沉降觀觀測(cè)。6.2支架沉降監(jiān)監(jiān)測(cè)成果支架沉降測(cè)點(diǎn)的的具體布置置如圖6-1和圖6-2。圖6-1全橋支架架沉降測(cè)點(diǎn)點(diǎn)布置圖（單單位：cm）圖6-2橫截面支架沉降測(cè)測(cè)點(diǎn)布置示意圖節(jié)段1測(cè)點(diǎn)編號(hào)號(hào)：B1ZZ1、B1Y1、B1Z2、B1Y2、B1Z3、B1Y3、B2Z1、B2Y1、B2Z2、B2Y2。節(jié)段2測(cè)點(diǎn)編號(hào)號(hào)：A1ZZ1、A1Y1、A2Z1、A2Y1。節(jié)段3測(cè)點(diǎn)編號(hào)號(hào)：C1、C2、C3。各測(cè)點(diǎn)沉降變形形如下圖所所示：圖6-3節(jié)段1測(cè)點(diǎn)的累累計(jì)沉降圖6-44節(jié)段2測(cè)點(diǎn)的累累計(jì)沉降圖6-5節(jié)段3測(cè)點(diǎn)的累累計(jì)沉降6.4鋼管樁沉降監(jiān)測(cè)測(cè)成果依據(jù)設(shè)計(jì)的施工工方案，由于一部分分鋼管樁支撐撐在混凝土土樁基上，另另一部分鋼鋼管樁支撐撐在xx北路路路基上面且且進(jìn)行了預(yù)預(yù)壓，測(cè)的的沉降量很很小，因此對(duì)臨時(shí)時(shí)鋼管樁不不進(jìn)行沉降降監(jiān)測(cè)。6.5支架沉降分析根據(jù)監(jiān)測(cè)的結(jié)果果進(jìn)行分析析，支架的的沉降量在在2-9mmm之間。產(chǎn)生生的主要原原因是：貝貝雷梁在鉸鉸手管均布布荷載的作作用下產(chǎn)生生一個(gè)豎向向撓度，實(shí)實(shí)測(cè)值和理理論值相吻吻合。對(duì)與180#至跨中中采用的是是滿堂支架架，實(shí)測(cè)的的沉降量為為7-9mmm，實(shí)測(cè)測(cè)值和理論論值相吻合合。7.主梁施工中的應(yīng)力監(jiān)監(jiān)測(cè)與分析7.1應(yīng)力監(jiān)測(cè)的目的的和方法為監(jiān)測(cè)主橋施工工過程中關(guān)關(guān)鍵截面應(yīng)應(yīng)力的變化情況況，并對(duì)其其安全性做做出正確評(píng)價(jià)。采用埋入式式應(yīng)變計(jì)，埋入式應(yīng)變變計(jì)用于監(jiān)監(jiān)測(cè)混凝土土內(nèi)部應(yīng)變變，且該應(yīng)應(yīng)變計(jì)帶有有溫度測(cè)試試功能。連續(xù)梁共設(shè)4個(gè)個(gè)埋入式溫溫度-應(yīng)變傳感感器。通過過縱向傳感感器測(cè)量箱箱梁的受力力應(yīng)變大小小；并與理理論值比較較，作出合合理的評(píng)價(jià)價(jià)，并及時(shí)時(shí)將分析結(jié)結(jié)果反饋給給設(shè)計(jì)、現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)理和和施工單位位等，完成成信息化施施工控制全全過程。7.2應(yīng)力監(jiān)測(cè)的成果果根據(jù)連續(xù)梁懸臂臂施工的受受力變形特特點(diǎn)，測(cè)試試預(yù)應(yīng)力混混凝土箱梁梁的縱向應(yīng)應(yīng)力最重要要，在混凝凝土澆筑前前，在控制制截面用鋼鋼絲將鋼弦弦應(yīng)變計(jì)捆捆扎固定在在箱梁上、下下緣縱向鋼鋼筋上，縱縱向箱梁應(yīng)應(yīng)力測(cè)試截截面選擇在在中墩的墩墩頂，各測(cè)測(cè)試截面布布置示意圖圖如圖7-1所示。墩墩頂選用溫溫度、應(yīng)力力型傳感器器，主要監(jiān)監(jiān)測(cè)箱梁在在澆注和體體系轉(zhuǎn)換階階段最不利利截面的應(yīng)應(yīng)力和溫度度場(chǎng)的變化化情況。在在181墩頂頂，截面布布置4個(gè)溫度、應(yīng)應(yīng)力傳感器器。圖7-1溫度-應(yīng)力測(cè)試截面布布置示意圖圖圖7-2中墩墩頂溫度--應(yīng)力傳感感器布置示示意圖測(cè)點(diǎn)上-1、上上-2、下-1、下-2依次對(duì)應(yīng)應(yīng)的儀器編編號(hào)為：55297998、5179975、5285595、5380076。其實(shí)測(cè)值值與理論值值對(duì)比下下下列圖表。圖7-3測(cè)點(diǎn)上-1實(shí)測(cè)測(cè)值與理論論值對(duì)比圖7-4測(cè)點(diǎn)上-2實(shí)測(cè)測(cè)值與理論論值對(duì)比圖7-5測(cè)點(diǎn)下-1實(shí)測(cè)測(cè)值與理論論值對(duì)比圖7-6測(cè)點(diǎn)下--2實(shí)測(cè)值與與理論值對(duì)對(duì)比其中，工況1--5分別指的的是：工況1—張拉完節(jié)節(jié)段1的預(yù)應(yīng)力力；工況2—澆筑節(jié)段段2的混凝土土；工況3—張拉節(jié)段段2的預(yù)應(yīng)力力；工況4—澆筑節(jié)段段3混凝土；；工況；5—張拉節(jié)段段3的預(yù)應(yīng)力力；6—拆除支架架。7.3應(yīng)力監(jiān)測(cè)分析從監(jiān)測(cè)的結(jié)果上面面來看，在在整個(gè)施工工過程中，均均未出現(xiàn)拉拉應(yīng)力，這這與全預(yù)應(yīng)應(yīng)力體系不不能受拉是是相符的。從監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)顯示，可看出應(yīng)力變化表現(xiàn)出以下幾個(gè)特征：（1）截面上部的應(yīng)力力比下部的的大。而且且實(shí)測(cè)值與與理論值的的變化趨勢(shì)勢(shì)基本是一一致的。截截面上部的的應(yīng)力最大大值為6..6MPa，出現(xiàn)在在工況6拆除全部部支架后；；截面上部部的應(yīng)力最最小值為11.34MMPa，出現(xiàn)在在工況1張拉節(jié)段段1的預(yù)應(yīng)力力后。且都都為壓應(yīng)力力。（2）截面下部的應(yīng)應(yīng)力最大值值為2.11MPa，出現(xiàn)在在工況6拆除全部部支架后；；截面下部部的應(yīng)力最最小值為00.4MPPa，出現(xiàn)在工工況5張拉節(jié)段3的預(yù)應(yīng)力力后。且都為壓壓應(yīng)力（3）在全橋預(yù)應(yīng)力張張拉完畢拆拆除支架后后，應(yīng)力值值增加明顯顯。8.主梁施工中的溫度監(jiān)監(jiān)測(cè)與分析析8.1溫度監(jiān)測(cè)的的目的和方方法溫度對(duì)箱梁結(jié)構(gòu)構(gòu)的內(nèi)力和和標(biāo)高有很很大的影響響。一般來來說，在小小范圍的環(huán)環(huán)境氣溫影影響下，橋橋梁沿長(zhǎng)度度方向的溫溫度變化是是較小的，即即各截面的的溫度分布布基本相同同；但向陽陽面和背陽陽面的箱梁梁表面溫度度有較大的的差異。由由于混凝土土材料的熱熱傳導(dǎo)性能能較差，日日照結(jié)構(gòu)表表面與其附附近結(jié)構(gòu)內(nèi)內(nèi)部形成較較大的溫度度梯度，背背陽結(jié)構(gòu)表表面與其結(jié)結(jié)構(gòu)附近內(nèi)內(nèi)部的溫度度基本一致致，所以需需對(duì)梁體溫溫度進(jìn)行監(jiān)監(jiān)測(cè)。溫度采用埋入式式溫度-應(yīng)力傳感感器進(jìn)行監(jiān)監(jiān)測(cè)，溫度度測(cè)點(diǎn)與應(yīng)應(yīng)力測(cè)點(diǎn)相相同。8.2溫度監(jiān)測(cè)測(cè)的成果根據(jù)測(cè)量的結(jié)果果，繪制溫溫度隨時(shí)間間的變化表表，如下圖圖所示。圖8-1測(cè)點(diǎn)溫度度-過程圖8.3溫度監(jiān)測(cè)測(cè)分析墩臺(tái)截面溫度監(jiān)監(jiān)測(cè)綜合成成果一覽表表見上表所示。根據(jù)據(jù)監(jiān)測(cè)結(jié)果果，可以得得出：由斷面平均溫度度過程線可可知，混凝凝土溫度變變化都有急急劇的升溫溫和緩慢降降溫的特征征，直到最最后達(dá)達(dá)準(zhǔn)準(zhǔn)穩(wěn)定階段段。升溫階階段一般只只有1～2天，升溫溫達(dá)到峰值值后，高溫溫峰值時(shí)間間較短，一一般約2～5h。平均最最高溫度為為44℃～52℃。9.線形控制制的結(jié)果在澆筑完混凝土土，張拉完完全部預(yù)應(yīng)應(yīng)力后對(duì)主主梁加高平平臺(tái)的標(biāo)高高進(jìn)行測(cè)量量，再與設(shè)設(shè)計(jì)標(biāo)高對(duì)對(duì)比。標(biāo)高高測(cè)量截面面如下圖所所示：圖9-1標(biāo)高測(cè)量量截面示意意圖測(cè)量的結(jié)果如下下圖表所示：表9-1加高平平臺(tái)標(biāo)高實(shí)實(shí)測(cè)值與設(shè)設(shè)計(jì)值對(duì)比比表坐標(biāo)X(m)實(shí)測(cè)標(biāo)高1(mm)實(shí)測(cè)標(biāo)高2(mm)設(shè)計(jì)標(biāo)高(m))差值1(mm)差值2(mm)4.7516.6697716.6659916.67477-4.9-8.85.7516.6728816.6679916.67733-4.6-9.49.2516.6769916.6771116.68644-9.5-9.312.7516.6854416.6906616.69511-9.7-4.516.2516.7001116.7004416.70355-3.4-3.119.7516.7059916.7056616.71166-5.7-5.923.2516.7188816.7146616.71922-0.5-4.726.2516.7202216.7191116.72555-5.3-6.529.2516.7252216.7223316.73166-6.4-9.332.2516.7294416.7301116.73744-7.9-7.335.2516.7439916.7465516.742991.03.639.2516.7552216.7512216.749995.31.342.2516.7581116.7609916.754883.36.146.2516.7680016.7633316.761007.02.3續(xù)表9-1加高平平臺(tái)標(biāo)高實(shí)實(shí)測(cè)值與設(shè)設(shè)計(jì)值對(duì)比比表坐標(biāo)X(m)實(shí)測(cè)標(biāo)高1(mm)實(shí)測(cè)標(biāo)高2(mm)設(shè)計(jì)標(biāo)高(m))差值1(mm)差值2(mm)49.2516.7734416.7740016.765338.18.752.2516.7735516.7746616.769444.15.255.2516.7755516.7768816.773222.23.558.2516.7782216.7845516.776881.47.761.7516.7869916.7888816.780666.38.265.2516.7924416.7868816.784118.32.768.7516.7951116.7912216.787227.84.072.2516.7980016.7978816.790008.07.875.7516.8008816.7998816.792448.47.477.7516.8027716.8005516.793779.06.881.2516.8023316.8026616.795556.87.184.7516.7960016.8013316.79711-1.14.288.2516.7950016.7988816.79833-3.30.591.7516.7936616.7985516.79911-5.5-0.695.2516.8010016.8004416.799661.40.998.2516.7962216.7993316.79977-3.5-0.4101.2516.7968816.7950016.79966-2.8-4.6104.2516.8030016.7988816.799223.8-0.4107.2516.8063316.7970016.798667.7-1.5111.2516.8009916.8013316.797333.64.0112.7516.8004416.8016616.798002.43.6114.2516.7987716.7934416.796112.6-2.7118.2516.7860016.7939916.79400-8.0-0.1121.2516.7827716.7869916.79222-9.5-5.3續(xù)表9-1加高平平臺(tái)標(biāo)高實(shí)實(shí)測(cè)值與設(shè)設(shè)計(jì)值對(duì)比比