某匝道橋第六聯(lián)22#墩至23#墩貝雷桁架搭設方案及計算書一）工程概況某匝道橋上部結構共分六聯(lián)，其中第六聯(lián)（4×20m，第21~24孔）第23孔（22#墩至23#墩）跨越河道，該河道寬35m左右，常水位深在1.5m左右，淤泥厚在2.5m左右。該聯(lián)上部采用普通鋼筋砼現(xiàn)澆箱梁，梁高1.3m，全幅橋面等寬15.0m。該聯(lián)箱梁砼分兩次澆筑完成，第一次澆筑至腹板頂，第二次澆筑頂板及翼板。二）、計算依據1、混凝土重按26.0KN/m3計算；2、模板重0.6KN/m2（含加固件）；3、分配梁按簡支結構計算；4、施工人員及施工料具運輸、堆放取1.5KPa；5、振搗、傾倒混凝土時對模板產生的沖擊荷載取2.5KPa；6、材料用量：根據《箱梁支架布置圖》計算。三）支架搭設方案根據現(xiàn)場的地形地物、施工條件及已進場的支架材料，決定第六聯(lián)，第23孔支架采用24排單層貝雷桁架做為主縱向承重梁,橫向分配梁采用I28型鋼，橫向分配梁上采用門式支架和10cm×10cm方木，主縱梁兩端分別支撐在22#、23#墩承臺上，計算跨徑為18.8m，支撐采用雙排單層貝雷片配以I28型鋼,具體參見支架布置圖。第21~22孔、第24孔采用門式支架，布設同已施工的第三聯(lián)。支架搭設：型鋼及貝雷梁支架的間距按支架布置進行搭設，支架在搭設過程中，設一名技術員和一名安全員對支架的原材料及搭設質量進行檢查，對破損的貝雷片一律不許使用，貝雷片與貝雷片間的接頭要求嚴密，對位準確。箱梁模板標高的調整考慮采用頂托調整，頂托采用60或90㎝型號。四）支架計算1、貝雷梁性能斷面面積cm2慣性距cm4抵抗距cm3容許剪力KN容許彎距KN.m55.42500033344.5245.57882、工28a性能高mm理論重kg/m截面積cm2慣性矩cm4截面系數cm328043.555.47120508.63、10cm*10cm方木性能自重Kg/m3容許彎應力Mpa容許剪應力Mpa彈性模量Ixcm4Wxcm3400111.29000833.3166.74、Φ48×3.0mm扣件式鋼管支架性能外徑mm壁厚mm截面積cm2慣性距cm4抵抗距cm3回旋半徑cm483.04.23910.794.491.595、HR型重型門架承載性能（高1.9m單榀門架重23Kg）五）承載力驗算翼板及底板下模板、方木及門式支架的布設與已施工的J匝道橋第一聯(lián)完全一致，故在此不再驗算，僅對支架的橫向分配梁（I28）及縱向承重梁（貝類桁架）進行驗算，根據J匝道橋計算知：翼板下單根支點受力分別為8.87KN、15.1KN，腹板下單根鋼管受力分別為12.1KN、15.8KN，底板下單根鋼管受力分別為8.93KN、9.76KN、9.76KN、8.93KN。1、橫分配梁工28a驗算1）、跨中處：受力簡圖：工字鋼自重為0.435KN/m，考慮貝雷梁的彈性變形，支點按5000KN/m的彈性模量計算，得：R1=18.4KN，R2=14.2KN，R3=12.7KN，R4=10.0KN，R5=9.1KN，R6=7.8KN；σmax=16.4/508.6×106=32.2Mpa<[σ]=210Mpa安全系數K=6.5彎矩圖：Qmax=24.5KNτmax=24.5/55.4=4.4Mpa<[τ]=80Mpa安全系數K=18.2剪力圖：某max=7.0mm位移圖：2）、中橫梁處：工28a間距100cm。受力簡圖：工字鋼自重為0.435KN/m，考慮貝雷梁的彈性變形，支點按5000KN/m的彈性模量計算，得：R1=19.1KN，R2=17.6KN，R3=17.2KN，R4=17.1KN，R5=17.3，R6=18.0KN；σmax=15.3/508.6=30.0Mpa<[σ]=210Mpa安全系數K=7.0Qmax=24.7KNτmax=24.7/55.4=4.5Mpa<[τ]=80Mpa安全系數K=17.7某max=5.0mm2、貝雷梁驗算取最外側最大受力處貝雷梁驗算經計算得：R1=R2=199KN由計算知：最大彎矩：Mmax=743KN.m<[M]=788KN.m滿足要求最大剪力：Tmax=161KN抗剪強度計算：τ=Tmax/A=161KN/51.4cm2=31.3MPa<[τ]=85MPa且Tmax<[T]=245.5KN滿足要求最大計算位移為4.7cm,處于跨中斷面處。彎矩圖：剪力圖：位移圖：3、貝雷片支撐驗算由貝雷梁受力計算知，單個支點最大荷載為199KN<[T]=491KN,墩身處采用貝雷片支撐滿足要求六）預拱度計算1、支架的彈性變形I28最大變形為7.0mm貝雷梁最大變形為4.7cm最大彈性變形總計為7+47=54mm2、其他非彈性