目錄HYPERLINK\l"_Toc320447202"1計(jì)算依據(jù)1HYPERLINK\l"_Toc320447203"2工程概況1HYPERLINK\l"_Toc320447204"3設(shè)計(jì)參數(shù)及材料強(qiáng)度3HYPERLINK\l"_Toc320447205"3.1設(shè)計(jì)參數(shù)4HYPERLINK\l"_Toc320447206"4荷載取值及荷載組合4HYPERLINK\l"_Toc320447207"4.1荷載類型4HYPERLINK\l"_Toc320447208"4.2荷載組合6HYPERLINK\l"_Toc320447209"箱梁底板、翼板計(jì)算6HYPERLINK\l"_Toc320447210"箱梁側(cè)模計(jì)算6HYPERLINK\l"_Toc320447211"4.3荷載計(jì)算6HYPERLINK\l"_Toc320447212"5結(jié)構(gòu)計(jì)算7HYPERLINK\l"_Toc320447213"5.1翼板模型計(jì)算7HYPERLINK\l"_Toc320447214"翼板15mm竹膠板計(jì)算7HYPERLINK\l"_Toc320447215"翼板下10cm×10cm方木小愣計(jì)算8HYPERLINK\l"_Toc320447216"翼板模型下15cm×15cm分配梁計(jì)算8HYPERLINK\l"_Toc320447217"5.2底板下模型計(jì)算10HYPERLINK\l"_Toc320447218"底板下15mm竹膠板計(jì)算10HYPERLINK\l"_Toc320447219"底模下15cm×15cm方木大愣計(jì)算11HYPERLINK\l"_Toc320447220"底板下I40工字鋼分配梁計(jì)算13HYPERLINK\l"_Toc320447221"雙拼I40工字鋼大梁計(jì)算15HYPERLINK\l"_Toc320447222"5.3鋼管支架計(jì)算17HYPERLINK\l"_Toc320447223"5.4側(cè)模計(jì)算18HYPERLINK\l"_Toc320447224"側(cè)模面板計(jì)算18HYPERLINK\l"_Toc320447225"側(cè)模面板10cm×10cm方木小愣計(jì)算19HYPERLINK\l"_Toc320447226"5.4.32φ48鋼管背帶計(jì)算19HYPERLINK\l"_Toc320447227"5.4.4拉桿受力檢算21HYPERLINK\l"_Toc320447228"5.5碗扣鋼管支架計(jì)算22HYPERLINK\l"_Toc320447229"計(jì)算簡(jiǎn)圖22HYPERLINK\l"_Toc320447230"碗扣鋼管支架計(jì)算221計(jì)算依據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》人民交通出版社；《XX路XX河橋及接線改造工程施工圖設(shè)計(jì)》；《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）；《建筑施工扣件式鋼筋腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）；《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ166-2008)；《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》(第二版)；《CECS28-90鋼管混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工規(guī)程》；《MIDAS/civil》計(jì)算軟件；2工程概況本方案適用于XX河大橋（55+90+55）連續(xù)梁。該連續(xù)梁為變高度連續(xù)梁，上部結(jié)構(gòu)采用單箱三室截面箱形梁，截面梁高分別為：邊支點(diǎn)處及邊跨直線段和跨中處為：2.60m，中支點(diǎn)處梁高4.918m，邊支座中心線至梁端距離0.60m，梁全長(zhǎng)200m。主梁沿縱向共分為53個(gè)梁段。其中各中墩0號(hào)梁段長(zhǎng)12m，合攏梁段長(zhǎng)2.0m，邊孔邊直段長(zhǎng)8.92m，其余梁段長(zhǎng)分別為：3.0m、3.5、4.0m。主梁段除0號(hào)梁段、邊直段在支架上施工外，其余梁段均采用掛籃懸臂澆筑，懸澆梁段最重243.6T。全橋箱梁頂寬26.5m,底寬18.25m，箱梁橫截面為單箱單室直腹板。頂板厚28㎝，腹板厚80㎝。底板厚由跨中的28㎝，中支點(diǎn)處加厚到70㎝；全橋共設(shè)5道橫隔梁，分別設(shè)于中支點(diǎn)、端支點(diǎn)和中間跨跨中截面，中支點(diǎn)處設(shè)置3m的中橫隔梁，邊支點(diǎn)處設(shè)置1.8m的端橫隔梁，跨中合龍段設(shè)置厚0.5m的中橫隔板。各橫隔板均設(shè)進(jìn)入孔。圖2-1箱梁0#段截面構(gòu)造圖0#塊支架采用φ530×12mm鋼管支架，單排間距2.605米設(shè)置6根鋼管，頂部雙拼I40工字鋼。底腹板下縱向搭設(shè)I40工字鋼，上設(shè)I32工字鋼，其上設(shè)150-300mm間距的【8槽鋼，面板為6mmQ235鋼板。翼板及側(cè)模采用大塊鋼模板，下設(shè)3根I32工字鋼。0#塊內(nèi)模板均采用15mm厚竹膠板。側(cè)模拉桿采用φ25圓鋼，間距0.875m×0.9m。圖2-2箱梁0#段支架側(cè)立面圖圖2-3箱梁0#段支架正立面圖3設(shè)計(jì)參數(shù)及材料強(qiáng)度3.1設(shè)計(jì)參數(shù)表3.1-1材料設(shè)計(jì)參數(shù)表3.2材料設(shè)計(jì)強(qiáng)度4荷載取值及荷載組合4.1荷載類型①模板、背帶自重②新澆筑混凝土自重（取26kN/m3）③施工人員、材料及機(jī)具等施工荷載（2.5kPa）④傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載（2kPa）⑤振搗混凝土產(chǎn)生的荷載（2kPa）⑥新澆筑混凝土對(duì)側(cè)面模板的壓力標(biāo)準(zhǔn)值混凝土側(cè)壓力按下列兩公式計(jì)算，并取其中的較小者：F=0.22γct0β1β2(5.1-1)F=γcH（5.1-2）式中：F──新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力(kPa)；h──為有效壓頭高度(m)；υ──混凝土的澆筑速度(m/h)；t0──新澆混凝土的初凝時(shí)間(h)，可按實(shí)測(cè)確定(試驗(yàn)室提供初凝時(shí)間為6小時(shí))；γc──混凝土的容重(kN/m3)；β1──外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取1.0，摻緩凝作用的外加劑時(shí)取1.2；β2──混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當(dāng)坍落度小于30mm時(shí)，取0.85；50～90mm時(shí)，取1.0；110～150mm時(shí)，取1.15?；炷羵?cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值由式（5.1－1）得F＝0.22×26×6.0×1.2×1.15×＝63.5KPa由式（5.1-2）得F＝26×5.295＝137.67KPa按取最小值，最大側(cè)壓力為63.5KPa，有效壓頭高度h=故有效壓頭為2.44m。4.2荷載組合4.2.1箱梁底板、翼板計(jì)算（1）荷載組合I（用于強(qiáng)度計(jì)算）：（2）荷載組合II（用于剛度計(jì)算）：4.2.2箱梁側(cè)模計(jì)算（1）荷載組合III（用于強(qiáng)度計(jì)算）（2）荷載組合Ⅳ（用于剛度計(jì)算）4.3荷載計(jì)算圖4-1箱梁0#段荷載分區(qū)立面圖根據(jù)梁段截面分析，翼板（1區(qū)）最厚0.35m，（2區(qū)）最厚0.60m，底板+頂板（4區(qū)）厚0.98m，最高腹板5.3m。（3區(qū)考慮內(nèi)側(cè)模及一排內(nèi)模支架荷載2KN/m2，4區(qū)考慮內(nèi)模支架及頂板模型荷載4.5KN/m2）1區(qū)恒載；1區(qū)活載。2區(qū)恒載；2區(qū)活載3區(qū)恒載；3區(qū)活載4區(qū)恒載；4區(qū)活載5結(jié)構(gòu)計(jì)算5.1內(nèi)模頂板模型計(jì)算5.1.1內(nèi)模頂板15mm竹膠板計(jì)算5.1.1.1計(jì)算模型11內(nèi)模模頂板模型面板計(jì)算算模型取1m板寬進(jìn)行受力分分析。強(qiáng)度計(jì)算：，LL=0.40m剛度計(jì)算：，LL=0.40m5.1.1.22計(jì)算結(jié)果果（1）強(qiáng)度可（2）剛度可5.1.2內(nèi)模模頂板下10cmm×10cm方木小愣愣計(jì)算內(nèi)模頂板模型面面板下面10ccm×10cm方木計(jì)算算時(shí)按三跨跨連續(xù)梁考考慮。5.1.2.11計(jì)算模型型11內(nèi)模頂頂板10ccm×10cm方木小楞楞計(jì)算模型型強(qiáng)度計(jì)算：q==（26×00.28++6.5）×0.4==5.5kNN/m，L=0.6m剛度計(jì)算：q==26××0.288×0.44=2.99kN/m，L=0.6m5.1.2.22計(jì)算結(jié)果果 （1）強(qiáng)度可（2）剛度可5.1.3內(nèi)模模頂板模型下15ccm×15cm分配梁計(jì)計(jì)算15cm×155cm方木分配配梁計(jì)算時(shí)時(shí)按三跨連連續(xù)梁考慮慮。由于小小楞方木的的布置具有有一定的隨隨機(jī)性，因因此檢算應(yīng)應(yīng)力時(shí)應(yīng)按按產(chǎn)生最大大應(yīng)力布載載模式進(jìn)行行計(jì)算。5.1.3.11計(jì)算模型型11155cm×15cm方木分配梁梁計(jì)算模型型10cm×100cm方木小楞楞傳遞給15cmm×15cm方木分配配梁的集中中力為強(qiáng)度計(jì)算：P==5.55×0.9＝4.955kN剛度計(jì)算：P==2.9×0.9＝2.611kN5.1.3.22計(jì)算結(jié)果果（1）強(qiáng)度組合應(yīng)力圖如下下：22155cm×15cm方木分配配梁組合應(yīng)應(yīng)力圖由以上組合應(yīng)力力圖可知：：滿足要求（2）剛度位移圖如下33155cm×15cm方木分配配梁位移變變形圖由以上位移圖可可知：滿足要求求。5.1.4碗扣鋼鋼管支架計(jì)計(jì)算0#段頂板內(nèi)模支架架采用碗扣式式鋼管滿堂堂支架，橫橫橋向間距距0.9m，順橋向0.6m，橫桿步步距1.2。每根立柱所承受受的堅(jiān)向力力按其所支支撐面積內(nèi)內(nèi)的荷載計(jì)計(jì)算，如下下圖所示：：圖5.5.1φ48鋼管支架架受力檢算算示意圖支架立桿采用φφ=48mmm(δ=3.55mm)的碗扣式鋼管管，直接承承受由頂托托傳遞下來(lái)來(lái)的豎向荷荷載，計(jì)算算時(shí)荷載數(shù)數(shù)值取方木木大楞最大大支反力，計(jì)計(jì)算以立桿桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算為主。立桿截面面積ＡＡ＝489..3mm22,慣性矩I=1..219××105mm2,回轉(zhuǎn)半徑i=155.8mmm步距為1.2mm時(shí)，長(zhǎng)細(xì)比比步距為0.6mm時(shí)，長(zhǎng)細(xì)細(xì)比查《建筑施工碗碗扣式腳手手架安全技技術(shù)規(guī)范》（JGJ166-2008）附錄E，可知軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.744（步距為1.2m）、φ=0.886（步距為0.6m）。頂板下碗扣鋼管支支架受力計(jì)計(jì)算N＝26×0.288×0.99×0.66＝3.933KN，滿足5.2翼板下模型計(jì)算算計(jì)算算模型5.2.1.22計(jì)算結(jié)果果（1）強(qiáng)度可（2）剛度可5.2.2底模模下15cm×15cm方木大愣計(jì)算底模面板下面155cm×15cm方木計(jì)算算時(shí)按連續(xù)續(xù)梁考慮。5.2.2.11計(jì)算模型型11底模15cm×15cm方木大楞計(jì)算模模型由于于底腹板屬屬于對(duì)稱結(jié)結(jié)構(gòu)，因此此取一半進(jìn)進(jìn)行計(jì)算。腹板下：強(qiáng)度計(jì)算：q==1455.52××0.3＝43.666kN//m，L=0.3m；剛度計(jì)算：q==1399.02××0.3＝41.771kN//m，L=0.3m。底板下：強(qiáng)度計(jì)算：q==54..42×00.3＝16.333kN/m，L=0.3m；剛度計(jì)算：q==47..92×00.3＝14.338kN//m，L=0.3m。5.2.2.22計(jì)算結(jié)果果（1）強(qiáng)度組合應(yīng)力圖如下下：22155cm×15cm方木分配配梁組合應(yīng)應(yīng)力圖由以上組合應(yīng)力力圖可知：：滿足要求（2）剛度位移圖如下3315cm×15cm方木分配配梁位移變變形圖由以上位移圖可可知：滿足要求求。5.2.3底板板下I400工字鋼分配配梁計(jì)算I40工字鋼分配配梁計(jì)算時(shí)時(shí)按連續(xù)梁梁考慮。由由于小楞方方木的布置置具有一定定的隨機(jī)性性，因此檢檢算應(yīng)力時(shí)時(shí)應(yīng)按產(chǎn)生生最大應(yīng)力力布載模式式進(jìn)行計(jì)算算。5.2.3.11計(jì)算模型型11I40工字鋼鋼分配梁計(jì)計(jì)算模型15cm×15cmm方木小楞楞傳遞給II40工字鋼鋼分配梁的的集中力為為腹板下：強(qiáng)度計(jì)算：P==43.666×0..8＝34.993kN；剛度計(jì)算：P==41.771×0..8＝33.337kN。底板下：強(qiáng)度計(jì)算：P==14..78×00.6＝8.877kN；剛度計(jì)算：P==13..15×00.6＝7.899kN。經(jīng)對(duì)比數(shù)據(jù)分析析，只需對(duì)對(duì)控制工況況的腹板下下I40分配梁梁受力計(jì)算算即可。5.2.3.22計(jì)算結(jié)果果（1）強(qiáng)度組合應(yīng)力圖如下下：22I40工字鋼鋼分配梁組組合應(yīng)力圖圖由以上組合應(yīng)力力圖可知：：滿足要求（2）剛度位移圖如下33I40工字鋼鋼分配梁位移移變形圖由以上位移圖可可知：滿足要求求。5.2.3雙拼拼I40工字鋼大大梁計(jì)算I40工字鋼大大梁計(jì)算時(shí)時(shí)按連續(xù)梁梁考慮，檢檢算應(yīng)力時(shí)時(shí)應(yīng)按集中中荷載布載載模式進(jìn)行行計(jì)算。5.2.3.11計(jì)算模型型11I440工字鋼大梁計(jì)算模模型腹板下I40工工字鋼分配配梁傳遞給給雙拼I40工字鋼大梁的集中中力為3005.622kN；底板下I40工工字鋼分配配梁傳遞給給雙拼I40工字鋼大大梁的集中中力為622.09kkN；翼板下I40工工字鋼分配配梁傳遞給給雙拼I40工字鋼大大梁的集中中力為533.04kkN；由于工字鋼大梁梁屬于對(duì)稱稱結(jié)構(gòu)，此此處取一半半進(jìn)行分析析。5.2.3.22計(jì)算結(jié)果果（1）強(qiáng)度組合應(yīng)力圖如下下：22I440工字鋼分配配梁組合應(yīng)應(yīng)力圖由以上組合應(yīng)力力圖可知：：滿足要求（2）剛度位移圖如下33I40工字鋼大梁位移變形形圖由以上位移圖可可知：滿足要求求。5.2底板下模型計(jì)算算5.2.1底板板下15mmm竹膠板板計(jì)算5.2.1.11計(jì)算模型型11腹板下模模型面板計(jì)計(jì)算模型取1m板寬進(jìn)行受力分分析。強(qiáng)度計(jì)算：，LL=0.33m剛度計(jì)算：，LL=0.33m5.2.1.22計(jì)算結(jié)果果（1）強(qiáng)度可（2）剛度可5.2.2底模模下15cm×15cm方木大愣計(jì)算底模面板下面155cm×15cm方木計(jì)算算時(shí)按連續(xù)續(xù)梁考慮。5.2.2.11計(jì)算模型型11底模15cmm×15cm方木大楞楞計(jì)算模型型由于于底腹板屬屬于對(duì)稱結(jié)結(jié)構(gòu)，因此此取一半進(jìn)進(jìn)行計(jì)算。腹板下：強(qiáng)度計(jì)算：q==1455.52××0.3＝43.666kN//m，L=0.3m；剛度計(jì)算：q==1399.02××0.3＝41.771kN//m，L=0.3m。底板下：強(qiáng)度計(jì)算：q==54..42×00.3＝16.333kN//m，L=0.3m；剛度計(jì)算：q==47..92×00.3＝14.338kN//m，L=0.3m。5.2.2.22計(jì)算結(jié)果果（1）強(qiáng)度組合應(yīng)力圖如下下：22155cm×15cm方木分配配梁組合應(yīng)應(yīng)力圖由以上組合應(yīng)力力圖可知：：滿足要求（2）剛度位移圖如下3315cm×15cm方木分配配梁位移變變形圖由以上位移圖可可知：滿足要求求。5.2.3底板板下I40工字鋼分配配梁計(jì)算I40工字鋼分分配梁計(jì)算算時(shí)按連續(xù)續(xù)梁考慮。由由于小楞方方木的布置置具有一定定的隨機(jī)性性，因此檢檢算應(yīng)力時(shí)時(shí)應(yīng)按產(chǎn)生生最大應(yīng)力力布載模式式進(jìn)行計(jì)算算。5.2.3.11計(jì)算模型型11I440工字鋼分配配梁計(jì)算模模型15cm×15cmm方木小楞楞傳遞給II40工字鋼分配配梁的集中中力為腹板下：強(qiáng)度計(jì)算：P==43.666×0..8＝34.993kN；剛度計(jì)算：P==41.771×0..8＝33.337kN。底板下：強(qiáng)度計(jì)算：P==14..78×00.6＝8.877kN；剛度計(jì)算：P==13..15×00.6＝7.899kN。經(jīng)對(duì)比數(shù)據(jù)分析析，只需對(duì)對(duì)控制工況況的腹板下下I40分配梁受受力計(jì)算即即可。5.2.3.22計(jì)算結(jié)果果（1）強(qiáng)度組合應(yīng)力圖如下下：22I440工字鋼分配配梁組合應(yīng)應(yīng)力圖由以上組合應(yīng)力力圖可知：：滿足要求（2）剛度位移圖如下33I40工字鋼分配配梁位移變變形圖由以上位移圖可可知：滿足要求求。5.2.3雙拼拼I40工字鋼大大梁計(jì)算I40工字鋼大大梁計(jì)算時(shí)時(shí)按連續(xù)梁梁考慮，檢檢算應(yīng)力時(shí)時(shí)應(yīng)按集中中荷載布載載模式進(jìn)行行計(jì)算。5.2.3.11計(jì)算模型型11I440工字鋼大大梁計(jì)算模模型腹板下I40工工字鋼分配配梁傳遞給給雙拼I40工字鋼大大梁的集中中力為3005.622kN；底板下I40工工字鋼分配配梁傳遞給給雙拼I40工字鋼大大梁的集中中力為622.09kkN；翼板下I40工工字鋼分配配梁傳遞給給雙拼I40工字鋼大大梁的集中中力為533.04kkN；由于工字鋼大梁梁屬于對(duì)稱稱結(jié)構(gòu)，此此處取一半半進(jìn)行分析析。5.2.3.22計(jì)算結(jié)果果（1）強(qiáng)度組合應(yīng)力圖如下下：22I440工字鋼分配配梁組合應(yīng)應(yīng)力圖由以上組合應(yīng)力力圖可知：：滿足要求（2）剛度位移圖如下33I40工字鋼大大梁位移變形形圖由以上位移圖可可知：滿足要求求。5.3鋼管支架架計(jì)算5.3.1.11計(jì)算模型型圖5.3.1.11鋼管支支架模型圖圖5.3.1.22應(yīng)力計(jì)算算結(jié)果圖5.3.1.22鋼管支支架應(yīng)力圖圖由以上組合應(yīng)力力圖可知：：滿足要求5.3.1.33屈曲分析析