施工圖設計總說明一、概述1.重慶市XX至XX高速公路第XX段XXXX長江大橋位于路線K48+657～K50+376處。大橋南岸位于XX區(qū)XX辦事處XX村1組，北岸位于XX區(qū)XX鎮(zhèn)XX村2組及XX村6組。本橋橋型為單跨788m懸索橋，加勁梁為流線型扁平鋼箱梁，門形框架式索塔，鉆孔群樁基礎；南岸引橋為4-35m預應力混凝土T梁+2-90m預應力混凝土T形剛構；北岸引橋為17-35m預應力混凝土T梁。全橋長1719m。本橋屬于XX至XX高速公路第LJ15、LJ16合同段。大橋每個合同段共有六個分冊：第一分冊《總體》(本冊)第二分冊《索塔》第三分冊《錨碇》第四分冊《纜索系統(tǒng)、索鞍》第五分冊《加勁梁》第六分冊《引橋》各分冊圖紙具有關聯(lián)性、一致性，施工前應仔細閱讀全部圖紙，防止在施工過程中遺漏部分工作內容。2．初步設計批復意見執(zhí)行情況根據初步設計專家審查意見及初設批復意見，在詳勘階段對長江大橋南岸錨碇區(qū)增加了隧道錨方案的勘察?？辈毂砻?，南岸錨碇區(qū)域主要由中等風化粉砂質泥巖及砂巖組成，圍巖級別較低（Ⅳ、Ⅴ級），砂泥巖層間結合較差，巖體中結構面較發(fā)育，隧道圍巖自穩(wěn)能力較差。受地下水、洞室開挖、尤其是隧道圍巖受大橋主纜拉力的作用，將會降低洞錨區(qū)巖土體的穩(wěn)定性。根據對隧道錨適宜性的分析研究，南岸錨碇仍采用安全性、實施性較好的重力錨方案。施工圖階段，對原初設推薦方案的南、北引橋進行了如下調整：（1）原初設南錨區(qū)上方采用路基方案，同時對下穿XX公路采用1-40mT梁跨越。施設調整為采用4-35mT梁跨越南岸錨碇區(qū)及XX公路；（2）對跨越娃哈哈廠區(qū)的T構由初設的2-88mT構調整為2-90mT構；（3）北岸引橋由（6x40+13x30）mT梁調整為17-35mT梁；對于大橋主跨、主墩、主橋結構形式等，按照初設批復的推薦方案進行施工圖設計。3．大橋建設主要影響因素及對策（1）交通條件橋位區(qū)南岸有XX路、北岸有鄉(xiāng)村公路與外界相通，大橋所跨長江段為長江重要航道。來往貨船及客船均可在XX鎮(zhèn)停靠。因此，橋位區(qū)交通較為便利。（2）XX鐵路隧道（1）橋址區(qū)里程K48+863.5~K48+873為XX鐵路之隧道，隧道洞頂高程211.00，隧道洞底高程204.00，該隧道位于南岸4#墩及5#墩之間，橋墩及其基礎施工對其無影響。（2）橋址區(qū)里程K48+755~K48+769為規(guī)劃的XX鐵路復線之隧道，隧道洞頂高程211.00，隧道洞底高程204.00。該隧道正位于擬建長江大橋3#墩，橋墩對XX鐵路復線之隧道無影響，但橋墩樁基采用人工挖孔樁，施工時嚴禁放炮，避免震松其下巖層。南岸錨碇區(qū)位于XX鐵路復線隧洞斜上方，與隧道頂最近距離為25.00m；該隧洞局部地段離南岸錨碇區(qū)較近，南岸錨碇區(qū)基礎施工可能影響XX鐵路復線隧洞的安全。因此錨碇基礎施工時嚴禁放炮，避免震松其下巖層。（3）通過運用MIDAS-GTS建立的有限元計算模型對南錨錨碇區(qū)有無錨碇進行對比計算，施加錨碇前后隧道洞身附近出現的壓應力最大差值為0.05Mpa，施加錨碇前后隧道洞口附近出現的變形差值為0.3mm。因此南錨錨碇的施加對已有隧道及隧道周圍巖體基本無影響。（3）娃哈哈廠區(qū)大橋南引橋K48+808~K48+868處為上跨娃哈哈廠區(qū)。由于采用90mT構跨越廠區(qū)，故對廠區(qū)安全生產影響小。T構采用掛籃懸臂澆注施工，施工時為保證廠區(qū)安全，應對掛籃采取防止掉落物件的保障措施，廠區(qū)范圍的橋面也應采取措施防止掉落物品。（4）XX路大橋K48+791處上跨XX路。大橋在該處為35mT梁上跨，除架設預制T梁時需要采取安全措施（設置臨時安全通道）保證橋下道路通行安全外，道路兩側的3#墩、4#墩施工時也應采取必要措施，減少施工對道路通行的干擾。（5）取水管大橋南岸主墩南側分布有蓬威石化廠給水管，管道為兩排圓形PVC管，管線半徑為0.80m，兩排管線平行布置，凈間距0.40m，位于大橋中線里程K48+963～K48+970處，管底標高為179.50m。未來墩基礎施工時，應作好對給水管的保護工作，采用逆作法，先將水管支擋或支撐保護，再開挖，至基礎完成后，再回填被開挖的空腔，確保水管不會由于墩基礎施工而遭受破壞。（6）不良地質在橋位區(qū)發(fā)現的不良地質現象有塌岸、軟弱夾層、滑坡、崩塌堆積體及卸荷帶。以上不良地質現象規(guī)模小，易于治理。對影響范圍內的塌岸、崩塌堆積體以及北岸主塔左側的吳家灣滑坡，均予以清除；對南岸5#墩處的泥化夾層，在橋墩基礎開挖時進行灌漿處理。對南岸主塔下方強風化砂巖夾層，索塔樁基礎采取與之保持安全距離以及穿越的方式；對兩岸的卸荷帶，采用部分清除及設置柔性防護網、設置錨索等方式治理。二、設計依據1.設計依據（1）重慶市交通委員會下達的XXXX長江大橋初設批復；（2）XXXX長江大橋初步設計文件；（3）XXXX長江大橋工程地質詳細勘察報告。2.設計遵循的相關標準及規(guī)范主要有：（1）《公路工程技術標準》（JTGB01-2003）（2）《公路工程水文勘測設計規(guī)范》（JTGC30-2002）（3）《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTGD60-2004）（4）《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》（JTJ025-86）（5）《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTGD62-2004）（6）《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTGD63-2007）（7）《公路橋梁抗震設計細則》（JTG/TB02-01-2008）（8）《公路橋梁抗風設計規(guī)范》（JTG/TD60-01-2004）（9）《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTJ041-2000）（10）《懸索橋預制主纜絲股技術條件》（JT/T395-1999）（11）《橋梁纜索用熱鍍鋅鋼絲》（GB/T17101-2008）（12）《公路懸索橋吊索》（JT/T449-2001）（13）《混凝土橋梁結構表面涂層防腐技術條件》（JTT695-2007）（14）《公路橋梁鋼結構防腐涂裝技術條件》（JT/T722-2008）（15）《懸索橋主纜系統(tǒng)防腐涂裝技術條件》（JTT694-2007）（16）與設計有關的其它標準、規(guī)范、手冊參考標準、規(guī)范及相關資料：（1）《公路懸索橋設計規(guī)范》（報批稿）（2）《橋梁結構用鋼》（GB/T714-2008）（3）《合金結構鋼》（GB/T3077-1999）（4）《大型低合金鋼鑄》（JB/T6402-2006）（5）《一般工程用鑄造碳鋼件》（GB/T11352-2009）（6）《碳素結構鋼》（GB/T700-2006）（7）《鐵路橋梁鋼結構設計規(guī)范》（TB10002.2-2005）（8）《鐵路鋼橋制造規(guī)范》（TB10212－98）（9）《鐵路鋼橋保護涂裝》（TB1527－2004）三、技術標準1.路線等級：雙向四車道高速公路2.設計車速：80km/h3.荷載標準：車輛荷載：公路—I級檢修道荷載：2.5kN/m2船撞力：橫橋向1400kN，順橋向1100kN基本風速：24.2m/s4.通航標準：I-(2)級通航凈高：18.0m通航凈寬：雙向通航凈寬382m最高通航水位：183.44m5.設計基準期：100年6.設計安全等級：一級7.橋面寬度：（1）引橋（有檢修道）：全寬27.5m，其中行車道寬：2×2×3.75m；中央分隔帶寬：2.0m；左側路緣帶寬：2×0.5m；緊急停車帶：2×2.50m；防撞護欄、燈柱：2×0.75m；檢修道（含欄桿）：2×1.5m；（2）引橋（無檢修道）：全寬25.0m，其中行車道寬：2×2×3.75m；中央分隔帶寬：2.0m；左側路緣帶寬：2×0.5m；緊急停車帶：2×2.50m；外側護欄寬2×0.5m；燈柱2×0.50m；（3）主橋：全寬27.5m，其中行車道寬：2×2×3.75m；中央分隔帶寬：2.0m；左側路緣帶寬：2×0.5m；緊急停車帶：2×2.50m；防撞護欄、燈柱：2×0.75m；檢修道（含欄桿）：2×1.5m；8．橋面橫坡：2%；橋面縱坡：雙向1%；9．設計洪水頻率：1/300；10．地震烈度：基本烈度為Ⅵ度，地震動峰值加速度0.05g；11．環(huán)境類別：Ⅰ類四、總體布置1．主橋（1）主纜跨徑布置中跨788m（單跨雙鉸簡支鋼箱梁懸索橋）；南邊跨245m（無吊索），北邊跨245m（無吊索）。（2）在設計成橋狀態(tài)下，中跨理論垂度為78.8m，垂跨比為1:10。（3）主纜中心距28.70m。（4）吊索間距16.0m（近塔吊索距塔中心線18.0m）。（5）錨碇形式南錨碇埋置式混凝土重力錨體，矩形擴大基礎，散索鞍中心高程為252.35m。北錨碇三角框架式混凝土重力錨體，矩形擴大基礎，散索鞍中心高程為252.35m。（6）橋塔形式南橋塔鋼筋混凝土門式框架，塔柱為變壁厚矩形單箱單室結構，共設三道橫梁。每根塔柱底設9根φ3.0m的灌注樁。北橋塔鋼筋混凝土門式框架，塔柱為變壁厚矩形單箱單室結構，共設三道橫梁。每根塔柱底設9根φ3.0m的灌注樁。為抵抗高水位通航船舶撞擊的影響，索塔在高程187.00m以下塔柱設計為實心段。（7）主纜形式預制平行鋼絲股法（PPWS）。每根主纜為88股，每股含127根φ5.2mm鍍鋅高強鋼絲，空隙率在索夾處取18.2%，索夾外取19.8%，相應主纜外徑分別為608mm、614mm。（8）加勁梁形式扁平流線型鋼箱梁，正交異性板橋面，梁高3.5m，全寬30.70m（含風嘴）。（9）橋面縱坡設1.0%雙向縱坡，中跨處于R-20000T-200E-1.0m的凸豎曲線上。2．引橋（1）南引橋南引橋為4-355m預應力混混凝土T梁+2-900m預應力混混凝土T形剛構。其中4×35m預應力混混凝土采用用先簡支后后結構連續(xù)續(xù)，為全預預應力結構構。橋墩分別別采用三柱柱墩和雙柱柱墩，基礎礎采用圓樁樁基礎。2-90m預應應力混凝土土T形剛構箱梁梁頂面寬度度13.5m，懸臂2x3.25m，箱底寬寬度7.0m，墩頂箱箱高10..0m，端部箱箱高3.5m，為懸臂臂施工的全全預應力剛剛構橋。南岸引橋橋臺為為U型橋臺，T梁與剛構構橋交界墩采采用鋼筋砼砼板式墩、承承臺和樁基基礎，剛構構橋墩采用用鋼筋砼空空心薄壁墩墩，下設承臺和和樁基礎。（2）北引橋北引橋為17--35m預應力混混凝土T梁，共分為為四聯(lián)，分聯(lián)形式為（3x4+5）跨。其中第8、9、10#墩為40米以上高高墩，采用用鋼筋砼板板式墩、承承臺和樁基基礎；其余余橋墩采用用雙柱（或或三柱）墩墩，樁基礎礎。五、地質概況1.地形地貌橋位區(qū)地貌總體體屬長江岸岸坡地貌，橋橋位區(qū)最低低點位于長長江河床，標標高為1229.100m，最高高點位于南南岸XX村，標標高為253..82，相對高高差為1224.722m。橋位區(qū)長江相對對較直，河河流流向約約59°。其中南南岸為堆積積岸，岸坡坡相對較緩緩，地勢開開闊，河漫漫灘較明顯顯，地面標標高151..00～165.000m，地地形坡角一一般10～25°。北岸為為沖刷岸，岸岸坡較陡，多多為砂巖出出露形成陡陡坎，地面面標高164..00～175.000m，地地形坡角一一般20～30°。北岸引橋區(qū)為一一緩坡地形形，斜坡坡坡角5～10°，坡向164°，地面標標高225..00～235.000m，坡坡頂為相對對較平的緩緩丘地形。南南岸引橋區(qū)區(qū)為寬緩的的緩丘地形形，地面標標高240..00～255.000m，地地形坡角一一般5～15°。2.氣象及水文勘察區(qū)屬亞熱帶帶濕潤季風風氣候，具具四季分明明、雨量充充沛、無霜霜期長、濕濕度大、春春旱、夏熱熱、秋多綿綿雨、冬季季多霧的特特點。據XXX區(qū)氣象象資料，多多年平均氣氣溫18..17℃，極端最最低氣溫--1.5℃（1977年1月29日），最高高氣溫422.2℃（1977年8月26日）。多年年平均降雨雨量為11140.22mm，但但雨量在時時間上分布布不均，5-9月降雨量量約占全年年的70%，且多大大雨、暴雨雨，最大年年降雨量為為16000mm，最最小年降雨雨量為8223mm，最最大日降雨雨量為1227mm。規(guī)規(guī)劃區(qū)常年年多有伏旱旱，屬我國國夏季最熱熱地區(qū)之一一。歷年平平均無霜期期315天，年均均霧日30.2天，年平平均日照時時數1297小時，年年平均太陽陽輻射能345..83J//cm2（82.66kcall/cm22），為重重慶市日照照低值中心心之一。區(qū)區(qū)內地形起起伏大，立立體小氣候候較為明顯顯，從河谷谷到山脊氣氣候隨著高高程而變化化，隨著高高度的增加加，氣溫、日日照逐漸減減少，而霜霜期、降雨雨量、濕度度等與此相相反逐漸增增大，受北北東北北東東向山脈影影響，XXX市主要盛盛行東北風風（7%）和北風風（6%），靜風風率為54%，平均風風速1.33m/s，最大風風速為244.4m//s。橋位區(qū)中部自西西向東流過過長江，與與擬建大橋橋近正交通通過橋位區(qū)區(qū)，構成橋橋位區(qū)地表表水、地下下水的主要要逕流排泄泄通道，勘勘察時水位位151..40m，長長江三峽工工程水庫壩壩前1355m和156mm水位在XXX區(qū)XX段的回回水位平均均為1699.70mm；壩前1775m水位位在XX區(qū)XX的回水水位均為1177.00m。長江江大橋水系系分布見圖圖2.3。長江多多年流量、水水位統(tǒng)計見見表2.3--1，XX城區(qū)長長江洪水位位見表2.3--2。擬建橋位區(qū)地質質構造位處處茍家場背背斜南西翼翼。受地質質構造的影影響，巖層層產狀變化化較大，未未發(fā)現斷層層通過，于于擬建橋位位區(qū)南岸娃娃哈哈廠西西側約5000m處，出出露一小皺皺褶，線路路軸線與向向斜構造線線在K48++806呈88°相交。3.地層巖性橋址區(qū)地表分布布第四系殘殘坡積（Q4el++dl）粘粘土，第四四系沖洪積積（Q4al++pl）卵卵石、砂土土、粘土，第第四系滑坡坡堆積層（Q4del）粘粘土，第四四系崩坡積積（Q4c+dl）塊石土土及人工填填土（Q4me），下下伏基巖為為侏羅系中中統(tǒng)沙溪廟廟組(J2s)粉砂質泥泥巖夾砂巖巖。（1）第四系殘坡積（Q4el+ddl）粘土：灰黃色，硬硬塑狀，含含少量巖石石角礫。厚厚度0～2.80m，廣泛泛分布于橋橋位區(qū)兩岸岸大部分地地段。（2）第四系沖洪積（Q4al+ppl）細砂：灰黃色，濕濕，中密，顆顆粒級配差差，含量為為85%，充填粘粘性土，硬硬塑，含量量為5%，夾少量量卵石，粒粒徑20mmm～110mmm，含量10%。厚度0～5.00mm，分布于于橋位區(qū)鄰鄰近長江兩兩岸地段。卵石：灰色,母母巖成分以以石英砂巖巖、石英巖巖為主,濕,中密,呈亞圓形,磨圓度較較好,顆粒級配配差,一般粒徑50～300mmm,最大可達達500mmm,含量80%,漂石含量10%,充填粘性性土,硬塑。厚厚度約0～5.00mm，分布于于橋位區(qū)長長江河床地地段。粘土：灰黃色，硬硬塑狀，含含少量巖石石角礫。厚厚度0～2.00mm，分布于于橋位區(qū)兩兩岸岸邊地地段。（3）第四系滑坡堆積積層（Q4del）粘土：灰黃色，硬硬塑，含少少量角礫、碎碎石。厚度度0～6.00mm，分布在在長江北岸岸滑坡范圍圍內。（4）第四系人工填土土（Q4me）素填土：灰色，主主要由砂、粉粉砂質泥巖巖碎塊石夾夾少量粘土土組成,碎塊石粒粒徑200～800mmm,土石比2:8,稍濕,松散。厚厚度0～8.00mm，主要分分布于橋位位區(qū)兩岸居居民居住地地、娃娃哈哈廠及水管管修建場地地兩側地段段。（5）第四系崩坡堆積積層（Q4c+dl）塊石土：灰色，主主要由粘土土夾少量砂砂巖碎塊石石組成,碎塊石粒粒徑200～500mmm,土石比8:2,稍濕,松散，厚厚度0～2.00mm，位于長長江北岸岸岸坡上。（6）侏羅系中統(tǒng)上沙沙溪廟組(J2s)長江北岸：粉砂質泥巖：紫紫紅色，粉粉砂泥質結結構，厚層層狀構造，主主要由粘土土礦物組成成，局部夾夾少量灰綠綠色砂質團團塊及條帶帶。分布于于橋位區(qū)北北岸大部分分地段,為場地內內主要巖性性。強風化化巖石較破破碎，呈泥泥狀及碎塊塊狀，質軟軟。中風化化巖石較完完整，呈柱柱狀及少量量碎塊狀，質質硬。砂巖：灰黃～灰灰白～青色色，中粒結結構，巨厚厚層狀構造造，礦物成成份以長石石、石英為為主，云母母次之，鈣鈣泥質膠結結。分布于于橋位區(qū)局局部地段，與與粉砂質泥泥巖互層。強強風化巖石石較破碎，呈呈砂狀及碎碎塊狀，質質軟。中風風化巖石較較完整，呈呈柱狀及少少量碎塊狀狀，質硬。長江南岸：粉砂質泥巖：紫紫紅色，粉粉砂泥質結結構，厚層層狀構造，主主要由粘土土礦物組成成，局部夾夾少量灰綠綠色砂質團團塊及條帶帶。分布于于橋位區(qū)北北岸大部分分地段,為場地內內主要巖性性。強風化化巖石較破破碎，呈泥泥狀及碎塊塊狀，質軟軟。中風化化巖石較完完整，呈柱柱狀及少量量碎塊狀，質質硬。砂巖：灰黃～灰灰白～青色色，中粒結結構，巨厚厚層狀構造造，礦物成成份以長石石、石英為為主，云母母次之，鈣鈣泥質膠結結。分布于于橋位區(qū)局局部地段，與與粉砂質泥泥巖互層。強強風化巖石石較破碎，呈呈砂狀及碎碎塊狀，質質軟。中風風化巖石較較完整，呈呈柱狀及少少量碎塊狀狀，近江邊邊地段巖芯芯多呈碎塊塊狀，質硬硬。4.地下水對橋位區(qū)場地內內地下水主主要為土層層孔隙水和和基巖裂隙隙水，土層層孔隙水分分布于土體體中；粉砂砂質泥巖屬屬相對隔水水層，基巖巖裂隙水主主要分布在在砂巖的基基巖裂隙中中；橋位區(qū)區(qū)地下水主主要接受大大氣降雨及及長江水的的補給，并并具有就近近補給就近近排泄的特特點。除長長江邊江水水以下存在在統(tǒng)一水位位，其余地地段不存在在統(tǒng)一水位位。橋址區(qū)內巖土綜綜合滲透系系數k=0..050～0.2288m/d。說明場場巖地土層層的透水性性中等，屬屬弱～中等等透水層。地表水及地下水水對砼物無無結晶類、分分解類、結結晶分解復復合類腐蝕蝕。5.不良地質在橋位區(qū)發(fā)現的的不良地質質現象有塌塌岸、軟弱弱夾層、滑滑坡、崩塌塌堆積體及及卸荷帶。以以上不良地地質現象規(guī)規(guī)模小，易易于治理。（1）塌岸預測評價長江南岸預測最最終再造寬寬度92.550～106.770m，再再造深度0～8.90mm，位于長長江大橋里里程K48++963～K49++070處，主要要對南岸重重力錨南岸岸主塔有影影響，影響響長度約1100m,,影響面積積104880m2，但由于于岸坡土體體厚度小，岸岸坡基巖頂頂面坡角小小，易于治治理，建議議進行清除除處理，治治理工程量量524000m33。長江北岸預測最最終再造寬寬度80～150m，再造深深度2.07～7.50mm，位于長長江大橋里里程K49++712～K49++815處，主要要對南岸重重力錨北岸岸主塔及8#墩有影響，影影響長度約約100mm,影響面積102000m2。由于岸坡坡土體厚度度小，岸坡坡基巖頂面面坡角小，易易于治理，建建議進行清清除處理，清清除工程量量306000m3。（2）軟弱夾層特征軟弱夾層主要表表現為兩種種，一種為為泥化夾層層，另一種種為強風化化砂巖夾層層。泥化夾夾層主要分分布在高程程160..81m、198..20m、208..44m、212..84m及及215..80m等等處，為厚厚度5～50mmm巖屑夾粘粘土，以裂裂隙中居多多，主要位位于里程K48++873～K48++995處。主要對5#墩有影響響，橋墩基基礎開挖時時，建議對對泥化夾層層進行灌漿漿處理。強風化砂巖夾層層主要位于K48++979～K49++056處，對南南岸主塔有有影響，建建議主塔基基礎穿過該該軟弱夾層層，以其下下部中風化化粉砂質泥泥巖為持力力層。未來來橋墩基礎礎開挖時，強強風化軟弱弱夾層對橋橋址區(qū)的施施工時有局局部的影響響，但橋址址區(qū)整體穩(wěn)穩(wěn)定好。（3）滑坡滑坡位于重慶市市XX區(qū)XX鎮(zhèn)XX村2組吳家灣灣，滑坡發(fā)發(fā)生時間11998年7月5日，且以后后每年雨季季滑坡體都都有變形加加劇的現象象。①滑坡邊界、規(guī)模模、形態(tài)特特征長江北岸吳家灣灣滑坡周界界北起吳家家灣居民房房前面的條條石堡坎，南南至長江岸岸邊，東西西兩側以地地形基巖出出露為界?；聟^(qū)地形形北高南低低，前緣高高程156～160m，后緣高高程192～194m，前后緣緣高差388.30mm，南北長長105mm，東西寬寬110mm，滑坡面面積為0.8××104m2，滑坡體體積為3.233×104m3，平均厚厚4.0mm。根據地地面變形裂裂隙調查及及擦痕方向向判定，滑滑坡主滑方方向156°。該滑坡坡為一中型型粘性土滑滑坡，滑坡坡呈圈椅形形。②滑體特征滑體物質主要由由粘土組成成，厚度不不大，鉆孔孔揭露為1.60（ZK17）～5.440m（ZK16）。粘土：分布于滑滑體表層，灰灰黃色、硬硬塑狀，表表層含少量量植物根系系，厚度1.60～5.40mm?？碧奖砻鳎L江江北岸吳家家灣滑坡體體原為斜坡坡上的殘坡坡積體，沿沿殘坡積物物與基巖分分界線向下下滑動，堆堆積成滑體體，因此，滑滑帶（面）在在幾乎是沿沿土、巖接接觸的薄弱弱帶滑動?；戮郮XXX長江大橋北岸里程中線K49+738～K49+826左1.70～16.30m，主要對北岸主塔及8#墩有影響，大橋左線橋墩在滑坡體范圍之內，距北東側邊緣1.20m，大橋右線橋墩在滑坡范圍之外，且只對大橋左線橋墩產生影響?；路乐未胧捎诨麦w積較小，滑坡體積為3.23×104m3，建議對滑坡進行清除處理，清除工程量3.23×104m3。（4）崩塌堆積體橋位區(qū)北岸里程程K49++856～K49++905表層局部部地段零星星分布少量量的崩塌堆堆積體，灰灰色，主要要由粘土夾夾少量砂巖巖碎塊石組組成,碎塊石粒粒徑200～500mmm,土石比8:2,稍濕,松散。崩塌堆積積體長度約約400mm，寬度45～120m，厚度0～2.00mm，體積約為3.2××104m3。此段地形形坡角為15～25°，基巖面面坡角為15～25°。據本次工工程地質調調查，該崩崩塌堆積體體現狀穩(wěn)定定。未來橋橋墩施工時時，可能對對北岸主塔塔及8～10#墩有影響響。由于崩塌塌堆積體零零星分布，體體積小，未未來橋墩施施工時，建建議清除對對橋位區(qū)有有影響的崩崩塌堆積體體，清除工工程量0..56×1104m3。（5）卸荷帶橋位區(qū)南岸里程程K48++875～K49++877及北岸里里程K49++916..5～K49++919各存在一一帶狀砂巖巖陡崖。①南岸卸荷帶：位于橋位區(qū)南岸岸即里程為為K48++875～K49++877一帶的砂砂巖陡崖，坡坡長約4000m,坡高7.550m，坡坡向335°，坡角54～71°。陡崖發(fā)發(fā)育一組卸卸荷裂隙，其其產狀為320～345°∠30～55°，裂隙間間距為0.20～0.500m，卸荷荷帶寬0.50～2.500m，卸荷荷裂隙深1.00～2.500m，長2.00～5.000m。據裂隙赤赤平投影圖圖(圖2.9..5-1)分析，陡崖崖穩(wěn)定性主主要受產狀狀為影發(fā)傾滑穩(wěn)定定性較差。將將對XXXXX長江大大橋南岸陡陡坎下的南南岸主塔及及5#墩安全產生生影響,因此對卸荷裂隙隙產生的危危巖用錨索索進行錨固處處理，治理理工程量約約15000m3。②北岸卸荷帶：位于橋位區(qū)北岸岸即里程為為K49++916..5～K49++919一帶的砂砂巖陡崖，坡坡長約4550m，坡坡高8.330m，坡坡向146°，坡角55～75°。陡崖發(fā)發(fā)育一組卸卸荷裂隙，其其產狀為158～175°∠42～86°，裂隙間距為0.30～0.50mm，卸荷帶帶寬1.00～3.00mm，卸荷裂裂隙深1.50～3.00mm，長3.00～5.00mm。據裂隙赤赤平投影圖圖(圖2.9..5-2)分析，陡崖崖穩(wěn)定性主主要受產狀狀為158～175°∠42～86°隙易外面穩(wěn)穩(wěn)定性較差差。將對XXXXX長長江大橋北北岸陡坎下下的主塔及8#～11#墩安全產生生影響,因此對卸荷裂隙隙產生的危危巖進行部部分清除及及設置柔性性防護網的的措施處理理，治理工工程量約11660mm3。六、主橋錨碇設計計南、北錨碇散索索鞍中心樁樁號分別為為：K488+7388和K50+016。1．工程地質條件件（1）南錨碇南岸錨碇區(qū)為緩緩坡地形，地地形坡角55～10°，丘丘陵地貌，北北西高南東東低，地面面標高253..0～258.00m，相對高高差5.00m。上覆覆第四系全全新統(tǒng)堆積積（Q4me）的填填筑土，厚厚1.00～2.50m，第四系系全新統(tǒng)殘殘坡積（Q4el+ddl）的粘粘土，厚00.50～2.00m，下伏基基巖為侏羅羅系中統(tǒng)上上沙溪廟組組(J2s)粉砂質質泥巖及砂砂巖，強風風化層厚11.00～4.00m。地下水貧貧乏，水文文地質條件件簡單。南錨區(qū)內地層由由J2s的砂巖巖、粉砂質質泥巖、填填筑土及粘粘土組成。根根據地面地地質調查及及本次鉆探探揭露，南南錨區(qū)地層層分述如下下：①填筑土呈灰色，主要由由砂、粉砂砂質泥巖碎碎塊石夾少少量粘土組組成,碎塊石粒粒徑200～800mmm,土石比2:8,稍濕,松散。厚厚度0～8.00mm，主要分分布于橋位位區(qū)兩岸居居民居住地地、娃娃哈哈廠及水管管修建場地地兩側地段段。粘土呈呈灰黃色，硬硬塑狀，含含少量巖石石角礫。厚厚度0～2.80m，廣泛泛分布于橋橋位區(qū)兩岸岸大部分地地段。②砂巖灰黃～灰白～青青色，中粒粒結構，巨巨厚層狀構構造，礦物物成份以長長石、石英英為主，云云母次之，鈣鈣泥質膠結結。分布于于橋位區(qū)局局部地段，與與粉砂質泥泥巖互層。強強風化巖石石較破碎，呈呈砂狀及碎碎塊狀，質質軟。中風風化巖石較較完整，呈呈柱狀及少少量碎塊狀狀，近江邊邊地段巖芯芯多呈碎塊塊狀，質硬硬。③粉砂質泥巖紫紅色，粉砂泥泥質結構，厚厚層狀構造造，主要由由粘土礦物物組成，局局部夾少量量灰綠色砂砂質團塊及及條帶。分分布于橋位位區(qū)北岸大大部分地段段,為場地內內主要巖性性。強風化化巖石較破破碎，呈泥泥狀及碎塊塊狀，質軟軟。中風化化巖石較完完整，呈柱柱狀及少量量碎塊狀，質質硬。地質構造位處茍茍家場背斜斜南西翼，地地層產狀1183°∠15°，共發(fā)現現三組裂隙隙：①組裂隙，產狀狀為53～85°∠60～81°，面平，微張張～張開，張張開1～5mm，局部泥泥質充填，間間距為0.50～1.50mm，延伸1.0～3.0m；②組裂隙，產狀狀為320～345°∠30～55°，面平，微張張～張開，張張開1～3mm，局部泥泥質充填，間間距為0.20～0.50mm，延伸3.0～5.0m；③組裂隙，產產狀為100～115°∠82～88°，面平，微微張～張開開，張開1～15mm，局局部泥質充充填，間距距為0.30～0.50mm，延伸2.0～5.0m。物物探資料表表明該區(qū)中中等風化砂砂巖巖體縱縱波速平均均值為2.711～2.87kmm/s，完整整性系數為為0.63～0.69，巖體較較完整。中中等風化泥泥巖巖體縱縱波速平均均值為2..92～2.98km/ss，完整性性系數為00.67～0.72，巖體較較完整。南錨區(qū)各地質層層設計參數數如下表：：巖土名稱天然密度(g//cm3)單軸抗壓強度(MPa)巖土容許承載力力(KPa))基底摩擦系數臨時邊坡允許值值樁周土極限摩阻阻力(KPa))天然飽和中風化砂巖2.6432.7625.599800.61:0.2400中化粉砂質泥巖2.6019.3513.039000.41:0.3200（2）北錨碇北錨區(qū)地貌總體體屬長江岸岸坡地貌，該區(qū)為緩坡地形，地形坡角5～10°，丘陵地貌，北東高南西低，地面標高230.0～233.0m，相對高差3.0m。錨碇頂面高程為255.212m，底面高程為203.712m，高度為51.5m，寬度為48.7m，長度為64m。上覆第四系全新統(tǒng)堆積（Q4me）的填筑土，厚0.00～1.50m，第四系全新統(tǒng)殘坡積（Q4el+dl）的粘土，厚0.00～2.20m，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)上沙溪廟組(J2s)粉砂質泥巖及砂巖，強風化層厚1.20～2.50m。地質構造位處茍家場背斜南西翼，地層產狀236°∠10°，區(qū)內巖體較完整。北錨區(qū)內構造較簡單，未發(fā)現斷層通過；地下水貧乏，水文地質條件簡單。橋址區(qū)地表分布布第四系殘殘坡積（Q4el++dl）粘粘土，下伏伏基巖為侏侏羅系中統(tǒng)統(tǒng)沙溪廟組組(J2s)粉砂質泥泥巖夾砂巖巖。①粘土：灰黃色，硬硬塑狀，含含少量巖石石角礫。厚厚度0～2.80m，廣泛泛分布于橋橋位區(qū)兩岸岸大部分地地段。②粉砂質泥巖：紫紫紅色，粉粉砂泥質結結構，厚層層狀構造，主主要由粘土土礦物組成成，局部夾夾少量灰綠綠色砂質團團塊及條帶帶。分布于于橋位區(qū)北北岸大部分分地段,為場地內內主要巖性性。強風化化巖石較破破碎，呈泥泥狀及碎塊塊狀，質軟軟。中風化化巖石較完完整，呈柱柱狀及少量量碎塊狀，質質硬。③砂巖：灰黃～灰灰白～青色色，中粒結結構，巨厚厚層狀構造造，礦物成成份以長石石、石英為為主，云母母次之，鈣鈣泥質膠結結。分布于于橋位區(qū)局局部地段，與與粉砂質泥泥巖互層。強強風化巖石石較破碎，呈呈砂狀及碎碎塊狀，質質軟。中風風化巖石較較完整，呈呈柱狀及少少量碎塊狀狀，質硬。綜上述，長江北北岸巖層比比較穩(wěn)定。北錨區(qū)各地質層層設計參數數如下表：：巖土名稱天然密度(g//cm3)單軸抗壓強度(MPa)巖土容許承載力力(KPa))基底摩擦系數臨時邊坡允許值值樁周土極限摩阻阻力(KPa))天然飽和中等風化砂巖2.6134.5626.2911500.61:0.2400中等風化泥巖2.6217.3411.628500.41:0.32002．錨碇設計錨碇材料：①南錨：采用埋置置式重力錨錨，錨塊采采用C30和C40混凝土，鞍鞍部散索鞍鞍底座下混混凝土采用用C40，其余鞍鞍部混凝土土為C30（不同混混凝土分界界面參見有有關錨塊和和鞍部構造造圖）。鞍鞍部后澆段段采用C30微膨脹混混凝土，壓壓重塊和側側墻采用C30混凝土。北錨：采用三角角框架式重重力錨，基礎和后后錨塊采用用C30混凝土，錨錨塊采用C30和C40混凝土，散散索鞍墩頂頂以下5mm的混凝土土采用C40，散索鞍鞍墩其余部部分混凝土土為C30。錨室采采用C30混凝土。②鋼筋直徑大于等等于12mmm用HRB3335鋼筋。鋼鋼筋直徑等等于10mmm用HRB3335和R235鋼筋。其其技術標準準應符合《鋼筋混凝凝土用鋼第1部分熱軋光圓圓鋼筋》（GB14499.11-20008）、《鋼筋筋混凝土用用熱軋帶肋肋鋼筋》（GB14499.22-20007）規(guī)定定。③預應力鋼絞線采采用環(huán)氧途途層鋼鉸線線，鋼鉸線線應符合《預預應力混凝凝土用鋼絞絞線》（GGB/T55224--20033）規(guī)定。④拉桿材料為400CrNiiMoA，扣緊螺母母，螺母材材料為400Cr球球面墊圈、內內球面墊圈圈材料為440Cr，連連接器材料料為45號鍛鋼鋼。（1）南錨碇①設計荷載：2根主纜拉力2..99×1005KN。1號墩在錨碇上的的作用力恒載：：173446KN活載：82244KNN②安全度指標：抗傾覆安全系數數7.2；抗滑動安安全系數22.5,大于2.0.拉桿設計時考慮慮了10％的偏載載系數，設設計安全系系數為2.0。③錨體為大體積混混凝土結構構，共分成成錨塊、鞍鞍部、鞍部部后澆段、壓壓重塊和側側墻五塊，每每塊分層灌灌注。為防防止錨體溫溫度裂縫的的發(fā)生，除除要求采用用低水化熱熱水泥和對對骨料進行行預冷外，每每層設置冷冷卻管，進進行冷卻，并并且錨體表表面設置Φ20mmm溫度鋼筋筋，間距220cm，此此外，錨體體表面還需需設置CRRB5500D66的防裂鋼鋼筋網。④要求南錨基底摩摩阻系數不不小于0.5，并應進進行原位摩摩阻系數試試驗。⑤錨固系統(tǒng)是將二二根主纜的的2.99×105KN拉力均勻勻地擴散到到錨體混凝凝土中，然然后再傳到到地基。主主纜錨固系系統(tǒng)是由索索股錨固拉拉桿構造和和預應力鋼鋼束錨固構構造組成的的。預應力力鋼束錨固固系統(tǒng)構造造由預應力力鋼束和錨錨具組成，預應力鋼束采用可更換式無粘結預應力鋼絞線。對應于單錨頭類型連接器選用15－16預應力鋼束錨固，預應力鋼束錨具采用特制15－16型錨具。設計要求：拉桿桿方向均與與其相對應應索股方向向一致。散散索鞍中心心至前錨面面距離為225m。前錨面面至后錨面面錨固距離離為20m，前錨面面與后錨面面均為與中中心索股垂垂直的平面面。索股錨錨固的預應應力鋼束其其方向與索索股方向一一致。拉桿桿方向誤差差用球面墊墊圈和內球球面墊圈調調整。⑥錨碇檢修樓梯根根據使用要要求和實際際情況，選選用鋼筋混混凝土樓梯梯或鋼樓梯梯。樓梯欄欄桿采用鋼鋼欄桿（欄欄桿立柱和和欄桿扶手手）。檢查查門建設單單位可根據據實際使用用要求采用用。⑦鋼樓梯及樓梯欄欄桿的各鋼鋼構件的焊焊接均應根根據等強度度原則進行行，保證焊焊縫的質量量和外觀，欄欄桿的立柱柱和扶手均均要作渡鋅鋅防腐處理理。⑧橋梁運營期間，應應保持室內內恒定的溫溫度和濕度度，錨室內內設置抽濕濕裝置。⑨在里程K48++698、K48+7733處錨體上上設有引橋橋1號橋墩。（2）北錨碇①設計荷載：2根主纜拉力2..99×105KN。14、15號墩在錨碇碇上的作用用力：恒載：177346KKN活載：82244KNN②安全度指標：抗傾覆安全系數數27.00；抗滑動安安全系數22.7，大于2.0。拉桿設計時考慮慮了10％的偏載載系數，設設計安全系系數為2.0。③錨體為大體積混混凝土結構構，共分成成基礎、錨錨塊、后錨錨塊、散索索鞍支墩和和前錨室五五塊，每塊塊分層灌注注。為防止止錨體溫度度裂縫的發(fā)發(fā)生，除要要求采用低低水化熱水水泥和對骨骨料進行預預冷外，每每層設置冷冷卻管，進進行冷卻，并并且錨體表表面設置Φ20mmm溫度鋼筋筋，間距220cm，此此外，錨體體表面還需需設置CRB5550D6的冷軋帶帶肋網。④要求北錨基礎落落在新鮮的的中風化砂巖巖上，基底底摩阻系數數不小于0.5，并應進進行原位摩摩阻系數試試驗。⑤錨固系統(tǒng)是將二二根主纜的的2.99×105KN拉力均勻勻地擴散到到錨體混凝凝土中，然然后通過基基礎再傳到到地基。主主纜錨固系系統(tǒng)是由索索股錨固拉拉桿構造和和預應力鋼鋼束錨固構構造組成的的。預應力力鋼束錨固固系統(tǒng)構造造由預應力力鋼束和錨錨具組成，預應力鋼束采用可更換式無粘結預應力鋼絞線。對應于單錨頭類型連接器選用15－16預應力鋼束錨固，預應力鋼束錨具采用特制15－16型錨具。設計要求：拉桿桿方向均與與其相對應應索股方向向一致。散散索鞍中心心至前錨面面距離為225m。前錨面面至后錨面面錨固距離離為18mm，前錨面面與后錨面面均為與中中心索股垂垂直的平面面。索股錨錨固的預應應力鋼束其其方向與索索股方向一一致。拉桿桿方向誤差差用球面墊墊圈和內球球面墊圈調調整。⑥錨碇檢修樓梯根根據使用要要求和實際際情況，選選用鋼筋混混凝土樓梯梯或鋼樓梯梯。樓梯欄欄桿采用鋼鋼欄桿（欄欄桿立柱和和欄桿扶手手）。檢查查門建設單單位可根據據實際使用用要求采用用。⑦鋼樓梯及樓梯欄欄桿的各鋼鋼構件的焊焊接均應根根據等強度度原則進行行，保證焊焊縫的質量量和外觀，欄欄桿的立柱柱和扶手均均要作渡鋅鋅防腐處理理。⑧橋梁運營期間，應應保持室內內恒定的溫溫度和濕度度，錨室內內設置抽濕濕裝置。⑨在里程K50++016、K50++051處錨體上上設有引橋橋14、15號橋墩。七、主橋橋塔設計南、北橋塔中心心樁號分別別為：K448+9883和K49++771。1．工程地質條件件（1）南塔該區(qū)總體為斜坡坡地形，于于墩位區(qū)為為一平緩的的臺地，墩墩位區(qū)地形形坡角一般般10～20°，河谷岸岸坡地貌，南南東側高北北西側低，地地面標高152..0～192.00m，相對高高差40.0mm。上覆第第四系全新新統(tǒng)堆積（Q4me）的填填筑土，厚厚2.00～13.500m，第四系系全新統(tǒng)殘殘坡積（Q4el++dl）的的粘土，厚厚1.00～2.30m，下伏基基巖為侏羅羅系中統(tǒng)上上沙溪廟組組(J2s))粉砂質泥泥巖及砂巖巖，強風化化層厚3.80～6.50m。地質構構造位處茍茍家場背斜斜南西翼，地地層產狀153°∠52°，共發(fā)現現三組裂隙隙：①組裂隙，產產狀為25～50°∠43～65°，面平，微微張～張開開，張開1～5mm，局部泥泥質充填，間間距為0.50～1.50mm，延伸1.0～3.0m；②組裂隙，產產狀為320～345°∠30～55°，面平，微微張～張開開，張開1～3mm，局部泥泥質充填，間間距為0.20～0.50mm，延伸3.0～5.0m；③組裂隙，產產狀為230～245°∠59～80°，面平，微微張～張開開，張開1～15mm，局局部泥質充充填，間距距為0.30～0.50mm，延伸2.0～5.0m。地地下水貧乏乏，水文地地質條件簡簡單。南岸主塔位區(qū)位位處長江岸岸坡，受長長江水位漲漲落的影響響，可能發(fā)發(fā)生塌岸，需需要對覆蓋蓋層進行清清除。南岸主塔位區(qū)由由于地質作作用，巖體體中普遍發(fā)發(fā)育泥化軟軟弱夾層，未未來橋墩基基礎須穿過過這些泥化化軟弱夾層層，橋墩基基礎開挖至至設計高程后后，須對該墩基基底3d或5m范圍內進進行樁端持持力層檢測測，以查明明其樁底有有無空洞、破破碎帶及軟軟弱夾層等等不良地質質現象。持力層為中等風風化粉砂質質泥巖，采采用嵌巖的的鉆孔樁基基礎，其單單樁軸向受受壓承載力力容許值[Raa]，按《公公路橋涵地地基與基礎礎設計規(guī)范范》JTGDD630224—2007第5.3.44條推薦的的公式計算算。未來施工主塔區(qū)區(qū)其涌水量量很大,建議靠近近長江的三三面基坑采采取帷幕灌灌漿后，基基坑內采取取抽水設備備降水施工工。（2）北塔該區(qū)總體為斜坡坡地形，墩墩位區(qū)地形形坡角一般般15～25°，河谷岸岸坡地貌，南南東側低北北西側高，地地面標高150..0～185.00m，相對高高差35.0mm。上覆第第四系全新新統(tǒng)沖洪積積（Q4al++pl）的的粘土，厚厚1.00～2.50m，第四系系全新統(tǒng)殘殘坡積（Q4el++dl）的的粘土，厚厚1.00～7.50m，第四系系全新統(tǒng)滑滑坡堆積（Q4dell）的粘土土，厚1.60～5.40m，下伏基基巖為侏羅羅系中統(tǒng)上上沙溪廟組組(J2s))粉砂質泥泥巖及砂巖巖，強風化化層厚2..90～12.500m。地質構構造位處茍茍家場背斜斜南西翼，地地層產狀2236°∠10°，共發(fā)現現三組裂隙隙：①組裂隙，產產狀為55～72°∠60～80°，微張～～張開，張張開1～5mm，局部泥泥質充填，間間距為0.50～2.00mm，延伸3.0～6.0m。②組裂隙，產產狀為305～320°∠58～75°，微張～～張開，張張開1～3mm，局部泥泥質充填，間間距為0.50～1.50mm，延伸2.0～5.0m。③組裂隙，產產狀為150～175°∠42～86°，微張～～張開，張張開1～15mm，局部泥泥質充填，間間距為0.30～0.50mm，延伸2.0～5.0m。物物探資料表表明該區(qū)中中等風化砂砂巖巖體縱縱波速平均均值為3..12～3.19km/s，完整整性系數為為0.67～0.70，巖體較較完整。中中等風化粉粉砂質泥巖巖巖體縱波波速平均值值為2.78～2.84km/s，完整整性系數為為0.65～0.68，巖體較較完整。地地下水貧乏乏，水文地地質條件簡簡單。北岸主塔位區(qū)位位處長江岸岸坡，受長長江水位漲漲落的影響響，可能發(fā)發(fā)生塌岸，需要對覆蓋層進行清除。北岸主塔位區(qū)見見一小型土土質滑坡，其其對橋墩有有一定影響響，需要進進行清除。未來施工主塔區(qū)區(qū)其涌水量量很大,建議靠近近長江的三三面基坑采采取帷幕灌灌漿后，基基坑內采取取抽水設備備降水施工工。持力層為中等風風化粉砂質質泥巖，建建議采用嵌嵌巖的鉆孔孔樁基礎，其其單樁軸向向受壓承載載力容許值值[Raa]，按《公公路橋涵地地基與基礎礎設計規(guī)范范》JTGDD630224—2007第5.3.44條推薦的的公式計算算。2．索塔設計（1）基礎設計要點根據橋塔塔位的的地形、地地質、水文文和環(huán)境等等自然因素素以及巖層層情況，設設計采用群群樁基礎。索塔每個塔塔柱設置塔塔座、承臺臺，承臺下下布設9根直徑為φ3.0m的樁基礎。索塔樁基基礎均為鉆鉆孔灌注樁樁。塔座為一個棱型型臺。索塔塔塔座底面面為12.4m（橫橋向向）×16.22m（順橋向向），頂面面為8.88m（橫橋向向）×12.66m（順橋向向），厚度度為3m，南塔座座頂標高為為181..0m，北塔座座頂標高為為178..0m。承臺布設為矩形形。塔座下下承臺面積積為20..5m×20.55m，高度為6.0m。南塔承臺臺頂標高1178.00m，北塔承承臺頂標高高175..0m。（2）塔身設計要點橋塔是由塔柱、橫橫梁組成的的門式框架架結構。塔塔柱為普通通鋼筋砼結結構，橫梁梁為預應力力砼結構。主主要承受由由索鞍傳下下的垂直荷荷載及由活活載、風載載、溫度差差、流水壓壓力、船舶舶撞擊等所所產生的順順橋向和橫橫橋向荷載載。南、北索塔有各各兩個塔柱柱，三道橫梁。索索塔高程++187mm以上塔柱柱為鋼筋砼砼空心箱形形截面，以以下為實心心矩形截面面。橫梁為為預應力空空心箱型截截面。索塔塔柱頂標高高為+3455.47mm，上橫梁頂面面標高為++341..47m，中橫梁梁頂面標高高為+2556.2005m，南北索索塔底橫梁梁頂面標高高分別為++177..25、+1744.25mm，塔座頂頂面標高分分別為+1181.00、+1788.0m，塔柱高高度分別為為164..47、167..47m。索塔塔柱橫橋向向尺寸全高高為5.8m，順橋向向尺寸由塔塔頂的7.0m以7/10000的坡率線線性增大到到塔柱底的的9.2447m（北北塔9.2289m）。上塔柱壁厚為0.800m，下塔柱壁壁厚為1.0m。塔柱在橫梁梁附近壁厚厚加大。上橫梁的高度為55.0m，寬度6.0m。中橫梁梁的高度為為7.5m，寬度7.0m。底橫梁梁高度4.0m，寬度6.0m。所有橫橫梁均設置置橫隔板。橫梁的預應力錨錨頭均埋于于塔身或承承臺內，用用混凝土加加封。上橫梁設50-115φs15.22mm預應應力鋼束，中中橫梁設82-115φs15.22mm預應應力鋼束，底底橫梁設30-119φs15.22mm預應應力鋼束。橋塔施工時采用用主鞍向岸岸預偏并用用千斤頂頂頂推復位的的施工方案案，由預埋埋于塔頂的的格柵及反反力架共同同組成主鞍鞍預偏及復復位操作平平臺。主鞍鞍復位后，切切除格柵懸懸出部分。（3）計算分析全橋結構靜、動動力分析的的計算方法法為空間幾幾何非線性性有限元法法，計算軟軟件采用“橋梁結構構靜動力非非線性分析析系統(tǒng)BNLAAS”。在BNLAS系統(tǒng)統(tǒng)對大橋進進行總體計計算后，通通過運用MADAAS空間分析析程序利用用總體計算算得出的主纜最大軸力以以及主引橋橋在中橫梁梁處的支反反力對索塔塔進行了單單獨的結構構分析。計算結果果表明，主主塔塔柱及及橫梁各截截面均無拉拉應力出現現，最大壓壓應力14.3Mppa，滿足規(guī)規(guī)范要求。索索塔塔頂在在各種組合合下最大水水平位移114.1ccm，滿足規(guī)規(guī)范要求。（4）附屬結構設計要要點主、引橋支座墊墊石均設在在中橫梁頂面面上。主橋橋側設2個支座，每每個支座最最大支反力力為2400kN；南引橋為為兩個分離離的混凝土土箱梁，共共設4個支座，每每個支座最最大支反力力為3200kN；北引橋為連連續(xù)T梁，共設設置12個支座，每每個支座最最大支反力力13300kN。主橋橋支座要承承受負反力力，用了8根螺桿，螺螺桿端頭深深埋于墊石石中，以承承受拉力。為把橫橋向風力力等水平力力傳給主塔塔，在加勁勁梁端部側側面設置一一對抗風支支座，支座座支承在索索塔塔柱內內側的支座座墊石上。抗抗風支座除除限制主梁梁在支座處處的橫橋向向位移外，對對主梁的其其它自由度度均無約束束。鋼箱梁端部底板板與橋塔中中橫梁頂面面之間設有有阻尼器。阻阻尼器墊石石設置在中中橫梁頂面面，墊石頂頂面設有預預埋鋼板，阻阻尼器的下下支座底板板與墊石預預埋鋼板通通過螺栓接連接接。下游塔柱內設電電梯及人行行樓梯，上上游塔柱內內僅設人行行樓梯，供供大橋維護護人員使用用。樓梯各各部位結構構簡述如下下：①塔柱內樓梯由欄欄桿、樓梯梯和轉角平平臺組成。爬梯由槽鋼，角鋼,鋼管等型鋼焊接而成。上下端用槽鋼與預埋鋼板焊接定位。為保證安全，所有爬梯均設有安全環(huán)圈。②樓梯由槽鋼與菱菱形花紋鋼鋼板（用筋筋板加勁）焊焊接而成。樓樓梯的上下下端支撐在在轉角平臺臺上。樓梯梯上均設有有欄桿（靠靠墻一側不不設）。③轉角平臺由預埋埋鋼板、肋肋板、踏板板和欄桿組組成。預埋埋板用ф16鋼筋錨于于塔柱壁（應應在塔柱澆澆注時埋入入）。埋板板側面與塔塔柱壁面齊齊平。肋板板焊在預埋埋板上，而而踏板焊在在肋板和預預埋板上，平平臺也設有有欄桿。④在上橫梁、塔冠內，設設有爬梯，這這樣可以從從橫梁底板板爬到頂板板、塔冠上。其其爬梯結構構與塔柱內內相似，爬爬梯的出口口處即為在在橫梁和塔塔冠的頂板板人孔位置置。塔冠人孔設設有孔蓋，以以防雨水進進入。在上上橫梁和塔塔冠上均設設有欄桿，均均有預埋板板和鋼筋。（5）鞍罩、塔冠設計計要點本橋所處地理位位置環(huán)境優(yōu)優(yōu)美，懸索索橋橋塔挺挺拔秀麗。塔塔頂鞍罩頂頂部圍墻作作成一定斜斜度，以增增強其挺拔拔流暢之感感。在上橫橫梁之上設設置曲線形形塔冠使整整個索塔更更顯莊重大大氣。塔頂頂鞍罩、塔塔冠設計要要點如下：：①塔頂鞍罩的作用用是保護主主鞍免受風風雨等外部部因素的影影響，使主主纜在主鞍鞍部位保持持密封性。鞍鞍罩內所需需抽濕系統(tǒng)統(tǒng)、照明等等設施的布布置及預埋埋件的埋設設另提供。②鞍罩與塔頂的錨錨固連接通通過植筋方方式來實現現。鞍罩根根部與塔頂頂處混凝土土接觸面在在澆注之前前做鑿毛處處理，以保保證新老混混凝土的粘粘結性能。在在鞍罩側墻墻澆注時根根部加鋼筋筋網，以減減少新老混混凝土連接接處裂縫的的產生。③鞍罩側墻上主纜纜出口與主主纜扶手繩的出出口位置間間隙應用軟軟質彈性密密封材料填填塞，所用用密封材料料防水性能能好，不結結塊，耐老老化。④為了保證鞍罩的的密封性，鞍鞍罩的出入入口均采用用氣密門密密封，其技技術指標符符合<<船用風雨雨密單扇鋼鋼質門>>（GB33477--20088）的具體規(guī)規(guī)定。⑤塔冠與塔頂、上上橫梁的錨錨固連接通通過植筋方方式來實現現。塔冠與與鞍罩的錨錨固連接則則采用預埋埋鋼筋的形形式。⑥按照施工方便、外外形美觀的的設計思想想，爬梯采采用型鋼焊焊接而成，力力求簡潔。⑦爬梯的涂裝應符符合全橋涂涂裝的總體體要求，顏顏色采用淺淺色調為宜宜。八、主橋主纜設計計1.主纜⑴本橋主纜由五跨跨組成，由由北向南分分別為：南南錨跨、南南邊跨、中中跨、北邊邊跨、北錨錨跨。其跨跨徑組成為為18.8867+245+788+245+17.8331m。南邊跨垂跨比約約為1:2.7077，中跨垂垂跨比約為為1:10，北邊跨跨垂跨比約約為1:2.7077，錨跨的的跨長和轉轉角根據索索股散索情情況及散索索鞍、錨碇碇構造要求求等確定。⑵邊跨不設吊索，線線型為懸鏈鏈線，中跨跨主纜重量量沿纜均布布，加勁梁梁及橋面荷荷載沿水平平方向均布布，索夾及及吊索重量量由跨中向向跨端逐漸漸增大，故故中跨主纜纜線型既非非懸鏈線，也也非拋物線線，而是介介于懸鏈線線和拋物線線之間，接接近于拋物物線的懸掛掛線型，全全橋主纜線線型由BNLAAS程序計算算取得。本橋主纜施工采采用預制平平行鋼絲索索股逐根架架設的施工工方法（PPPWS）。主主纜共2根，每根根主纜中含含88股平行鋼鋼絲索股，每每股含1227絲直徑徑為5.20mm的鍍鍍鋅高強鋼鋼絲，每根根主纜共111776絲，豎向向排列成尖尖頂的近似似正六邊形形。緊纜后后，主纜為為圓形，其其直徑為608mmm(索夾處)和614mmm（索夾間間）。⑶為保證錨固質量量，并適應應索股安裝裝時的扭轉轉，減少錨錨頭套入錨錨桿對位困困難，方便便施工，于于錨頭前部部設置錨板板，錨頭通通過錨板與與錨桿相連連。索股錨頭采用套套筒式熱鑄鑄錨，在鑄鑄鋼制成的的錨杯內，澆澆鑄鋅銅合合金。錨杯杯內錨固錐錐體錐角及及錨固長度度等均由試試驗確定。⑷主纜緊纜完成后后，先進行行捆扎并安安裝索夾，待待加勁梁施施工完成后后，進行纏纏絲等防護護工作，然然后施工橋橋面系。⑸主纜在主鞍鞍罩罩及錨室入入口等處采采用喇叭形形纜套密封封防護。主主纜纜套的的作用是主主纜在鞍罩罩上的出入入口或錨室室前墻的出入口處主纜防護護的過渡裝裝置。要求求具有良好好的密封性性能，與鞍罩或錨室室前墻之間間允許少量量的伸縮活活動，使主纜鋼鋼絲保持一一定長度不不受纏絲約約束。纜套套采用喇叭叭形管狀鋼鋼套，纜套套沿縱向分分為兩半，兩兩半之間設設拼接條板板用螺栓聯(lián)聯(lián)接，條板板及兩端接接頭均用橡橡膠層防水水。⑹為主纜檢修人員員和主纜檢檢修車通行行，沿主纜纜頂面設主主纜檢修道道，檢修道道扶手鋼絲絲繩上下兩兩端分別錨錨固于索塔塔頂部鞍罩罩及錨碇處處前墻上，中中間通過固固定于索夾夾上的立柱柱支撐。檢檢修道欄桿桿需考慮檢檢修人員側側向推力以以及有關豎豎向荷載作作用。2.索夾、吊索吊索上端通過索索夾與主纜纜相連，下下端與加勁勁梁相連。根據吊索和索夾夾的受力特特點，并綜綜合考慮吊吊索和索夾夾的材料性性能、制造造、加工、安安裝、維護護、后期更更換等影響響因素，本本橋設計時時，采用索索夾為上下下兩半夾緊緊相連，吊吊索上下端端均為銷接接式。⑴吊索形式：采用用垂直吊索索形式，每每個吊點共共2根吊索，吊吊索采用預預制平行鋼鋼絲束股（PWS），外包7.0mm厚PE進行防護，鋼絲采用直徑為φ5.2mm的鍍鋅高強度鋼絲，鋼絲強度≥1670MPa，每根吊索含106根鋼絲。⑵吊索錨頭：吊索索上下錨頭頭均采用叉叉形熱鑄錨錨。錨頭由由錨杯與叉叉形耳板構構成，錨杯杯內澆鑄鋅鋅銅合金，叉叉形耳板與與錨杯用螺螺紋聯(lián)接。=3\*GB2⑶緩沖器：：在吊索錨錨口處設置置一段熱軋軋無縫鋼管管，與錨頭頭相連，鋼鋼管與吊索索之間填充充密封緩沖沖材料，以以改善錨口口的彎折疲疲勞影響。=4\*GB2⑷減震措施施：所有吊吊索，在PE護套外表表面設凹槽槽，以提高高吊索的抗抗風雨震能能力，橋梁梁建成后，根根據實橋檢檢測吊索風風震情況，再再決定是否否采取其他他減震措施施。=5\*GB2⑸索夾：索索夾壁厚均均為40mm，除中中跨安裝吊吊索的索夾夾外，還有有夾緊邊跨跨主纜的索索夾和安裝裝纜套的索索夾。由于于主纜傾角角不同，所所需夾緊力力不同，索索夾長度和和螺桿數量量均不相同同，為節(jié)省省模型，將將相近長度度的索夾并并為4組。同一一組索夾耳耳板孔眼位位置略有變變化，以適適應吊索與與主纜交角角的變化。為為使兩只銷銷孔保持水水平并避免免索長受力力偏心，銷銷孔對稱于于通過索夾夾中心的垂垂直線。索索夾均采用用上、下分分開的形式式。上、下下兩半索夾夾用螺桿相相連夾緊，接接縫處嵌填填橡膠防水水條防水。=6\*GB2⑹索夾螺桿桿：螺桿做做成縮腰形形，以免在在螺紋處斷斷裂。由于于索夾螺桿桿要求具有有較大的彈彈性回縮量量，收緊螺螺桿時引伸伸量應較大大，故螺桿桿應較長。但但是，螺桿桿增長勢必必增加索夾夾的增厚部部分，帶來來較大的應應力集中。為為避免這個個矛盾，本本設計采用用增厚墊圈圈的辦法，盡盡量縮小索索夾的增厚厚厚度。=7\*GB2⑺吊索間距距：吊索基基本水平間間距為16m。由于主主梁設有豎豎曲線，如如果吊索按按等間距設設置，每段段主梁長度度均不相同同。為便于于主梁制造造，將每段段主梁長度度做成相同同，據此來來調整吊索索的間距。但但由于總跨跨度仍保持持不變，因因調整間距距所積累的的長度增量量在主梁的的合攏段所所在的節(jié)間間加以消除除。如果實實際施工時時合攏段位位置改變，吊吊索間距應應作相應調調整。3.計算分析全橋結構靜、動動力分析的的計算方法法為空間幾幾何非線性性有限元法法，計算軟軟件采用“橋梁結構構靜動力非非線性分析析系統(tǒng)BNLAAS”。主纜計算結果主纜在最不利組組合Ⅵ=恒載+活載+溫降+風載作用下下最大軸力力（受拉為為正）發(fā)生生在塔頂附附近，軸力力值為14494800kN；主纜最最大應力為為629.664MPa；安全系數2.65，大于2.5。吊索計算結果在最不利組合即恒恒載+活載+溫降+風載作用下下最大吊索索力（受拉拉為正）發(fā)發(fā)生在橋塔塔附近的1#吊索，為2143kN，最大吊索索應力為476.22Mpa；安全系數3.5，大于3.0。3.主索鞍⑴主要設計參數①主纜鋼絲直徑：：d=5.20mmmσb=1670MPa②主纜構成：φ5.2×1277×88纜徑：608mmm(空隙率率18.2%%)③主纜恒載切線角角：中跨側恒載切線線角：21.5881°（北塔）21.5881°（南塔）邊跨側恒載切線線角：22.340°（北塔）22..340°（南塔）④I.P.點標高高：347..85m（北塔），347..85m（南塔）⑤主索鞍預偏量：：南主索鞍鞍1126mm，北主索鞍1123mmm⑵主索鞍系統(tǒng)①主索鞍鞍體為鑄鑄鋼件，材材料牌號為為ZG2775-4885H，應符合合《焊接結結構用碳素素鋼鑄件》（GB/T7659-1987）標準。鑄鋼件出廠前，需出具合格證明書，該書應包括：制造廠名稱代號、圖號或件號（發(fā)運號）、牌號、爐號、化學成分及機械性能試驗報告，以及合同明確規(guī)定的其他內容。主索鞍上承板、下下承板、格格柵及反力力架所用鋼鋼板材料牌牌號為Q235AA，要求符合《碳碳素結構鋼鋼和低合金金結構鋼熱熱軋厚鋼板板和鋼帶》（GB/T3274-2007）和《碳素結構鋼》（GB/T700-2006）標準。②主索鞍由鞍槽、鞍鞍座和底座座組成。鞍鞍槽用鑄鋼鋼鑄造，鞍鞍座由鋼板板焊成。鞍鞍槽和鞍座座焊成鞍體體。鞍體下下設不銹鋼鋼板-聚四氟乙乙烯板滑動動副，以適適應施工中中的相對移移動。為增加主纜與鞍鞍槽間的摩摩阻力，并并方便索股股定位，鞍鞍槽內順橋橋向設豎向向隔板，在在索股全部部就位并調調股后，在在頂部用鋅鋅塊填平，再再將鞍槽側側壁用螺栓栓夾緊。塔頂設有格柵底底座，以安安裝主索鞍鞍。格柵懸懸出塔頂以以外，以便便安置控制制鞍體移動動的千斤頂頂，鞍體就就位后將格格柵的懸出出部分割除除。為減輕吊裝運輸輸重量，將將鞍體分成成兩半，吊吊至塔頂后后用高強度度螺栓拼接接。半鞍體體吊裝重量量不超過35t。施工中鞍體相對對于底座的的移動，借借助設在塔塔頂的臨時時千斤頂分分幾次有控控制地推動動。到達規(guī)規(guī)定移動量量后，用夾夾件鎖緊。應應控制由于于加勁梁安安裝使主索索鞍兩側主主纜拉力的的水平分力力之差，不不大于主塔塔所能承受受的水平力力。③在主索鞍和索塔塔塔頂之間間設置格柵柵，其主要作作用是：a.保證塔頂平平面平整，與與主鞍的下下承板接觸觸良好；b.使主鞍的垂垂直反力均均勻分布于于塔頂平面面；c.與頂推千斤斤頂的反力力架相連作作為其傳力力構件；d.提高格柵內內混凝土的的承壓能力力。構造型式：格柵柵要求表面面平整，與與塔頂構成成一體并具具有足夠的的豎向彎曲曲剛度，故故采用縱橫橫向以豎直直鋼板焊成成的格構，上上、下設格格狀頂、底底板，形成成縱橫兩向向均為Ⅰ字形斷面面的網格，網網格內設錨錨固鋼筋并并填澆混凝凝土。⑶散索鞍系統(tǒng)①散索鞍鞍槽為鑄鑄鋼件，材材料牌號為為ZG2775-4885H，應符合合《焊接結結構用碳素素鋼鑄件》（GB/T7659-1987）標準。鑄鋼件出廠前，需出具合格證明書，證明書應包括：制造廠名稱代號、圖號或件號（發(fā)運號）、牌號、爐號、化學成分及機械性能試驗報告，以及合同明確規(guī)定的內容。散索鞍鞍體為組組焊件，材材料牌號為為20g鋼板板，應符合合《鍋爐用用鋼板》（GB7113-19997）標準。鞍鞍體擺軸座座為鍛鋼件件。散索鞍底板和底底座材料為為ZG20Mn，符合《大型型低合金鋼鋼鑄》（JB/T64402-22006）,件拉桿材料料為40CrrNiMooA，符合合《合金結結構鋼》（GBTT30777-19999）。②散索鞍鞍體采用用鑄焊結合合的結構方方案。鞍槽槽用鑄鋼鑄鑄造，鞍體體由鋼板焊焊成。為增加主纜與鞍鞍槽間的摩摩阻力，并并方便索股股定位，鞍鞍槽內設豎豎向隔板，在在索股全部部就位并調調股后，在在頂部用鋅鋅填塊填平平，在壓緊緊梁下放上上墊板，然然后上緊壓壓緊梁，再再將鞍槽側側壁用拉桿桿夾緊。③散索鞍必須在制制造廠技術術人員的指指導下進行行安裝，以以確保散索索鞍各部件件配合正確確、安裝精精度滿足設設計要求。散索鞍底板安裝裝前應先將將地腳螺栓栓裝到相應應孔中，保保證與底板板的垂直度度要求，并并要為底座座、螺母、墊墊圈留出足足夠的安裝裝長度。由由于支墩有有較大斜度度，底板孔孔中的混凝凝土應不溢溢出至安裝裝面上。鞍體安裝時應先先放好密封封帶并設置置臨時支撐撐，按“空纜位置”調定初始始位置。主主纜索股架架設安裝完完畢后，將將鞍體上的的約束構件件拆除。橋橋面鋪裝完完成后，鞍鞍體應向索索塔側轉動動一個角度度（南鞍1.083°、北鞍1.049°）至“成橋位置”。九、主橋加勁梁設設計1.加勁梁結構⑴主橋加勁梁采用用正交異性性板流線型型扁平鋼箱箱梁，梁高高3.5m，寬（含含風嘴）30.77m；頂板厚14mm，U形加勁肋肋厚8mm；底板厚10mm，其U形加勁肋肋厚6mm；吊耳板板厚80mm。鋼箱梁梁標準梁段段長16m，內設6道實體式式橫隔板，為為加強橋面面板剛度，減減小橋面板板變形對鋪鋪裝層的不不利影響，橫橫隔板間距距確定為2.7m。吊索處處橫隔板厚厚12mm（承力板板為30mm），其余余橫隔板厚厚8mm。在端梁梁段有永久久豎向支座座處的橫隔隔板厚度為為20mm，端橫隔隔板厚度為為20mm。根據構構造需要，端端梁段局部部設縱隔板板2道。支座座處橫隔板板上設置起起頂加勁構構造，以備備更換支座座時使用。鋼箱梁為全焊結結構，作為為受力的統(tǒng)統(tǒng)一體，要要求焊縫的的力學性能能與母材相相同，其中中，沖擊功功的要求為為34J(－20℃)。結合吊索的設計計方案，鋼鋼箱梁與吊吊索的連接接采用銷接接式錨板。⑵根據加勁梁的長長度、梁段段運輸條件件、吊裝能能力等因素素，全橋鋼鋼箱梁單元元制造劃分分成50個梁段段，梁段間間連接采取取全斷面焊焊接的連接接形式。梁梁段長度16m（標準段段）、16.66m（中央段段）、8.32m（端梁段段）。單元元梁段最大大重量為2242.33噸（跨中段）。⑶全橋梁段劃分成成50個吊裝裝段，即跨跨中吊裝段段(2個)、標準吊吊裝段(44個)、合攏段(2個)、端部吊吊裝段(2個)。其中標準準吊裝段為為16m，跨中吊裝裝段長度16.66m，合攏段段為標準梁梁段，長16m。最大吊吊裝重量2242.33噸（跨中段）。⑷圖中給出的所有有梁段的計計算長度，該該長度均為為基準溫度度20℃下的尺寸寸，未計入入焊縫的收收縮。合攏攏段長度需需根據合攏攏時的實際際溫度情況況給定，現現場配切。主梁南北兩端各各設有一道道伸縮縫，其其不受約束束的伸縮量量為±760mm。2．加勁梁安裝⑴梁段吊裝從跨中中開始。首首先吊裝跨跨中段，然然后向兩邊邊對稱起吊吊。吊裝初初期，各梁梁段間臨時時連接均為為鉸接狀態(tài)態(tài)，梁段上上翼緣頂緊緊，下翼緣緣張開，隨隨著吊裝梁梁段的增加加，下翼緣緣張口將逐逐漸減小。因因此，吊裝裝階段嚴禁禁拉緊底板板上的臨時時連接螺栓栓使張口閉閉合，以避避免增大上上翼緣的壓壓力。⑵梁段采用四點起起吊，起吊吊過程必須須使梁段處處于水平狀狀態(tài)。梁段段吊裝就位位后，必須須將吊索與與梁段錨箱箱吊耳板銷銷接牢靠，并并將臨時連連接件連接接好后方可可松開跨纜纜吊機的主主鉤。⑶端段及合攏段的的吊裝采用用跨纜吊機機將端梁段段吊至臨時時支架上，然然后向岸側側平移300～500mmm，待合攏攏段吊裝到到位后，端端梁段再回回移，與合合攏段對接接。⑷鋼箱梁梁段間的的工地連接接全部采用用焊接。工地焊接的精度度要求應按按本橋招標標文件的技技術規(guī)范以以及國內有有關規(guī)程、規(guī)規(guī)范執(zhí)行。施工中各梁段端端部標高的的控制測量量必須在日日落后4小時及次次日日出之之前進行。⑸鋼箱梁在塔處的的豎向支座座及阻尼器器待全橋合合攏后，定定位安裝；；其余的豎豎向支座與與梁段同時時安裝；橫橫向抗風支支座在全橋橋合攏后安安裝。3．支座與伸縮縫縫梁端設有豎向支支座和橫向向抗風支座座，豎向支支座的額定定承載力抗抗壓為4000kkN，抗拉為10000kN，順橋向位位移量±7000mm。橫向抗風風支座的額額定承載力力為30000kN，順橋向位位移量：±7000mm，豎向位移移量：±80mm。加勁梁兩端端均設置11520型伸縮縫縫。4．橋面鋪裝、泄泄水孔、護護欄和燈柱柱鋼橋面鋪裝采用澆澆注式瀝青混凝凝土，中央央分隔帶和和行車道均均需要鋪設設。行車道道鋪裝上層采采用40mm厚SMA，下層采用用40mmm厚澆注式瀝青青混凝土；；中央分隔隔帶采用（40+40）mm澆注式式瀝青混凝凝土，檢修修道采用的的是40mm厚澆注式瀝青青混凝土。橋面鋪裝施工前前，應該根根據重慶地地區(qū)的氣候候狀況等進進行配合比比實驗，以以確定合適適的材料組組成。泄水水孔、護欄欄根據相應應的設計圖圖進行施工工，燈柱的的形式和布布置僅供參參考，應結結合本橋景景觀設計的的內容進行行施工。5．防腐涂裝由于鋼箱梁各部部位所處環(huán)環(huán)境不同，故故各部位采采用的防腐腐涂裝也不不盡相同。⑴鋼箱梁外表面鋼箱梁外表面系系指除橋面面車行道鋪鋪裝部分以以外的所有有直接暴露露于大氣中中的鋼箱梁梁外表面部部分，要求求其在正常常維護下，防防腐年限不不小于25年。⑵鋼箱梁內表面鋼箱梁內表面系系指箱內所所有部分，該該部分處于于封閉環(huán)境境中（由于于采用抽濕濕系統(tǒng)，箱箱內相對濕濕度小于50%），因此此，防腐涂涂裝要求可可低于鋼箱箱梁外表面面。U形加勁肋肋在與頂、底底板焊接前前，其內側側應按鋼箱箱梁內表面面涂裝要求求完成涂裝裝。在抽濕濕條件下，鋼鋼箱內表面面的防腐年年限要求不不小于25年。為保保證鋼箱梁梁內抽濕系系統(tǒng)的正常常工作，需需要保證鋼鋼箱梁內部部與外界環(huán)環(huán)境的密封封，所有與與外界連通通的過焊孔孔均需要用用膩子填封封，所有頂頂底板上的的高強度螺螺栓孔均需需要用高強強度螺栓封封堵。所有有與外部相相通的管線線孔均需采采用適當方方法（如采采用橡膠等等材料）進進行封堵。⑶護欄、路緣石與與燈柱與鋼箱梁外表面面涂裝相同同，要求其其在正常維維護下，防防腐年限不不小于25年。⑷涂裝完成后，在在梁內醒目目位置噴涂涂梁段號、橫橫隔板編號號及相應的的吊索編號號。十、引橋設計1.南引橋引橋橋區(qū)上覆第第四系全新新統(tǒng)堆積（Q4me）的填填筑土，厚厚1.00～2.50m，第四系系全新統(tǒng)殘殘坡積（Q4el+ddl）的粘粘土，厚00.50～2.00m，下伏基基巖為侏羅羅系中統(tǒng)上上沙溪廟組組(J2s)粉砂質質泥巖及砂砂巖，強風風化層厚11.00～4.00m。引橋橋橋區(qū)巖體較較完整。地下水水貧乏，水水文地質條條件簡單。①南引橋范圍：KK48+657～K48+983，全長長326m，南引橋采采用組合跨跨徑設計，即4×35m先簡支后結構連續(xù)T梁+2×90mT構箱梁。左線橋起迄樁號為K48+657～K48+983；右線橋的起訖樁號為YK48+647.803～K48+983。橋梁共分兩聯(lián)，4×35m先先簡支后結構連續(xù)T梁為第一聯(lián)，2×90mT構箱梁為第二聯(lián)。南引橋平面部分分位于緩和和曲線段內內，(左線緩和和曲線參數數：YH==K48++624..397，HZ=KK48+7744.4421,參參數A=3328.6666；右右線緩和曲曲線參數：：YH=YYK48++657..070，HZ=YYK48++777..091,,參數A=3337.6668)。墩墩臺均以徑徑向布置，平平面線形通通過調整橋橋上防撞護護欄來形成成，橋跨內內外弧差通通過調整預預制T梁長度來來適應。南引橋縱面部分分位于i==-2.55%、i=1%及R=133500的豎曲線線內。南引橋分兩種橋橋寬，第一一聯(lián)橋寬為為25米，由10片梁間距距2.4mm的T梁組成，第第二聯(lián)橋寬寬為27..5米，由由兩個箱梁梁組成。兩兩種橋寬在在4#交界墩處處變化。②第一聯(lián)T梁的結結構體系為為先簡支后后結構連續(xù)續(xù)，按全預預應力構件件設計。設設計計算采采用平面桿桿系結構計計算軟件計計算，橫向向分配系數數按剛接梁梁法計算，并并采用空間間結構計算算軟件校核核。T梁預制梁梁高2.33m，梁間間距2.44m，濕接接縫寬700cm，預預制梁最大大吊裝重量量：邊梁10255kN,中梁10122kN。主梁預制澆筑主梁混凝土土前應嚴格格檢查伸縮縮縫、護欄欄、泄水管管、支座等等附屬設施施的預埋件件是否齊全全，確定無無誤后方能能澆筑。施施工時，應應保證預應應力管道及及鋼筋位置置準確。梁梁端2m范圍內內及錨下混混凝土局部部應力大、鋼鋼筋密，特特別是錨下下混凝土，應應充分振搗搗密實，嚴嚴格控制其其質量。主梁安裝結構連續(xù)一聯(lián)上上構施工順順序：主梁梁預制→架梁，澆澆注墩頂現現澆連續(xù)段段及翼緣板板、橫隔板板濕接縫，張張拉中墩頂頂T梁負彎矩矩鋼束→形成連續(xù)續(xù)體系→澆筑橋面面現澆層混混凝土→安裝護欄欄，澆筑瀝瀝青混凝土土鋪裝、安安裝附屬設設施→成橋。③T形剛構跨徑為2x990米，其全全部位于縱縱坡為1.0%的單向坡坡內。T構橋上部部采用預應應力混凝土土箱梁，采采用單箱單單室，箱頂頂寬13..5米，箱底寬寬7.0米，單側懸懸臂長度33.25米。箱梁梁端梁高33.5米，墩頂根根部梁高110.0米，箱梁梁梁高從梁端端至箱梁根根部，箱高高以半立方方拋物線變變化。箱梁梁底板厚從從箱梁根部部截面的1120cmm厚漸變至至梁端支點點截面的335cm厚厚，按二次次拋物線變變化。箱梁梁腹板厚度度采用50、6