吸收式制冷及設備演示文稿現(xiàn)在是1頁\一共有78頁\編輯于星期三優(yōu)選吸收式制冷及設備現(xiàn)在是2頁\一共有78頁\編輯于星期三8.1吸收式制冷的工作原理

8.1.1概述1、吸收式制冷與蒸氣壓縮式制冷比較吸收式制冷是蒸氣制冷的一種，和蒸氣壓縮式制冷相比存在兩個非常不同之處：動力壓縮式：機械能、電能吸收式：熱能（蒸汽、高溫水、煙氣、直燃）工質(zhì)壓縮式：一般為純物質(zhì)和多種沸點相近物質(zhì)構成的混合工質(zhì)吸收式：兩種沸點相差較大的物質(zhì)構成的二元溶液壓縮機壓縮式：蒸氣壓縮機吸收式：熱力壓縮機（吸收器、溶液泵、發(fā)生器）現(xiàn)在是3頁\一共有78頁\編輯于星期三吸收式制冷的工質(zhì)由低沸點的物質(zhì)叫制冷劑和高沸點的物質(zhì)叫吸收劑組成的二元混合物，通常稱為制冷劑-吸收劑工質(zhì)對。

氨-水工質(zhì)對：適用于低溫如化工企業(yè)的生產(chǎn)工藝制冷中。

溴化鋰-水工質(zhì)對：主要用于空調(diào)制冷中?，F(xiàn)在是4頁\一共有78頁\編輯于星期三清華大學建筑學院建筑技術科學系吸收式制冷循環(huán)節(jié)流裝置“熱力壓縮機”現(xiàn)在是5頁\一共有78頁\編輯于星期三2、吸收式制冷工質(zhì)對的特性（1）兩組分的沸點不同（2）吸收劑對制冷劑要有強烈的吸收性能（3）吸收式制冷工質(zhì)對二元溶液的質(zhì)量分數(shù)對二元溶液來說，除了需知道壓力和溫度外，還需知道其組成溶液的成分，而溶液的組分常用質(zhì)量分數(shù)ξ來表示?，F(xiàn)在是6頁\一共有78頁\編輯于星期三如果已知吸收式制冷工質(zhì)對的二元溶液中，制冷劑的質(zhì)量為M1kg/h，吸收劑的質(zhì)量為M2kg/h，則：制冷劑質(zhì)量分數(shù)吸收劑質(zhì)量分數(shù)kg/kg

kg/kg

現(xiàn)在是7頁\一共有78頁\編輯于星期三3、簡單吸收式制冷系統(tǒng)

圖8.1簡單吸收式制冷系統(tǒng)現(xiàn)在是8頁\一共有78頁\編輯于星期三8.1.2吸收式制冷機熱力系數(shù)與熱力完善度吸收式制冷機的經(jīng)濟性常以熱力系數(shù)作為評價指標。熱力系數(shù)是吸收式制冷機中獲得的制冷量φ0與消耗的熱量φg之比。熱力系數(shù)現(xiàn)在是9頁\一共有78頁\編輯于星期三圖8.2吸收式制冷系統(tǒng)與外界的能量交換現(xiàn)在是10頁\一共有78頁\編輯于星期三圖8.2中發(fā)生器中熱媒對溶液系統(tǒng)的加熱量為φg，蒸發(fā)器中被冷卻物質(zhì)對系統(tǒng)的加熱量（即制冷量）為φ0，泵的功率為PkW，系統(tǒng)對周圍環(huán)境的放熱量為φe（等于在吸收器中放熱量φa與在冷凝器中放熱量φk之和）。由熱力學第一定律得：φg+φ0+860P=φa+φk=φe

（8-7）

現(xiàn)在是11頁\一共有78頁\編輯于星期三設該吸收式制冷循環(huán)是可逆的，發(fā)生器中熱媒溫度等于Tg，蒸發(fā)器中被冷卻物溫度等于To，和環(huán)境溫度等于Te，并都是常量。則吸收式制冷系統(tǒng)單位時間內(nèi)引起外界熵的變化為：對于發(fā)生器的熱媒：對于蒸發(fā)器中被冷卻物質(zhì)：對周圍環(huán)境：由熱力學第二定律可知，系統(tǒng)引起外界總熵的變化應大于或等于零，即現(xiàn)在是12頁\一共有78頁\編輯于星期三ΔS=ΔSg+ΔS0+ΔSe≥0

（8-8）或（8-9）

由式（10-7）和（10-9）可得≥（8-10）現(xiàn)在是13頁\一共有78頁\編輯于星期三若泵的功率忽略不計，則吸收式制冷機的熱力系數(shù)：≤

（8-11）

最大熱力系數(shù)為：（8-12）

現(xiàn)在是14頁\一共有78頁\編輯于星期三熱力系數(shù)與最大熱力系數(shù)之比稱為熱力完善度，即上式表明，吸收式制冷機的最大熱力系數(shù)等于工作在溫度T0和Te之間的逆卡諾循環(huán)的制冷系數(shù),與工作在Tg和Te之間的正卡諾循環(huán)的熱效率ηc的乘積。現(xiàn)在是15頁\一共有78頁\編輯于星期三壓縮式制冷機的制冷系數(shù)應乘以驅(qū)動壓縮機的動力裝置的熱效率之后，才能與吸收式制冷機的熱力系數(shù)進行比較。在吸收式制冷機中，氨吸收式制冷機的熱力系數(shù)很低，約為0.15左右。就是采用了提高措施，也只能達到0.5。溴化鋰吸收式制冷機的熱力系數(shù)較高，單效溴化鋰吸收式制冷機的熱力系數(shù)可達0.7以上?，F(xiàn)在是16頁\一共有78頁\編輯于星期三8.1.3溴化鋰吸收式制冷1945年美國CARLIN公司制成第一臺制冷量為每小時45萬千卡(523.3kW)的溴化鋰吸收式制冷機。由于它具有不少優(yōu)點，如噪音小，無振動，無磨擦等，因而得到了迅速的發(fā)展，特別是在空調(diào)制冷方面占有顯著地位?，F(xiàn)在是17頁\一共有78頁\編輯于星期三1、溴化鋰水溶液的特性溴化鋰是無色粒狀結(jié)晶物，性質(zhì)和食鹽相似，化學穩(wěn)定性好，在大氣中不會變質(zhì)、分解或揮發(fā)，此外，溴化鋰無毒（有鎮(zhèn)靜作用），對皮膚無剌激。無水溴化鋰的主要物性：

現(xiàn)在是18頁\一共有78頁\編輯于星期三

通常固體溴化鋰中會含有一個或兩個結(jié)晶水，則分子式應為LiBr·H2O或LiBr·2H2O。溴化鋰具有極強的吸水性，當溫度20℃時，溴化鋰在水中的溶解度為111.2克/100克水。溴化鋰水溶液對一般金屬有腐蝕性。

現(xiàn)在是19頁\一共有78頁\編輯于星期三

溴化鋰的沸點（1265℃）比水高得多，其水溶液在發(fā)生器中沸騰時只有水汽化出來，生成純冷劑水，故不需要蒸汽精餾設備。其主要弱點是由于以水為制冷劑，蒸發(fā)溫度不能太低。

現(xiàn)在是20頁\一共有78頁\編輯于星期三2、溴化鋰水溶液的壓力-飽和溫度圖

溴化鋰水溶液沸騰時的蒸汽壓就是水蒸汽分壓力，是溫度的單值函數(shù)，因此，溶液的蒸汽壓可以由該壓力下水的飽和溫度來代表。經(jīng)驗的杜林（Duhring）法則指出：水溶液的沸點t與同壓力下水的沸點t’成正比，即

t=At’+B式中系數(shù)A，B為濃度的函數(shù)?，F(xiàn)在是21頁\一共有78頁\編輯于星期三圖8.3溴化鋰水溶液的蒸汽壓線圖以溶液的溫度t為橫坐標，同壓力p下水的沸點t’（或logp）為縱坐標。現(xiàn)在是22頁\一共有78頁\編輯于星期三

圖中左側(cè)第一根斜線是純水的壓力與飽和溫度的關系；最右側(cè)的折線為結(jié)晶線，它表明在不同溫度下溶液的飽和濃度。溫度越低，飽和溶液也越低。因此，設計和運行中必須注意：溴化鋰水溶液的濃度過高或溫度過低時均易于形成結(jié)晶，這點是的問題。從圖中可見，在一定溫度下溶液面上水蒸汽飽和分壓力低于純水的飽和分壓力，而且溶液的濃度越高，液面上水蒸汽飽和分壓力越低?，F(xiàn)在是23頁\一共有78頁\編輯于星期三3、溴化鋰水溶液的比焓-濃度圖溴化鋰-水溶液的比焓-濃度圖下部仍為液態(tài)區(qū)，繪有等壓線和等溫線，上部的氣態(tài)區(qū)沒有飽和蒸氣的等壓線，只有一組輔助線。這是因為蒸氣中不含溴化鋰，是純水蒸氣，即濃度為零?，F(xiàn)在是24頁\一共有78頁\編輯于星期三圖8.4溴化鋰-水溶液的比焓-濃度圖現(xiàn)在是25頁\一共有78頁\編輯于星期三[例題8.1]已知飽和溴化鋰水溶液的壓力為7mmHg，溫度40℃，求溶液及其液面上水蒸汽各狀態(tài)參數(shù)。

[解]

首先在比焓-濃度圖的液態(tài)部分找到7mmHg等壓線與40℃等溫線的交點A，讀出濃度=59%，比焓hA=61kcal/kg。液面上水蒸汽溫度等于溶液溫度40℃，濃度ξ=0。通過點A的等濃度線ξA=59%與壓力7mmHg的輔助線的交點B作水平線與ξ=0的縱座標相交于C點，C點即為液面上水蒸汽狀態(tài)點，比焓hc=714kcal/kg，其位置在7mmHg輔助線之上，所以是過熱蒸汽。從飽和水蒸汽表知，壓力為7mmHg時純水的飽和溫度為6℃，遠低于40℃，可見溶液面上的水蒸汽具有相當大的過熱度?，F(xiàn)在是26頁\一共有78頁\編輯于星期三4、溴化鋰吸收式制冷理論循環(huán)及在比焓-濃度圖上的表示圖8.5單級溴化鋰吸收式制冷裝置流程現(xiàn)在是27頁\一共有78頁\編輯于星期三

溶液熱交換器的作用是使發(fā)生器出來的熱濃溶液將熱量傳給吸收器出來的冷稀溶液，以減少發(fā)生器的耗熱量，同時減少吸收器的冷卻水消耗量，以提高制冷機的經(jīng)濟性。采取這一措施可使循環(huán)的熱力系數(shù)提高大約50%?，F(xiàn)在是28頁\一共有78頁\編輯于星期三在溴化鋰吸收式制冷裝置中，冷卻水系統(tǒng)如果采用串聯(lián)式，則冷卻水首先通過吸收器，出來后再去冷凝器冷卻。采用這種串聯(lián)冷卻水系統(tǒng)，由于進出溴化鋰吸收式制冷機的冷卻水溫差大，因此冷卻塔應選用中溫型?，F(xiàn)在是29頁\一共有78頁\編輯于星期三在分析理淪循環(huán)時假定：（1）工質(zhì)流功時無損失，因此在熱交換設備內(nèi)進行的是等壓過程；發(fā)生器壓力Pg等于冷凝器壓力Pk。吸收器壓力Pa等于蒸發(fā)壓力P0。（2）發(fā)生過程和吸收過程終了的溶液狀態(tài)、以及冷凝過程和蒸發(fā)過程終了的冷劑狀態(tài)都是飽和狀態(tài)?，F(xiàn)在是30頁\一共有78頁\編輯于星期三圖8.6比焓-濃度圖上的溴化鋰吸收式制冷理論循環(huán)1→2為泵的加壓過程。將來自吸收器的稀溶液由壓力p0下的飽和液變?yōu)閴毫k下的再冷液。ξ1=ξ2,t1≈t2，點1與點2基本重合。2→3為再冷狀態(tài)稀溶液在熱交換器中的預熱過程。

現(xiàn)在是31頁\一共有78頁\編輯于星期三

3→4為稀溶液在發(fā)生器中的加熱過程。其中3→3g是將稀溶液由再冷液加熱至飽和液的過程；3g→4是稀溶液在等壓pk下沸騰汽化變?yōu)闈馊芤旱倪^程。自發(fā)生器排出的蒸汽狀態(tài)可認為是與沸騰過程溶液的平均狀態(tài)相平衡的水蒸汽（狀態(tài)7的過熱蒸汽）。

7→8為冷劑水蒸汽在冷凝器內(nèi)壓力pk下除去過熱，然后凝結(jié)為飽和水的過程。

8→9為冷劑水的節(jié)流過程。制冷劑由壓力pk下的飽和水變?yōu)閴毫0下的濕蒸汽。狀態(tài)9的濕蒸汽是由狀態(tài)9’的飽和水與狀態(tài)9”的飽和水蒸汽組成。

9→10為狀態(tài)9的制冷劑濕蒸汽在蒸發(fā)器壓力p0下吸熱汽化至狀態(tài)10的飽和水蒸汽過程?，F(xiàn)在是32頁\一共有78頁\編輯于星期三

4→5為濃溶液在熱交換器中的預冷過程。即把來自發(fā)生器的濃溶液在壓力pk下由飽和液變?yōu)樵倮湟骸?/p>

5→6為濃溶液的節(jié)流過程。將濃溶液由壓力pk下的再冷液變?yōu)閴毫0下的濕蒸汽。

6→1為濃溶液在吸收器中的吸收過程。其中6→6a為濃溶液由濕蒸汽狀態(tài)冷卻至飽和液狀態(tài)。6a→1為狀態(tài)6a的濃溶液在等壓p0下與狀態(tài)10的冷劑水蒸汽放熱混合為狀態(tài)1的稀溶液的過程。

決定吸收式制冷熱力過程的外部條件是三個溫度：熱源溫度th，冷卻介質(zhì)溫度tw和被冷卻介質(zhì)溫度tc。

現(xiàn)在是33頁\一共有78頁\編輯于星期三

被冷卻介質(zhì)溫度tc決定了蒸發(fā)壓力P0(蒸發(fā)溫度t0)；冷卻介質(zhì)溫皮tw決定了冷凝壓力Pk(冷凝溫度tk)及吸收器內(nèi)溶液的最低溫度t1；熱源溫度th決定了發(fā)生器內(nèi)溶液的最高溫度t4；

P0和t1又決定了稀溶液濃度ξw；

Pk和t4決定了濃溶液濃度ξs?，F(xiàn)在是34頁\一共有78頁\編輯于星期三5、溴化鋰吸收式制冷機的溶液循環(huán)倍率溶液的循環(huán)倍率：制冷劑-吸收劑溶液的質(zhì)量流量與制冷劑質(zhì)量流量之比，表示了溴化鋰吸收式制冷機每產(chǎn)生單位質(zhì)量流量的制冷劑水蒸氣，所需要循環(huán)的稀溶液質(zhì)量。溶液的循環(huán)倍率越小，設備尺寸就減小，溶液泵的耗電減少，循環(huán)的經(jīng)濟性提高?，F(xiàn)在是35頁\一共有78頁\編輯于星期三在圖8.5中流入發(fā)生器的稀溶液流量為：

M3=M2=M1

（8-15）濃度為：

ξ3=ξw

（8-16）流出發(fā)生器的有：制冷劑水蒸汽流量為M7，濃度為ξ7=0；飽和濃溶液，流量為M4，濃度為ξ4=ξ5。由此，可以列出：現(xiàn)在是36頁\一共有78頁\編輯于星期三（8-19）

（8-20）

上式中f稱之為溶液的循環(huán)倍率，為：質(zhì)量方程式：M3=M7+M4

（8-17）濃度方程式：

M3ξ3=M7ξ7+M4ξ4

（8-18）解以上兩個方可得到：現(xiàn)在是37頁\一共有78頁\編輯于星期三令：Δξ=ξs-ξw

Δξ稱之為吸收式制冷的放氣范圍。放氣范圍大，溶液循環(huán)倍率小，運行經(jīng)濟性好，但溴化鋰-水溶液濃度大，易產(chǎn)生結(jié)晶。放氣范圍和溶液的循環(huán)倍率這兩個參數(shù)很重要。溴化鋰吸收式制冷的四大性能指標：熱力系數(shù)、熱力完善度、放氣范圍和溶液循環(huán)倍率。現(xiàn)在是38頁\一共有78頁\編輯于星期三6、熱力計算熱力計算的原始數(shù)據(jù)：制冷量φ0，加熱介質(zhì)溫度th，冷卻水溫度tw和冷凍水溫度tcw。在溴化鋰吸收式制冷機中的冷卻水，一般采用先通過吸收器再進入冷凝器的串聯(lián)方式。冷卻水出入口總溫差取8～9℃。冷卻水在吸收器和冷凝器內(nèi)的溫升之比與這兩個設備的熱負荷之比相近?，F(xiàn)在是39頁\一共有78頁\編輯于星期三

一般吸收器的熱負荷及冷卻水的溫升稍大于冷凝器。冷凝溫度tk比冷凝器內(nèi)冷卻水出口溫度高3～5℃；蒸發(fā)溫度t0比冷凍水出口溫度低2～5℃；吸收器內(nèi)溶液最低溫度比冷卻水出口溫度高3～8℃；發(fā)生器內(nèi)溶液最高溫度t4比熱媒溫度低10～40℃；熱交換器的濃溶液出口溫度t5比稀溶液側(cè)入口溫度t2高12～25℃?，F(xiàn)在是40頁\一共有78頁\編輯于星期三[例題8-2]如圖8.5所示溴化鋰吸收式制冷系統(tǒng)。已知制冷量φ0=100×104kcal/kg，冷凍水出口溫度tc2=7℃，冷卻水入口溫度tw1=32℃，加熱用飽和蒸氣溫度tk=119.6℃。試對該系統(tǒng)進行熱力計算。

[解]

①根據(jù)已知條件和經(jīng)驗關系確定如下設計參數(shù)：冷凝器冷卻水出口溫度tw3=tw1+9=41℃冷凝溫度tk=tw3+5=46℃冷凝壓力pk=75.7mmHg蒸發(fā)溫度t0=tcw2-2=5℃蒸發(fā)壓力p0=6.54mmHg吸收器冷卻水出口溫度tw2=tw1+5=37℃吸收器溶液最高溫度t1=tw2+6.2=43.2℃發(fā)生器溶液最高溫度t4=th-17.4=102.2℃熱交換器最大端部溫差t5-t2=25℃現(xiàn)在是41頁\一共有78頁\編輯于星期三②確定循環(huán)節(jié)點參數(shù)將已確定的壓力及溫度值填入表8.2中，利用h-ξ圖或公式求出于飽和狀態(tài)的點1（點2與之相同）、4、8、10、3g和6a的其他參數(shù)，也填入表中。狀態(tài)點壓力p（mmHg）溫度t（℃）濃度ξ（%）比焓h（kcal/kg）1233a4566a789106.5475.775.775.775.775.76.5465.475.775.76.546.5443.2≈43.2-92.0102.268.2-52.497.1465559.559.559.559.564.064.064.064.0000067.3≈67.380.9-9479.479.4-740.5145.96145.96699.5表8.2現(xiàn)在是42頁\一共有78頁\編輯于星期三計算溶液的循環(huán)倍率熱交換器出口濃溶液為過冷液態(tài)，由t5=t2+25=68.2℃及ξs=64%求得焓值hs=79.4kcal/kg。h6≈h5。熱交換器出口稀溶液點3的比焓由熱交換器熱平衡式求得：

h3=h2+[(f-1)/f](h4-h5)=67.3+(94-79.4)(14.2-1)/14.2=80.9kcal/kg現(xiàn)在是43頁\一共有78頁\編輯于星期三③各設備單位熱負荷qg=f(h4-f3)+h7-h4=14.2(94-80.9)+740.5-94=832.5kcal/kgqa=f(h6-h1)+h10-h6=14.2(79.4-67.3)+699.5-79.4=791.9kcal/kgqk=h7-h8=740.5-145.96=594.5kcal/kgq0=h10-h9=699.5-145.96=553.5kcal/kgqt=(f-1)(h4-h5)=(14.2-1)(94-79.4)=192.72kcal/kg熱平衡吸熱qg+q0=1386.4kcal/kg

放熱qa+qk=1386.4kcal/kg④熱力系數(shù)現(xiàn)在是44頁\一共有78頁\編輯于星期三稀溶液循環(huán)量

F=fD=14.2×1806.7=25700kg/h濃溶液循環(huán)量F－D=（f－1）D=13.2×1806.7=23900kg/h各設備的熱負荷發(fā)生器φg=Dqg=150.4×104kcal/h吸收器φa=Dqa=143.1×104kcal/h冷凝器φk=Dqk=107.4×104kcal/h熱交換器φt=Dqt=34.8×104kcal/h⑤各設備的熱負荷及流量

冷劑循環(huán)量：現(xiàn)在是45頁\一共有78頁\編輯于星期三⑥水量及加熱蒸汽量冷卻水量（冷凝器）

Gwk=φk/Δtwk=107.4×104/4=268.5t/h

或冷卻水量（吸收器）

Gwa=φa/Δtwa=143.1×104/5=286.2t/h

冷凍水量，設蒸發(fā)器入口冷凍水溫tc1=12℃Gc=φ0（tc1-tc2）=100×104/（12-7）=200t/h

加熱蒸汽消耗量（汽化潛熱r=526.1kcal/kg）現(xiàn)在是46頁\一共有78頁\編輯于星期三⑦熱力完善度若取環(huán)境溫度te=32℃，被冷卻物溫度t0=7℃，熱源溫度tg=119.6℃，則最大熱力系數(shù)熱力完善度現(xiàn)在是47頁\一共有78頁\編輯于星期三8.1.4溴化鋰吸收式制冷機的典型結(jié)構與流程1、溴化鋰吸收式制冷機的典型結(jié)構溴化鋰吸收式制冷機在高度真空下工作，結(jié)構的密封性顯得尤為重要，要求結(jié)構安排必須緊湊，連接部件盡量減少。通常把發(fā)生器等四個主要換熱設備合置于一個或兩個密閉筒體內(nèi)，即所謂單筒結(jié)構和雙筒結(jié)構?，F(xiàn)在是48頁\一共有78頁\編輯于星期三圖8.7雙筒型溴化鋰吸收式制冷機典型結(jié)構簡圖1-吸收器2-稀溶液囊3-發(fā)生器泵4-溶液熱交換器5-發(fā)生器6-濃溶液囊7-擋液板8-冷凝器9-冷凝器水盤10-U形管11-蒸發(fā)器12-蒸發(fā)器水盤13-蒸發(fā)器水囊14-蒸發(fā)器泵15-冷劑水噴淋系統(tǒng)16-擋水板17-吸收器泵18-溶液噴淋系統(tǒng)19-發(fā)生器濃溶液囊20-三通閥21-濃溶液溢流管22-抽氣裝置現(xiàn)在是49頁\一共有78頁\編輯于星期三2、溴化鋰吸收式制冷機主要附加措施（1）防腐蝕問題溴化鋰水溶液對一般金屬有腐蝕作用，尤其在有空氣存在時腐蝕更為嚴重。目前，這種機器的結(jié)構大都采用碳鋼，傳熱管采用銅管。為了防止溶液對金屬的腐蝕，一方面須確保機組的密封性，經(jīng)常維持機內(nèi)的高度真空，在機組長期不運行時充入氮氣，另一方面須在溶液中加入有效的緩蝕劑?，F(xiàn)在是50頁\一共有78頁\編輯于星期三（2）抽氣設備由于系統(tǒng)內(nèi)的工作壓力遠低于大氣壓力，盡管設備密封性好，也難免有少量空氣滲入，并且，因腐蝕也會經(jīng)常產(chǎn)生一些不凝性氣體。所以，必須設有抽氣裝置，以排除聚積在筒體內(nèi)的不凝性氣體，保證制冷機的正常運行。現(xiàn)在是51頁\一共有78頁\編輯于星期三

圖8.8抽氣系統(tǒng)1-真空泵2-阻油器3-輔助吸收器4-吸收器泵5-調(diào)節(jié)閥圖8.9自動抽氣裝置原理圖1-溶液泵2-抽氣引射泵3-吸氣管4-氣體分離器5-視鏡6-放氣閥現(xiàn)在是52頁\一共有78頁\編輯于星期三（3）防止結(jié)晶問題

從溴化鋰水溶液的壓力飽和溫度圖可以看出，溶液的溫度過低或濃度過高均容易發(fā)生結(jié)晶。結(jié)晶現(xiàn)象一般先發(fā)生在溶液熱交換器的濃溶液側(cè)，因為那里的溶液濃度最高，溫度較低，通路窄小。發(fā)生結(jié)晶后，濃溶液通路被阻塞，引起吸收器液位下降，發(fā)生器液位上升，直到制冷機不能運行?，F(xiàn)在是53頁\一共有78頁\編輯于星期三為解決熱交換器濃溶液側(cè)的結(jié)晶問題，在發(fā)生器中設有濃溶液溢流管。該溢流管不經(jīng)過熱交換器，而直接與吸收器的稀溶液囊相連。當熱交換器濃溶液通路因結(jié)晶被阻塞時，發(fā)生器的液位升高，濃溶液經(jīng)溢流管直接進入吸收器。這樣，不但可以保證制冷機至少在部分負荷下繼續(xù)工作，而且由于熱的濃溶液在吸收器內(nèi)直接與稀溶液混合，提高了熱交換器稀溶液側(cè)的溫度，將有助于濃溶液側(cè)結(jié)晶的緩解。現(xiàn)在是54頁\一共有78頁\編輯于星期三（4）制冷量的調(diào)節(jié)吸收式制冷機的制冷量一般是根據(jù)蒸發(fā)器出口被冷卻介質(zhì)的溫度，用改變加熱介質(zhì)流量和稀溶液循環(huán)量的方法進行調(diào)節(jié)的。用這種方法可以實現(xiàn)在10～100％范圍內(nèi)制冷量的無級調(diào)節(jié)?，F(xiàn)在是55頁\一共有78頁\編輯于星期三（5）提高效率的措施吸收式制冷機主要由換熱設備組成，如何強化傳熱，降低金屬耗量，提高效率是其推廣應用需解決的重要問題之一。用各種方法對傳熱管表面進行處理可以提高傳熱系數(shù)，在溶液中加入表面活性劑可以提高制冷量。此外，根據(jù)外界條件選擇和改進流程，以及能量的綜合利用等也是提高效率的重要措施?，F(xiàn)在是56頁\一共有78頁\編輯于星期三3、其他流程（1）多級發(fā)生由于溶液結(jié)晶條件的限制，單級溴化鋰吸收式制冷機的熱源溫度不能很高。當有較高溫度熱源時，應采用多級發(fā)生的循環(huán)。如有表壓0.6～0.8MPa的蒸汽或有燃油、燃氣作熱源時，通常采用雙效型溴化鋰吸收式制冷機；分別稱為蒸汽雙效型和直燃雙效型?，F(xiàn)在是57頁\一共有78頁\編輯于星期三圖8.10蒸汽雙效型溴化鋰吸收式制冷機

G1-高壓發(fā)生器G2-低壓發(fā)生器C-冷凝器A-吸收器E-蒸發(fā)器T1-利用蒸汽凝水的溶液預熱器T2-高壓溶液熱交換器T3-低壓溶液熱交換器現(xiàn)在是58頁\一共有78頁\編輯于星期三（2）多級吸收

當其他條件一定時，隨著熱源溫度的降低，吸收式制冷機的濃度差(放氣范圍)將減少。如若熱源溫度很低，以致按普通單級循環(huán)計算，放氣范圍小于3～4％甚至成為負值時，可采用多級吸收循環(huán)(一般為兩級)。現(xiàn)在是59頁\一共有78頁\編輯于星期三圖8.11兩級溴化鋰吸收式制冷機G1-高壓發(fā)生器A1-高壓吸收器T1-高壓熱交換器C-冷凝器G2-低壓發(fā)生器A2-低壓吸收器T2-低壓熱交換器E-蒸發(fā)器現(xiàn)在是60頁\一共有78頁\編輯于星期三

由圖8.11（b）所示的壓力-溫度圖上可以看出，在冷疑壓力pk，蒸發(fā)壓力p0以及溶液最低溫度t2一定的條件下，發(fā)生器溶液最高溫度t4若低于t’3，則單級循環(huán)的放氣范圍將成為負值。而同樣條件下采用兩級吸收循環(huán)就能增大放氣范圍，實現(xiàn)制冷。這種兩級吸收式制冷機可以利用90～70℃廢氣或熱水作熱源，但其熱力系數(shù)較低．約為普通單級機的1/2。它所需的傳熱面積約為普通單級機的1.5倍?，F(xiàn)在是61頁\一共有78頁\編輯于星期三補充雙效與多效機組（雙效為主）為何需要采用雙效吸收式制冷循環(huán)熱源溫度越高，機組熱力系數(shù)越大高溫熱源致使單效機組中容易出現(xiàn)結(jié)晶高發(fā)產(chǎn)生的蒸汽是低發(fā)熱源，蒸汽凝結(jié)熱用于機組正循環(huán)，效率提高冷凝器帶走的主要是低發(fā)冷劑蒸氣的凝結(jié)熱，冷凝負荷為單效的1/2系統(tǒng)形式蒸汽型兩個發(fā)生器：高發(fā)、低發(fā)兩個熱交換器：高溫、低溫系統(tǒng)形式：并聯(lián)流程、串聯(lián)流程熱源：0.4~0.8Mpa(G)的高壓蒸汽直燃型除熱源形式不同外，其他完全相同現(xiàn)在是62頁\一共有78頁\編輯于星期三（3）變熱器吸收式制冷機作為變熱器工作是最有效的。變熱器是熱能的改造者，它可以把熱能從高溫變低溫，也可以從低溫變高溫。當把吸收式制冷機的吸收熱和冷凝熱也利用起來時，可以實現(xiàn)同時制冷和制熱，提高了吸收式機的熱力系數(shù)?，F(xiàn)在是63頁\一共有78頁\編輯于星期三圖8.12利用溴化鋰吸收式機作冷-熱供應的流程（a）同時制冷水（7℃）；（b）按降溫變熱器循環(huán)工作A-吸收器E-蒸發(fā)器G-發(fā)生器C-冷凝器現(xiàn)在是64頁\一共有78頁\編輯于星期三

圖8-12(a)為同時制7℃冷凍水和70℃熱水的溴化鋰吸收式機，該機器運行在較高的冷凝溫度(tk＝75～80℃)下，故可利用其冷凝熱獲得70℃熱水；其熱介質(zhì)是壓力0.5～0.6MPa(表)水蒸汽或相應溫度的熱水。吸收熱用冷卻塔循環(huán)水排掉?，F(xiàn)在是65頁\一共有78頁\編輯于星期三

圖10-12(b)是吸收熱和冷凝熱都被利用的情況。蒸發(fā)器將25～35℃水冷卻5～10℃，吸收熱和冷凝熱用來把工藝排出的25～35℃水加熱到60～80℃。加熱介質(zhì)(溫度為160～180℃)。此時發(fā)生器每1kW熱負荷獲得的制熱量約1.6kW(變熱系數(shù)1.6)。現(xiàn)在是66頁\一共有78頁\編輯于星期三8.2直燃型溴化鋰