TOC\o"1-3"\h\u一、工程概況 2二、編制依據(jù) 2三、飄板模板支撐方案 3四、飄板模板支撐架構(gòu)造及施工要求 4五、花架飄板模板支撐架計(jì)算書 65.1、花架板模板支架參數(shù) 65.2、面板驗(yàn)算 81、強(qiáng)度驗(yàn)算 82、撓度驗(yàn)算 105.3、次梁驗(yàn)算 101、強(qiáng)度驗(yàn)算 122、抗剪驗(yàn)算 123、撓度驗(yàn)算 135.4、主梁驗(yàn)算 131、抗彎驗(yàn)算 152、抗剪驗(yàn)算 163、撓度驗(yàn)算 164、支座反力計(jì)算 175.5、立柱驗(yàn)算 171、長細(xì)比驗(yàn)算 172、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(頂部立桿段) 173、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段) 185.6、可調(diào)托座驗(yàn)算 18六、花架梁模板支架參數(shù) 186.1、面板驗(yàn)算 201、強(qiáng)度驗(yàn)算 202、撓度驗(yàn)算 226.2、次梁驗(yàn)算 221、強(qiáng)度驗(yàn)算 242、抗剪驗(yàn)算 243、撓度驗(yàn)算 256.3、主梁驗(yàn)算 251、抗彎驗(yàn)算 282、抗剪驗(yàn)算 283、撓度驗(yàn)算 294、支座反力計(jì)算 296.4、端支座扣件抗滑移驗(yàn)算 296.5、可調(diào)托座驗(yàn)算 296.6、立柱驗(yàn)算 301、長細(xì)比驗(yàn)算 302、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(頂部立桿段) 303、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段) 30七、工字鋼荷載計(jì)算書 317.1、計(jì)算荷載參數(shù) 317.2、腳手架參數(shù) 317.3、橫向水平桿驗(yàn)算 341、抗彎驗(yàn)算 352、撓度驗(yàn)算 353、支座反力計(jì)算 367.4、縱向水平桿驗(yàn)算 361、抗彎驗(yàn)算 362、撓度驗(yàn)算 373、支座反力計(jì)算 387.5、扣件抗滑承載力驗(yàn)算 387.6、立桿穩(wěn)定驗(yàn)算 381、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值NG1k 382、構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k1 383、施工活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 384、風(fēng)荷載統(tǒng)計(jì) 385、荷載組合立桿荷載組合 396、穩(wěn)定系數(shù)的計(jì)算 397、立桿穩(wěn)定的驗(yàn)算 397.7、連墻件承載力驗(yàn)算 407.8、懸挑鋼梁驗(yàn)算 401、計(jì)算簡圖 402、荷載統(tǒng)計(jì) 413、抗彎強(qiáng)度、整體穩(wěn)定驗(yàn)算 424、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 425、懸挑鋼梁的撓度驗(yàn)算 426、固定鋼梁的U形拉環(huán)〔或螺栓〕強(qiáng)度驗(yàn)算 437、鋼梁固定點(diǎn)下樓板的負(fù)彎矩鋼筋計(jì)算 438、懸挑鋼梁前擱置點(diǎn)下混凝土強(qiáng)度的驗(yàn)算 44一、工程概況保利花園6-9座屋面花架梁設(shè)計(jì)了懸挑飄板，懸挑飄板鋼筋砼結(jié)構(gòu)，砼強(qiáng)度等級為C25，其中懸挑板梁的截面尺寸大為200mm×400mm，懸挑板厚120mm，飄板寬1400mm及1600mm〔連梁外側(cè)距離〕。二、編制依據(jù)1、根據(jù)本工程施工圖紙及有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)圖；2、根據(jù)國家有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、標(biāo)準(zhǔn)和地區(qū)的有關(guān)規(guī)程；3、建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)〔JGJ130-2023〕4、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)〔GB50204-2023〕；5、建筑工程質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)〔GB50300-2023〕；6、建筑施工高處作業(yè)平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)〔JGJ80-2023〕；7、建筑施工平安檢查標(biāo)準(zhǔn)〔JGJ59-2023〕；8、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程〔DB33/1035-2023〕三、飄板模板支撐方案1、由于本工程飄板設(shè)計(jì)為懸挑鋼筋砼結(jié)構(gòu)，飄板模板排架底部無支撐點(diǎn)，因此該飄板采用外架作支撐體系，然后利用鋼管采用三角形方式懸挑搭設(shè)外架，具體布置見支撐架計(jì)算書及附圖。四、飄板模板支撐架構(gòu)造及施工要求支撐架除了要遵守?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容：模板支架的構(gòu)造要求：原外架立桿搭設(shè)至花架飄板底下30CM，利用外架立桿作為花架飄板的支撐。在原外架之間預(yù)埋鋼管懸挑一根鋼管作為大橫桿，懸挑兩條立桿到花架飄板底下30CM，并與原外架的橫桿連成整體，作為花架飄板的支撐立桿。a、立桿之間必須按步距750mm滿設(shè)雙向水平桿，確保兩個(gè)方向均有足夠的剛度。b、因?yàn)榱汉蜆前搴奢d相差較大，所以采用不同的立桿間距，只在垂直梁的跨度方向不同，平行方向保持相同。4、在天面層結(jié)構(gòu)板的女兒墻預(yù)埋20直徑的圓鋼，并用15.5鋼絲繩卸荷。5、整體性構(gòu)造要求：a、支撐架沿水平懸挑層設(shè)置剪刀撐，且需與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；b、在斜撐桿的方向設(shè)置豎向剪刀撐，使其具有較大的剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層6、支撐架搭設(shè)要求：a、嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；所有立桿不允許采用搭接方法接長，必須按照搭設(shè)高度采用截?cái)嗟恼摴?；b、確保立桿的垂直度偏差和橫桿的水平偏差小于?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?的要求；c、確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，不能選用長期使用發(fā)生變形的鋼管。7、施工使用要求：a、嚴(yán)格按砼澆筑方案組織施工，確保模板支架施工過程中均衡受載；b、嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上堆放。c、澆筑過程中，派人觀察支架和支撐情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況應(yīng)及時(shí)解決。d、因?yàn)橹误w系的橫向水平桿是與內(nèi)架連接的，所以在支模架搭設(shè)及花架層結(jié)構(gòu)頂面砼澆筑時(shí)間內(nèi)，天面層內(nèi)架保存不能撤除。e、澆筑過程中，懸挑飄板的澆筑不能直接沖在飄板面上，需把砼放在飄板的邊上，利用砂漿把砼鏟到飄板模板上面，防止飄板的支撐因?yàn)闆_擊力過太，發(fā)生變形。五、花架飄板模板支撐架計(jì)算書5.1、花架板模板支架參數(shù)根本參數(shù)樓板厚度h(mm)120樓板邊長L(m)30樓板邊寬B(m)1.6模板支架高度H(m〕5.3主梁布置方向平行于樓板長邊立柱縱向間距l(xiāng)a(m)0.75立柱橫向間距l(xiāng)b(m)0.9水平桿步距h1(m)1.2計(jì)算依據(jù)?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?JGJ130-2023次梁間距a(mm)300次梁懸挑長度a1(mm)200主梁懸挑長度b1(mm)200可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1結(jié)構(gòu)外表要求外表外露剪刀撐(含水平〕布置方式普通型模板荷載傳遞方式可調(diào)托座立桿自由端高度a(mm)500材料參數(shù)主梁類型矩形木楞主梁規(guī)格80×80次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50×100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管類型Ф48×3荷載參數(shù)根底類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m^2)0.2是否考慮風(fēng)荷載否架體搭設(shè)省份、城市廣東(省)肇慶(市)地面粗糙度類型/

5.2、面板驗(yàn)算根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定面板可按簡支跨計(jì)算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進(jìn)行計(jì)算，取b=1m單位面板寬度為計(jì)算單元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3,I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、強(qiáng)度驗(yàn)算A.當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×2.5×1=7.474kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=6.921kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(7.474,6.921)=7.474kN/m〔圖4〕 可變荷載控制的受力簡圖1B.當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=3.974kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN〔圖5〕 可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=4.471kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN取最不利組合得：〔圖6〕 永久荷載控制的受力簡圖〔圖7〕 面板彎矩圖Mmax=0.307kN·mσ=Mmax/W=0.307×106/24000=12.801N/mm2≤[f]=31N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=3.312kN/m〔圖8〕 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖〔圖9〕 撓度圖ν=0.211mm≤[ν]=300/400=0.75mm滿足要求5.3、次梁驗(yàn)算當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時(shí)：計(jì)算簡圖：〔圖10〕 可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×2.5×300/1000=2.242kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×0.7×2.5×300/1000=2.076kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(2.242,2.076)=2.242kN/m當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000=1.192kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN〔圖11〕 可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000=1.343kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN〔圖12〕 永久荷載控制的受力簡圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算〔圖13〕 次梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.724kN·mσ=Mmax/W=0.724×106/(83.333×103)=8.686N/mm2≤[f]=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算〔圖14〕 次梁剪力圖(kN)Vmax=3.738kNτmax=VmaxS/(Ib0)=3.738×103×62.5×103/(341.333×104×5×10)=1.369N/mm2≤[τ]=2N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000=0.994kN/m〔圖15〕 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖〔圖16〕 次梁變形圖(mm)νmax=0.101mm≤[ν]=0.9×1000/400=2.25mm滿足要求5.4、主梁驗(yàn)算在施工過程中使用的木方一般為4m長，型鋼的主梁也不超過4m，簡化為四跨連續(xù)梁計(jì)算，即能滿足施工平安需要，也符合工程實(shí)際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設(shè)定為立桿的橫距方向。根據(jù)?建筑施工模板平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?(JGJ162-2023〕第4.1.2條規(guī)定：當(dāng)計(jì)算直接支撐次梁的主梁時(shí)，施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值(Q1k〕可取1.5kN/㎡；故主梁驗(yàn)算時(shí)的荷載需重新統(tǒng)計(jì)。將荷載統(tǒng)計(jì)后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×1.5×300/1000)=1.64kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×0.7×1.5×300/1000)=1.604kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(1.64,1.604)=1.64kN此時(shí)次梁的荷載簡圖如下〔圖17〕 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000=0.994kN/m此時(shí)次梁的荷載簡圖如下〔圖18〕 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：Rmax=1.624kNRkmax=0.984kN還需考慮主梁自重，那么自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=38.4/1000=0.038kN/m自重設(shè)計(jì)值為：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×38.4/1000=0.041kN/m那么主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：〔圖19〕 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖那么主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：〔圖20〕 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗(yàn)算〔圖21〕 主梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.314kN·mσ=Mmax/W=0.314×106/(85.333×1000)=3.682N/mm2≤[f]=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算〔圖22〕 主梁剪力圖(kN)Vmax=2.384kNτmax=QmaxS/(Ib0)=2.384×1000×64×103/(341.333×104×8×10)=0.559N/mm2≤[τ]=2N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算〔圖23〕 主梁變形圖(mm)νmax=0.219mm≤[ν]=0.75×103/400=1.875mm滿足要求4、支座反力計(jì)算立柱穩(wěn)定驗(yàn)算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=4.57kN5.5、立柱驗(yàn)算1、長細(xì)比驗(yàn)算驗(yàn)算立桿長細(xì)比時(shí)取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2023附錄C取用l01=kμ1(h+2a)=1×1.257×(1.2+2×500/1000)=2.765ml02=kμ2h=1×2.225×1.2=2.67m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.765,2.67)=2.765mλ=l0/i=2.765×1000/(1.59×10)=173.925≤[λ]=210滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(頂部立桿段)λ1=l01/i=2.765×1000/(1.59×10)=173.925根據(jù)λ1查JGJ130-2023附錄A.0.6得到φ=0.235N1=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]lalb=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)+1.4×(1+2))×0.75×0.9=4.966kNf=N1/(φA)=4.966×1000/(0.235×(4.24×100))=49.807N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求3、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=2.67×1000/(1.59×10)=167.925根據(jù)λ1查JGJ130-2023附錄A.0.6得到φ=0.251N3=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]lalb+0.9×1.2×H×gk=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)+1.4×(1+2))×0.75×0.9+0.9×1.2×5.3×0.163=5.899kNf=N3/(φA)=5.899×1000/(0.251×(4.24×100))=55.396N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求5.6、可調(diào)托座驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N=Rzmax=4.57kNN=4.57kN≤[N]=150kN滿足要求六、花架梁模板支架參數(shù)根本參數(shù)混凝土梁高h(yuǎn)(mm)400混凝土梁寬b(mm)200混凝土梁計(jì)算跨度L(m)5新澆筑混凝土結(jié)構(gòu)層高FH(m)8計(jì)算依據(jù)?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?JGJ130-2023模板荷載傳遞方式可調(diào)托座扣件傳力時(shí)扣件的數(shù)量/梁兩側(cè)樓板情況梁兩側(cè)有板梁側(cè)樓板厚度120斜撐(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)0.75垂直梁跨度方向的梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(m)0.9水平桿步距h(m)1.2梁側(cè)樓板立桿的縱距l(xiāng)a1(m)0.75梁側(cè)樓板立桿的橫距l(xiāng)b1(m)0.9立桿自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根數(shù)n0梁底支撐小梁根數(shù)m4次梁懸挑長度a1(mm)250結(jié)構(gòu)外表要求外表外露架體底部布置類型底座材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格48×3.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50×100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管規(guī)格Ф48×3荷載參數(shù)根底類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(N/mm2)/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風(fēng)荷載否架體搭設(shè)省份、城市廣東(省)肇慶(市)地面粗糙度類型/

6.1、面板驗(yàn)算根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定面板可按簡支跨計(jì)算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進(jìn)行計(jì)算，取b=1m單位面板寬度為計(jì)算單元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、強(qiáng)度驗(yàn)算A.當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb=1.2×(0.5+(24+1.5)×400/1000)×1+1.4×2.5×1=16.34kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0.5+(24+1.5)×400/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=16.895kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(16.34,16.895)=16.895kN/m〔圖3〕 面板簡圖B.當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.5+(24+1.5)×400/1000)×1=12.84kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN〔圖4〕 面板簡圖由永久荷載控制的組合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.5+(24+1.5)×400/1000)×1=14.445kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN〔圖5〕 面板簡圖〔圖6〕 面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=0.065kN·mσ=Mmax/W=0.065×106/24000=2.728N/mm2≤[f]=31N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×400/1000)×1=10.7kN/m〔圖7〕 簡圖〔圖8〕 撓度圖ν=0.002mm≤[ν]=200/((4-1)×400)=0.167mm滿足要求6.2、次梁驗(yàn)算A、當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka=1.2×(0.5+(24+1.5)×400/1000)×200/1000/(4-1)+1.4×2.5×200/1000/(4-1)=1.089kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.5+(24+1.5)×400/1000)×200/1000/(4-1)+1.4×0.7×2.5×200/1000/(4-1)=1.126kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(1.089,1.126)=1.126kN/m計(jì)算簡圖：〔圖9〕 簡圖B、當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.5+(24+1.5)×400/1000)×200/1000/(4-1)=0.856kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN〔圖10〕 簡圖由永久荷載控制的組合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.35×(0.5+(24+1.5)×400/1000)×200/1000/(4-1)=0.963kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN〔圖11〕 簡圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算〔圖12〕 次梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.902kN·mσ=Mmax/W=0.902×106/(85.333×1000)=10.567N/mm2≤[f]=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算〔圖13〕 次梁剪力圖(kN)Vmax=3.714kNτmax=VmaxS/(Ib)=3.714×103×62.5×103/(341.333×104×5×10)=1.36N/mm2≤[τ]=2N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×400/1000)×200/1000/(4-1)=0.713kN/m〔圖14〕 變形計(jì)算簡圖〔圖15〕 次梁變形圖(mm)νmax=0.026mm≤[ν]=0.75×1000/400=1.875mm滿足要求6.3、主梁驗(yàn)算梁兩側(cè)樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點(diǎn)，為了便于計(jì)算統(tǒng)一按鉸節(jié)點(diǎn)考慮，偏于平安。根據(jù)實(shí)際工況，梁下增加立桿根數(shù)為0，故可將主梁的驗(yàn)算力學(xué)模型簡化為0+2-1=1跨梁計(jì)算。這樣簡化符合工況，且能保證計(jì)算的平安。等跨連續(xù)梁，跨度為:1跨距為：(等跨)0.9根據(jù)?建筑施工模板平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?〔JGJ162-2023〕第4.1.2條規(guī)定：當(dāng)計(jì)算直接支撐次梁的主梁時(shí)，施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值〔Q1k〕可取1.5kN/㎡；故主梁驗(yàn)算時(shí)的荷載需重新統(tǒng)計(jì)。將荷載統(tǒng)計(jì)后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×400/1000)×200/((4-1)×1000)+1.4×1.5×200/((4-1)×1000))=0.896kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×400/1000)×200/((4-1)×1000)+1.4×0.7×1.5×200/((4-1)×1000))=0.955kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(0.896,0.955)=0.955kN此時(shí)次梁的荷載簡圖如下〔圖16〕 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×400/1000)×200/((4-1)×1000)=0.713kN/m此時(shí)次梁的荷載簡圖如下〔圖17〕 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=0.75kN正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=0.56kN還需考慮主梁自重，那么自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=65.3/1000=0.065kN/m自重設(shè)計(jì)值為：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m那么主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：〔圖18〕 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖那么主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：〔圖19〕 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗(yàn)算〔圖16〕 主梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.582kN·mσ=Mmax/W=0.582×106/(8.986×1000)=64.807N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算〔圖17〕 主梁剪力圖(kN)Vmax=1.532kNτmax=QmaxS/(Ib)=1.532×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=3.602N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算〔圖18〕 主梁變形圖(mm)νmax=0.75mm≤[ν]=0.9×1000/(0+1)/400=2.25mm滿足要求4、支座反力計(jì)算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調(diào)托座，故應(yīng)分別計(jì)算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經(jīng)計(jì)算得：兩端支座最大支座反力為：R1=1.532kN非端支座最大支座反力為：R2=0kN6.4、端支座扣件抗滑移驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=1.532kN≤[N]=8kN滿足要求6.5、可調(diào)托座驗(yàn)算非端支座最大支座反力為即為可調(diào)托座受力R2=0kN≤[N]=150kN滿足要求6.6、立柱驗(yàn)算1、長細(xì)比驗(yàn)算驗(yàn)算立桿長細(xì)比時(shí)取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2023附錄C取用l01=kμ1(h+2a)=1×1.394×(1.2+2×400/1000)=2.789ml02=kμ2h=1×2.225×1.2=2.67m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.789,2.67)=2.789mλ=l0/i=2.789×1000/(1.59×10)=175.388≤[λ]=210滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(頂部立桿段)λ1=l01/i=1.155×1.394×(1.2+2×400/1000)×1000/(1.59×10)=202.573根據(jù)λ1查JGJ130-2023附錄A.0.6得到φ=0.232梁兩側(cè)立桿承受的樓板荷載N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×120/1000)+1.4×(1+2))×0.75×0.9=5.719kN由第五節(jié)知，梁兩側(cè)立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=1.532kN由于梁中間立桿和兩側(cè)立桿受力情況不一樣，故應(yīng)取大值進(jìn)行驗(yàn)算NA=max(N1+R1,R2)=7.251kNf=NA/(φA)=7.251×1000/(0.232×(4.24×100))=73.712N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求3、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=1.155×2.225×1.2×1000/(1.59×10)=193.953根據(jù)λ1查JGJ130-2023附錄A.0.6得到φ=0.191此處還應(yīng)考慮架體的自重產(chǎn)生的荷載NC=NA+1.2×H×gk=7.251+1.2×0.065×(5.3+(400-120)/1000)=7.688kNf=NC/(φA)=7.688×1000/(0.191×(4.24×100))=94.887N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求七、工字鋼荷載計(jì)算書7.1、計(jì)算荷載參數(shù)因?yàn)楸痉桨甘墙栌猛饧茏鳛榛茱h板的支撐體系，因此花架所增加的荷載需考慮在里面，并重新計(jì)算。增加的靜載：模板與木板自重〔KN/M2〕：0.35；混混凝土與鋼筋自重〔KN/M2〕3.25；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值〔KN/M2〕：1.000；外架自重荷載〔KN/M3〕0.5。因此：〔0.35+3.25+1〕/0.5=9.2M，因此花架飄板增加的荷載為9.2M外架高度增加的荷載。根據(jù)懸挑工字鋼專家論證方案：8、9座6層、22層采用16號懸挑型鋼，為此6-22層的高度為46.4M，22-天面層的高度為34.85M，因此算上花架飄板增加的荷載為9.2M，即為34.85+9.2=44.05M，44.05小于46.4M，因此增加飄板的荷載該懸挑型鋼能滿足要求。7.2、腳手架參數(shù)架體搭設(shè)根本參數(shù)腳手架搭設(shè)方式雙排腳手架腳手架鋼管類型Ф48×3腳手架搭設(shè)高度H(m)44.05水平桿步距h〔m〕1.8立桿縱距〔跨距〕la(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.8內(nèi)立桿距建筑距離a(m)0.3橫向水平桿懸挑長度a1(m)0.15縱橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱桿上橫桿根數(shù)n2連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接形式扣件連接連墻件截面類型鋼管連墻件型號Ф48×3扣件連接的連接種類單扣件支撐或拉桿〔繩〕設(shè)置形式鋼絲繩與鋼絲桿不參與計(jì)算懸挑鋼梁參數(shù)懸挑鋼梁類型工字鋼懸挑鋼梁規(guī)格16號工字鋼鋼梁上外表距地面高度(m)62.3鋼梁懸挑長度(m)1.5鋼梁錨固長度(m)2懸挑鋼梁與樓板錨固類型U型鋼筋拉環(huán)鋼梁擱置的樓板混凝土強(qiáng)度C25樓板厚度(mm)100鋼筋保護(hù)層厚度(mm)15配筋鋼筋強(qiáng)度等級HRB335鋼梁錨固點(diǎn)拉環(huán)/螺栓個(gè)數(shù)2拉環(huán)/螺栓直徑(mm)20荷載參數(shù)腳手板類型竹串片腳手板擋腳板類型竹串片擋腳板實(shí)際腳手板鋪設(shè)層數(shù)3密目式平安網(wǎng)的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)0.01結(jié)構(gòu)腳手架施工層數(shù)1裝修腳手架施工層數(shù)1風(fēng)荷載體型系數(shù)0.089架體頂部風(fēng)壓高度變化系數(shù)1.513腳手架狀況全封閉，半封閉背靠建筑狀況敞開、框架和開洞墻密目網(wǎng)每100cm^2的目數(shù)m2000每目面積A(cm^2)0.01腳手架搭設(shè)地區(qū)廣東(省)肇慶(市)地面粗糙程度C類密集建筑群的中等城市市區(qū)〔圖1〕 立面圖〔圖2〕 剖面圖7.3、橫向水平桿驗(yàn)算由于縱向水平桿上的橫向水平桿是均等放置的緣故，橫向水平桿的距離為la/(n+1〕，橫向水平桿承受的腳手板及施工活荷載的面積。承載能力極限狀態(tài)q=1.2×(g+gK1×la/(n+1))+1.4×QK×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.35kN/m正常使用極限狀態(tài)qK=g+gK1×la/(n+1)+QK×la/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.708kN/m根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)要求橫向水平桿按簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度驗(yàn)算，故計(jì)算簡圖如下：1、抗彎驗(yàn)算〔圖3〕 承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖〔圖4〕 彎矩圖Mmax=0.175kN·mσ=Mmax/W=0.175×106/4490=38.977N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算〔圖5〕 正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖〔橫桿〕〔圖6〕 撓度圖νmax=0.376mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=5.333mm滿足要求3、支座反力計(jì)算由于支座反力的計(jì)算主要是為了縱向水平桿的驗(yàn)算，故須分為承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行計(jì)算：承載能力極限狀態(tài)V=1.326kN正常使用極限狀態(tài)VK=0.964kN7.4、縱向水平桿驗(yàn)算由上節(jié)可知F=V,FK=VKq=1.2×0.033=0.04kN/mqK=g=0.033kN/m由于縱向水平桿按標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定按三跨連續(xù)梁計(jì)算，那么施工活荷載可以自由布置。選擇最不利的活荷載布置和靜荷載按實(shí)際布置的疊加，最符合架體的力學(xué)理論根底和施工現(xiàn)場實(shí)際，抗彎和支座反力驗(yàn)算計(jì)算簡圖如下：撓度驗(yàn)算的計(jì)算簡圖如下：1、抗彎驗(yàn)算Fqk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.5×3×1.5/(2+1)×0.8×(1+0.15/0.8)2=0.846kN/mFq=1.40.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.4×0.5×3×1.5/(2+1)×0.8×(1+0.15/0.8)2=1.185kN/m〔圖7〕 承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖〔縱桿〕〔圖8〕 彎矩圖Mmax=0.618kN·mσ=Mmax/W=0.618×106/4490=137.677N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算〔圖9〕 正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖〔縱桿〕〔圖10〕 撓度圖νmax=3.902mm≤[ν]＝min[la/150，10]=10mm滿足要求3、支座反力計(jì)算Vmax=4.712kN7.5、扣件抗滑承載力驗(yàn)算扣件抗滑承載力驗(yàn)算：R=Vmax=4.712kN≤Rc=8kN滿足要求7.6、立桿穩(wěn)定驗(yàn)算腳手板每隔腳手板理論鋪設(shè)層數(shù)y=min{H/[(x+1)h],yZ}=81、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=40×0.13+8×(0.8+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2/2=5.468kN2、構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k1Z=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3×(0.8+0.15)×1.5×0.35/2+3×0.17×1.5+1.5×40×0.01=2.113kN3、施工活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(1×3+1×2)×(0.8+0.15)×1.5/2=3.563kN4、風(fēng)荷載統(tǒng)計(jì)風(fēng)荷載體型系數(shù)：由于腳手架為封閉式或半封閉式且腳手架背靠建筑為敞開、框架和開洞墻=1.2(la+h+0.325lah)d/(lah)+1.2(100-mA)/100-(la+h+0.325lah)d1.2(100-mA)/(100lah)=1.2×(1.5+1.8+0.325×1.5×1.8)×(48/1000)/(1.5×1.8)+1.2×(100-2000×0.01)/100-(1.5+1.8+0.325×1.5×1.8)×(48/1000)×1.2×(100-2000×0.01)/(100×1.5×1.8)=0.978s=1.31.3×0.978=1.271風(fēng)荷載高度變化系數(shù):立桿穩(wěn)定組合風(fēng)荷載時(shí)：取距架體底部的風(fēng)荷載高度變化系數(shù)z=1.218連墻件驗(yàn)算風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值計(jì)算時(shí)：取最高處連墻件位置處的風(fēng)荷載高度變化系數(shù)z=1.513風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：k=zs0=1.218×0.089×0.3=0.033kN/m2風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：Mwk=klah2/10=0.033×1.5×1.82/10=0.016kN·m風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值：Mw=0.91.4Mwk=0.9×1.4×0.016=0.02kN·m5、荷載組合立桿荷載組合不組合風(fēng)荷載：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2×(5.468+2.113)+1.4×3.563=14.084kN組合風(fēng)荷載：N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQK=1.2×(5.468+2.113)+0.9×1.4×3.563=13.586kN6、穩(wěn)定系數(shù)的計(jì)算l0=kh=1.155×1.5×1.8=3.119m允許長細(xì)比的驗(yàn)算：=l0/i=3.119×1000/15.9=196.132[]=210滿足要求根據(jù)值查標(biāo)準(zhǔn)JGJ130-2023附錄A.O.6得到=0.1887、立桿穩(wěn)定的驗(yàn)算不組合風(fēng)荷載：N/A=14.084×1000/(0.188×424)=176.692N/mm2f=205N/mm2滿足要求組合風(fēng)荷載：N/A+MW/W=13.586×1000/(0.188×424)+0.02