地基基礎設計問題討論第1頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一一、場地劃分的新規(guī)定89規(guī)范首次列入場地剪切波速和場地覆蓋土層厚度作為劃分場地類別的兩項因素，經過實踐發(fā)現89抗規(guī)的劃分方法存在下列缺點：多層土剪切波速采用以厚度為權的平均方法，不能使多層土與均質土層等效，平均的物理意義不清。對于各分層土土質和剖面順序完全相同僅覆蓋層厚度不同的兩個場地，在覆蓋層厚度較小場地條件較好反而出現劃分為不利的類別，不合情理。剪切波速和覆蓋土層處于不同場地的分界附近，實測誤差可使場地類別劃分結果產生跳躍。第2頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一2001抗規(guī)中關于場地劃分方法提出下列修改：剪切波速的平均方法改為以走時為權的平均，稱為等效剪切波速，即多層土與均質土在剪切波速傳遞時間上等效。適當調整不同類別場地的分界。對波速和覆蓋層厚度處于不同類場地分界附近（相差±15%范圍內）計算結構地震作用時，允許對反應譜特征周期采取內插取值。新的劃分方法結果對Ⅰ類與Ⅳ類場地有所縮減，對Ⅱ類與Ⅲ類場地有所擴大，進一步避免了類別之間的跳躍。第3頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一巖土勘察和基礎抗震設計的改進

89抗規(guī)與2001抗規(guī)在勘察與基礎設計方面的簡要比較項目89規(guī)范2001規(guī)范危險地段籠統(tǒng)規(guī)定避開發(fā)震斷裂帶規(guī)定對主發(fā)震斷裂帶的避讓距離不利地段提供巖土穩(wěn)定性評價提供巖土穩(wěn)定性評價，考慮地震作用放大液化判別Q3以前不液化，液化判別深度15mQ3以前7、8度時不液化，地基液化判別深度改為20m液化處理不應將未經處理的液化土層作為天然地基持力層，樁端入非巖石土不小于2m不宜將未經處理的液化土層作為天然地基持力層，樁端入非巖石土不小于1.5m，明確對側擴或流滑和濕陷性黃土的處理軟土地基綜合考慮樁基、地基加固、基礎和上部結構處理同89規(guī)范；增加濕陷性黃土處理，根據軟土震陷量的估計，采取相應措施天然地基和基礎基底零應力區(qū)≤25%基底面積基底零應力區(qū)≤15%基底面積；取消煙囪基礎零應力區(qū)；規(guī)定高寬比>4的高層建筑，基底不宜出現拉應力樁基僅規(guī)定不驗算的范圍規(guī)定不驗算的范圍；增加樁基抗震驗算（非液化、液化）和構造措施；考慮液化側擴第4頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一二、土動力特性與地震動反應譜90年公布的“中國地震烈度區(qū)劃圖”規(guī)定，50年內超越概率為10%的地震按烈度劃分為5個等級，即≤5度、6度、7度、8度和≥9度。烈度對應的設計地震基本加速度值,6、7、8、9度分別取重力加速度的5%、10%、20%和40%，即0.05g、0.10g、0.20g和0.40g。2001年8月1日公布取代90區(qū)劃實施的“中國地震動參數區(qū)劃圖”及“中國地震動反應譜特征周期區(qū)劃圖”中，標準場地（相當于Ⅱ類場地）50年超越概率為10%的地震,按峰值加速度分為7個等級，即<0.05g、0.05g、0.10g、0.15g、0.20g、0.30g和0.40g?？紤]震級、震源機制和震中距的影響，同時考慮我國當前的經濟實力和東西部地區(qū)的差距，2001抗規(guī)對“中國地震動反應譜特征周期區(qū)劃圖”進行了適當調整，定義了三個設計地震分組，給出了我國縣級及以上城鎮(zhèn)中心區(qū)的抗震設防烈度、設計基本地震加速度和所屬的設計地震分組?；鶞蕡龅刈枘岜葹?.05的設計加速度反應譜設計特征周期分別取0.35s、0.4s和0.45s三檔。相比89規(guī)范特征周期相應延長0.05s。大致反映近震、中震、遠震的影響。（待續(xù)）第5頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一2.(續(xù))于是按地震動參數抗震設計時，將有21個分檔.對

結構所遭遇的地震作用的估計較以往規(guī)范更為細致。

為此烈度與地震加速度及地震影響系數最大值要作

相應改動。αmax與地震峰值加速度關系場地土類別與Tg特征周期關系設防烈度677.588.59地震峰值加速度0.05g0.10g0.15g0.20g0.30g0.40gαmax0.040.080.120.160.240.32

場地土類別設計地震分組ⅠⅡⅢⅣ第一組0.250.350.450.65第二組0.30.40.550.75第三組0.350.450.650.9第6頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一設計地震反應譜的調整長周期和不同阻尼比的設計反應譜隨著高層建筑高度的不斷增加，高層鋼結構、隔震消能結構的出現，89規(guī)范的設計反應譜已經不滿足建筑結構發(fā)展的需要。89規(guī)范中關于設計近震和設計遠震的概念以及地震的動參數區(qū)劃中關于特征周期的規(guī)定也需要發(fā)展。修訂后，設計反應譜的范圍由3s延伸到6s，分為直線上升段、水平段、曲線下降段和斜直線下降段四個區(qū)段。一般結構阻尼比為0.05，設計反應譜在5Tg以內與89規(guī)范相同，從5Tg起改為斜率為0.02的斜直線下降，保持了規(guī)范的延續(xù)性。第7頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一設計地震反應譜的調整（續(xù)）當結構阻尼比不等于0.05，設計反應譜在ζ=0.05的基礎上調整：水平段數值乘以阻尼調整系數η2

η2=1+(0.05-ζ)/(0.06+1.7ζ)≥0.55當小于0.55取0.55曲線下降段的衰減指數由0.9改為：

γ=0.9+(0.05-ζ)/(0.5+5ζ)斜率為0.02的直線下降段的斜率η1由0.02改為:

η1=0.02+(0.05-ζ)/8當設計為RC結構時,阻尼比為0.05，η2=1，γ=0.9，η1=0.02第8頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一2001規(guī)范設計反應譜第9頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一全鋼、鋼混、鋼筋砼結構不同阻尼比時

設計反應譜第10頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一三、建筑結構地震作用取值的控制2001抗規(guī)以特征周期、樓層最小水平地震剪力、扭轉效應（偶然偏心、單向和雙向水平地震作用）結構抗震措施等四個方面來控制建筑結構地震作用。

Ⅰ、Ⅱ類場地特征周期比89規(guī)范分別延長0.05s，Ⅲ、Ⅳ類場地特征周期比89規(guī)范分別延長0.10s。因為我國過去的規(guī)定相比世界大多國家偏短。根據國力的增強，建筑抗震能力也應有所提高接近國際標準?？傮w上提高了中等高度房屋和單層廠房建筑的地震作用。使量大面廣的一般結構的抗震安全性有一定提高。對于長周期結構，按加速度反應譜計算的地震作用明顯偏小，主要是長周期結構對加速度的反映較遲鈍，強地面運動速度和位移對結構的作用更為強烈，而加速度反應譜不可能反映這種作用，計算結果可能是不安全的。為此，2001抗規(guī)不僅控制結構底部總地震剪力，同時控制每個樓層的水平地震剪力。當結構的基本周期小于3.5s或扭轉效應明顯時，樓層剪力系數不應小于0.2αmax，即設計烈度為7、8、9度時，分別為1.6%、3.2%、6.4%。當結構基本周期大于5.0s時，7、8、9度剪力系數分別不小于1.2%、2.4%、4.0%。當結構基本周期介于3.5s和5.0s之間時，規(guī)范規(guī)定可插入取值。第11頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一三、建筑結構地震作用取值的控制（續(xù)）震害經驗和強震記錄表明，實際地震時地面運動同時具有平動、扭轉和豎向分量。對于規(guī)則結構，可簡化為按兩個主軸方向分別考慮偶然偏心和地震的扭轉分量作用，將邊框結構的內力適當放大。一般情況下，短邊取1.15，長邊取1.05，當扭轉剛度較小時宜取1.3。對于不規(guī)則結構應考慮扭轉耦聯效應。當一般不規(guī)則時，可在兩個主軸方向分別作單向水平地震扭轉耦聯計算。對于特別不規(guī)則的結構應考慮兩個主軸方向同時施加地震作用的效應組合。（抗規(guī)5.2.3條之1及2)結構時程分析法輸入地震波的規(guī)定2001抗規(guī)規(guī)定,時程分析法必需選用不少于兩條的實際強震記錄和一條人工模擬加速度時程曲線.其平均反應譜應與振型分解法可用的設計反應譜在統(tǒng)計意義上相符。所謂“統(tǒng)計意義上相符”指的是平均反應譜與設計反應譜的值在每個周期點上相差不大于20%。為了保證時程分析法結果的可靠合理，同時規(guī)定多條地震波輸入計算的平均結構底部剪力值不應小于振型分解法計算結果的80%，且單條地震波輸入結果不應小于65%，運用現有的地震數據庫和選波軟件，一般都能達到選波要求。第12頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一四、地質特性、擠土效應與樁型選擇設計人員未能認真熟讀地勘報告，未能掌握所設計工程的地質特性、技術要點，從而導致樁型選擇不當?？梢圆捎锰烊坏鼗驕\層經合理的地基處理后可設計基礎的，仍采用各種不同的樁基。如果順利，只會造成工程造價的不經濟；如果不順利，將造成不同的工程事故。第13頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一3、采用人工挖孔樁時設計上要注意當地下水位較高，在預定的樁長范圍內有粉土、粉砂和圓礫等富水層時，強行降水可能產生流砂，此時不宜采用人工挖孔樁。樁的長徑比H/d：H/d<5時，只能按墩基設計；

H/d>10時，可按樁基設計；

H/d=5~10時，按載荷板試驗提供的端阻值設計或按天然地基經深度修正的特征值設計。注意地下水位高低，含水層特性、承壓性、流速。認真考慮排水是否會影響周邊環(huán)境，對已有建筑造成失水、固結、不均勻沉降而導致開裂破壞。認真考慮樁尖土層是否適宜施工樁端擴大頭，防止不管什么情況都加擴大頭。擴底灌注樁的中心距不宜小于擴底直徑的1.5倍；當擴底直徑大于2m時，樁端凈距不宜小于1m。（地規(guī)8.5.2-1)擴底灌注樁的擴底直徑不應大于樁身直徑的3倍.（地規(guī)8.5.2-2)第14頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一3、采用人工挖孔樁時設計上要注意(續(xù))樁的主筋配筋率不宜小于0.2%~0.65%(小直徑取大值)。(地規(guī)8.5.2-6)樁的配筋長度，伸入承臺的錨固長度，基礎周邊回填要求等應按地規(guī)8.5.2-7、8、9條設計。人工挖孔樁承臺、地梁的設計應保證達到上部結構的固結點要求。首先是人工挖孔樁一柱一樁的設計必須設置承臺，承臺尺寸宜為2dx2d，并配構造筋。此外在兩個方向承臺部位加設地梁，對地梁的截面強度的要求，應使地梁兩端截面組合彎矩大于框架柱端彎矩。比值系數：抗震等級一級框架柱為1.4抗震等級二級框架柱為1.2抗震等級三級框架柱為1.1人工挖孔樁應加強檢驗與監(jiān)測。應遵照地規(guī)10.1.6條、10.1.7條以及JGJ106-2003《建筑樁基檢測技術規(guī)范》的有關規(guī)定處理。第15頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一4、采用振動沉管灌注樁時設計上應注意振動沉管灌注樁在飽和軟土地基中，極易產生強大的超孔隙水壓力，產生擠土效應，因此飽和軟粘土、淤泥、淤泥質土、泥炭、泥炭質土，且厚度較大，地下水位又較高時，不宜采用振動沉管灌注樁。Ⅳ類場地土時不宜采用振動沉管灌注樁。樁基設計前應堅持先打試樁，且應要求試到極限。待試樁資料出來后，對擠土效應應有充分的分析和估計，適當扣減試樁的極限承載力值，按扣減后的承載力再行布樁。第16頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一4、采用振動沉管灌注樁時設計上應注意（續(xù)）當不得不采用振動灌注樁時，應采取下列措施：（1）樁距不宜小于4d；（2）布置必要的帶狀砂井或塑料排水板等豎向排水通道；（3）工程樁施工應采用跳打等旨在減小擠壓效應的科學合理的措施；（4）當周邊環(huán)境無影響時，也可在工程樁施工前先采取降水措施，旨在樁基施工時大幅降水而減小超孔隙水壓力，減少擠土效應，保證工程樁的質量。（5）加強工程樁施工時對已施工樁的監(jiān)控，必要時對每樁建立坐標及樁頂標高，適時觀測其變動情況。第17頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一4、采用振動沉管灌注樁時設計上應注意（續(xù)）采用振動灌注樁或人工挖孔樁的樁筏基礎時，除了承載力整體平衡外，尚應滿足豎向受力結構構件下的局部平衡。這是樁基設計的基本原則。工程樁在滿足靜歇時間之后，應適時進行工程樁的檢測。應包括采用小應變樁身完整性檢測和靜力載荷法的極限承載力檢測，同時應檢測樁位及標高的變化。遵照地規(guī)10.1.6-7條及JGJ106-2003《建筑樁基檢測技術規(guī)范》的有關規(guī)定進行。第18頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一5、采用砼預制樁或預應力砼管樁時

設計上應注意預制鋼筋砼方樁和預應力砼管樁均有國標圖集，分別是《04G361》及《03SG409》，設計與施工均可遵照國標圖集使用。我省以沖洪積與坡積、湖積等交互成層地質為主，打樁企業(yè)的樁機以靜壓樁機為主，遇粉土、粉砂、圓礫層時樁很難穿刺壓下，給樁型的選擇和打樁施工帶來不小的麻煩。一般情況下雙橋靜探錐阻>10~15MPa時就有可能壓不下去。設計者此時就應提起注意，施工單位也應注意，對設計上考慮不周時應提出意見或提出采取輔助措施。勘察單位在基礎形式推薦中也應指明必須采取輔助措施的警示結論用語，不能不管。第19頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一5、采用砼預制樁或預應力砼管樁時

設計上應注意（續(xù)）鋼筋砼預制方樁或預應力管樁，在粉土、粉砂和圓礫交互成層，相對厚度較大的地層中，應仔細研究靜探曲線，判明壓樁時是否可以穿刺。當明確難以壓下時應改變樁型設計方案，當無更好選擇時，設計應明確采取引孔的輔助措施。施工單位應認真研究引孔的辦法。一般情況下，不能采用空管撓土的振動灌注樁的辦法，那樣撓土只會使厚層粉砂和圓礫層越撓越密實。目前唯一辦法只有采用比樁徑略小的螺旋鉆孔取土辦法，方能奏效。否則只有改用帶振動錘頭的頂壓樁機可能奏效。正常頂壓遇阻時開振動錘錘擊。第20頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一6、采用深攪加芯樁時的注意事項深攪加芯樁總體上說承載力不高，在軟土中相對比其他樁型承載力出奇的好，在層數不多地基偏軟的情況下十分有效。常常出現三層小別墅的樁基設計樁長用到24m，這是不經濟的，如果改用12m的加芯深攪樁，承載力不比24m樁低，造價只有24m樁的1/2~2/3。深攪加芯樁在軟土中采用應按地基處理的復合地基設計。在中軟土中采用可按樁設計。采用此樁型時應加強樁頂的約束墊層，宜采用砂石墊層，厚度不宜小于300mm。芯樁長不宜少于攪拌樁長的2/3，且不少于6m。應作試樁和工程樁后的檢測。第21頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一7、樁基工程中宜使靜探為勘察工作中主要手段之一靜探對土性變化十分敏感準確，對土的分層起到重要指導作用，在設計樁基時是一重要的參考和依據。一般情況下，粘土的錐阻比摩阻小，而粉土粉砂的錐阻與摩阻接近，有時錐阻還大于摩阻，有的勘察報告給出的摩/錐比供設計參考。當選擇粘土作樁尖持力層時錐阻不應小于1.5MPa。當樁須穿過粘土層，而粘土層的錐阻大于3MPa時較難穿過。當樁須穿越粉土、粉砂時，錐阻大于15MPa時肯定壓不下；錐阻10~15MPa之間分情況可能較困難。圓礫層的情況比較復雜，主要視組成成分不同而不同，規(guī)律性不明顯，一般厚度大于3m的穿越較困難。第22頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一8、擠土效應是樁型選擇的重要問題之一除人工挖孔樁、攪拌樁及鉆孔灌注樁外，其余的樁都存在不同程度的擠土效應，即便是攪拌加芯樁也不例外，只是它的擠土效應較微小，可忽略不計。擠土效應是樁基設計和樁型選擇首要面對的問題。要識別所設計場地的擠土效應大小，必須認真了解巖土工程報告，認識所設計場地的土特性。在土層多數為飽和狀態(tài)下，希望用樁擠密土是錯誤的。土中水是不可壓縮的，打下較多鋼筋砼立方體積的樁，必然造成側向擠壓或土體隆起的較大變形，造成樁側向位移、斷樁、縮徑和上飄等現象。更重要的是超孔隙水壓力破壞了原土體的結構，導致工程樁承載力的下降。土體破壞的恢復期是十分漫長的。從概念上說經分析判斷當有可能存在較大的擠土效應時，應增加豎向排水通道。第23頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一減少擠土效應的輔助措施增設豎向排水通道，較經濟方便的方法就是先打袋裝砂井或塑料排水板通道。

設置袋裝砂井后，施工圖設計時，可酌情少扣試樁的承載力。第24頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一9、樁筏基礎的樁的布置樁筏基礎的樁的布置不能采取方格網布樁的形式，那樣只能作到總體大平衡，未能作到局部平衡，且樁的承載總合力與作用力重心之間的偏心會增大，對樁的受力不利，對筏板的承載力要求太高。設計上如果實在避免不了時，一定要相當程度的增大筏板的剛度，否則將造成筏板剪彎破壞，所以一定要注意作到局部平衡。在遵守局部平衡遇到困難時，應提高單樁的承載力特征值。第25頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一五、復合地基適用條件的討論

1、地規(guī)GB50007-2002中7.2.7條、7.2.8條及

7.2.9條作了明確規(guī)定：復合地基設計應滿足建筑物承載力和變形要求。豎向增強體的選擇應綜合考慮土體的特殊性，如地基欠固結土、膨脹土、濕陷性土、可液化土等，并應注意豎向增強體的施工工藝的選擇。復合地基承載力特征值應現場作復合地基的試驗加以確定。復合地基的試驗應以兩樁或兩樁以上的壓板載荷試驗。確系條件所限，無法試驗時，可采用單樁豎向荷載結果及周邊土承載力特征值并結合工程試驗確定。一定要作變形控制，滿足變形要求。第26頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一1、地規(guī)GB50007-2002中7.2.7條、7.2.8條及

7.2.9條作了正確規(guī)定（續(xù)）：增強體頂部應設褥墊層。褥墊層可采用中砂、粗砂、礫砂、碎石、卵石等散體材料，碎石、卵石宜摻入20%~30%的砂。這條規(guī)定有以下作用：（1）一定厚度砂石墊層對豎向增強體頂部的約束起到極大作用，提高樁體頂的抗震能力。（2）砂石墊層對樁土協(xié)同工作起到調整作用。復合地基的豎向增強體與基礎按一般樁基一樣連接，有兩種觀點兩種作法：第一種是樁頂與基礎不連接，還要求樁頂離開基礎底10~20cm。是地基土層強度好的一種作法。

第二種是樁與基礎牢固連接。是在地基土質較軟或屬高層建筑中使用的方法。第27頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一2、從工程實用出發(fā)，復合地基方法在工程地基與基礎設計中使用的條件持力層經深寬修正后的承載力特征值綜合下臥層強度等的接觸層土強度設計值，基本滿足強度要求或稍差一點（相差約20~30%），地基土較均勻，持力層土較好，可采用復合地基設計。當強度基本滿足要求或強度不是問題，而變形難于控制，高層建筑的傾斜較難控制時，可采用復合地基方案。此時所選擇的豎向增強體樁旨在減小變形，防止傾斜方面發(fā)揮作用。將使地基與基礎的造價下降較多，不失為經濟合理的方案。復合地基的設計一定要注意基礎應選擇整體性較好的方案，若上部結構傳至基礎的荷載不大時，也可采用獨立基礎，但應加強地梁的剛度。第28頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一3、復合地基的設計估算JGJ79-91建筑地基處理技術規(guī)范的第九章深層攪拌法所列的公式，完全適用于豎向增強體樁土復合地基的計算：

fsp.k=mRbk/Ap+β(1-m)fsk式中：fsp.k

—復合地基的承載力標準值

m

—面積置換率

Ap

—樁的截面積fsk—樁間土天然地基承載力標準值Rbk—單樁豎向力標準值，應通過現場單樁載荷試驗確定

β—樁間土承載力折減系數，當樁端為軟土時，可取0.5~1.0，當樁端為硬土時，可取0.1~0.4，當不考慮樁間土軟土的作用時，可取零。第29頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一3、復合地基的設計估算（續(xù)）當天然地基基本可滿足承載力要求，僅變形控制難于保證，豎向增強體的樁此時僅僅起著減小變形，防止不均勻沉降和建筑的傾斜時，對樁的要求可適當降低，可按樁的極限承載力按樁基設計進行布置。直觀的比較，相當于按完全樁基工程設計的樁少了一半，是經濟而合理的。實際上前面復合地基計算公式中復合地基強度由兩部分組成，即樁和樁間土，無論計算結果如何，都呈現一定的比例關系：樁占百分之幾，樁間土又占百分之幾。有工程實踐經驗的工程師心中是有數的，當缺乏工程實踐經驗設計時，宜請有豐富經驗的工程師作指導，以免出現問題。第30頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一4、豎向增強體復合地基的設計步驟認真吃透巖土工程勘察報告，遇有疑問或異議時，應與巖土工程師協(xié)商討論取得共識。全面分析研究采用復合地基設計的條件。根據工程實際情況，決定接觸壓力?？疾旎啄酥料屡P層的滿足情況。選擇合適的豎向增強體。根據經驗初定樁承載力百分比，按完全樁基設計方法設計布樁，求得m值，進入公式計算，反求出單樁極限承載力，按此承載力設計樁長樁徑，進行試樁驗證。當出入較大時，應按試樁極限承載力進行控制性計算的調整，最終應作復核地基的載荷試驗，并應滿足工程的需要。第31頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一六、樁基抗震驗算討論先張法預應力：云南省地方規(guī)程的編制已進入到報批階段，經批準后便可付印出版，省內使用管樁即將遵照執(zhí)行。云南省地方規(guī)程對國標圖集03SG409作了較大變動，對一些敏感問題偏嚴，有些也有遷就。國標03SG409的使用范圍：

1）采用先張法工藝制作的預應力高強砼管樁PHC樁、預應力砼管樁PC樁及預應力砼薄壁管樁PTC樁均適用于工業(yè)與民用建筑的低樁承臺樁基礎。2）PHC、PC、PTC樁僅適用于承受豎向荷載的樁基，當有水平荷載作用時應經驗算后使用。3）03SG409國標圖集PHC、PC樁適用于非抗震和抗震設防烈度6度7度的地區(qū)，若使用于抗震設防烈度8度的地區(qū)，則需另行驗算；PTC樁適用于非抗震和抗震設防烈度6度的地區(qū)，若使用抗震設防烈度7度的地區(qū)，則需另行驗算。第32頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一

云南省建設廳《云建設[2004]138號》文件，關于規(guī)范我省預應力砼管樁生產、使用有關規(guī)定的通知中規(guī)定：在地方規(guī)程批準執(zhí)行以前，設計單位和管樁生產企業(yè)必須以國家標準03SG409為設計生產依據。三種管樁的適用范圍及要求同國標。地方性規(guī)程批準執(zhí)行以后，按其規(guī)定執(zhí)行云南省管樁地方規(guī)程和圖集報審稿存在的主要問題。取消PTC薄壁管樁的依據不足。國標都可存在，而地方規(guī)范將其取消，理由是抱壓易壓壞，那是施工工藝問題，不是樁的問題；其次是由于壁薄而擔心耐久性有問題，沒有試驗依據，不夠慎重。管樁無論國標還是地方規(guī)程，強調管樁抗震驗算是應該的，但是樁的抗震驗算對所有的樁基工程的樁都是應該的。管樁生產工藝是離心生產，砼的密實性好，砼的強度等級高，抗彎抗剪能力強，質量遠遠超過振動沉管現澆砼灌注樁。而現行對振動沉管樁反而不加限制，甚至9度區(qū)照用不誤，這是極為不正常的現象，誠望行政主管對此應實事求是、合理地對待。第33頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一5、云南省管樁地方規(guī)程和圖集報審稿

存在的主要問題（續(xù)）實際影響樁基工程的樁的抗震驗算的因素是十分復雜的問題。既然是在地基土層中的受力構件，就與地基土的特性密不可分，與地基土層剛度，樁頂土層對樁的約束程度存在極大的關系。樁頂部土層好對樁頂部的約束好，樁的抗水平力能力就大，反之就小。樁的抗水平承載力與樁受動力特性有關。與土的地震峰值加速度大?。叶龋┖蛨龅氐卣鸱纸M（場地土類別、特征周期）有關。經常是高層、多層（6~7層）樁基的抗震驗算容易通過，而少層的動力特性較高的工程樁基抗震驗算通不過。這主要是與工程抗震驗算中F/G（剪壓比）有關。地震動力特性的影響更多的是反應在少層建筑的樁基上。設計上不能忽視動力特性影響大的少層建筑的樁基設計。對有抗震設防要求的工程，應從概念上、設計構造上采取措施，盡力提高淺層土即樁頂一定厚度土層的質量，使之對工程樁的樁頂約束加強。加強樁頂約束才是提高樁抗水平承載能力的切實有效措施。第34頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一七、深基坑支護與計算

1、基坑支護結構的主要和適用條件結構形式適用條件懸臂樁、懸臂樁加錨拉地下連續(xù)墻適用于基坑側壁安全等級一、二、三級。懸臂式結構在軟土場地中不宜大于5m。地下水位高，應考慮水的影響，宜增加止水帷幕，內抽外灌排水，地面排水措施。錨桿掛網噴錨支護基坑側壁安全等級宜為二、三級。有可靠措施、確有把握時，方能用于一級。地下水位高，宜增加止水帷幕，內抽外灌排水，坑頂地面排水。支護深度超過9m時，尚應采取加強有效措施。放坡基坑側壁安全等級宜為三級。施工場地應滿足放坡條件?？瑟毩⒒蚺c上述其他結構結合使用。地下水位較高，應采取降水措施，必要時應設止水帷幕，坑頂地面排水等措施。第35頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一2、基坑側壁的安全等級及重要性系數安全等級破壞后果重要性系數一級支護結構破壞，土體失穩(wěn)，過大變形嚴重危及基坑周邊環(huán)境及地下結構施工安全。社會影響大，城市主要交通道邊的基坑。1.1二級支護結構部分破壞，土體失穩(wěn)，過大變形對基坑周邊環(huán)境及地下結構施工影響一般，不處于城市主要交通道邊的基坑。1.0三級支護結構部分破壞，土體失穩(wěn)，過大變形對基坑周邊環(huán)境及地下結構施工影響不嚴重。0.9第36頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一3、基坑支護結構應作到地下結構施工安全，對周邊環(huán)

境不造成任何影響。（地規(guī)9.1.2條)基坑開挖與支護設計包括的內容:（地規(guī)9.1.3條)支護結構方案

技術比較和選型論述.支護結構強度、穩(wěn)定和變形計算的計算軟件選擇。基坑土體穩(wěn)定性驗算的計算軟件的選擇?；咏邓蛑顾∧辉O計及圍護墻的抗?jié)B設計。坑內外水位差引起土體變形和對基礎樁、鄰近建筑物和周邊環(huán)境的影響。開挖施工方法的可行性及施工過程中的監(jiān)測要求。第37頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一5、基坑支護的設計一般由施工單位進行，目前實行誰

施工誰設計誰負責。但土建設計單位應對基坑技術

安全及有關數據提供全面提出要求。對一、二級基

坑支護工程宜由甲方、監(jiān)理方、總包方聯合，請專

家對基坑工程的設計施工方案進行評審。深基坑支護工程宜通過招投標進行選擇較優(yōu)設計方案和施工單位。支護結構的計算與構造應遵照GB50007—2002地規(guī)第9章基坑工程執(zhí)行。第38頁，共44頁，2023年，2月20日，星期一八、檢驗與檢測驗槽一般可用觸探或其他方法。發(fā)現與報告不一致或出現異常情況時，應結合實際提出處理意見。（地規(guī)10.1.1強制）當采用樁基時，設計單位應提出試樁圖，并應說明樁型、樁徑、樁長、配筋、樁尖持力土層，預估單樁極限承載力（注意：或注明單樁承載力特征值，但應加以說明試樁試樁一定要試到極限值。）施工工藝等要求的相關說明按地規(guī)附錄Q及JGJ106-2003基樁檢測規(guī)范進行。有抗震驗算要求的工程尚應作水平承載力的檢測，按樁基規(guī)范附錄E及基樁檢測規(guī)范JGJ106-2003進行。有抗浮要求時，尚應作抗拔樁的承載力試驗。第39頁，共44頁，2023年，2月20