------------------------------------------------------------------------一二級注冊結構工程師易錯點總結一二級注冊結構工程師易錯點總結1.混凝土結構（1）獨立簡支梁，如果同時有均布荷載和集中荷載，切記驗算支座處剪力的比例情況（75%）。在計算抗剪承載力時可能會套用含剪跨比那個公式。（2）抗震計算中計算地震影響系數(shù)時，要分清結構的材料是混凝土、混合結構還是鋼結構，阻尼比不同，套用的公式也不同。（3）抗剪計算用凈跨度，抗彎計算用計算跨度，不可混淆。（4）軸心受拉及小偏心受拉構件中，鋼筋抗拉強度設計值不大于300MPa。（5）受扭構件中，一般剪扭構件受扭承載力降低系數(shù)有限制條件，注意取值。（6）最容易忘抗震調整系數(shù)，這個一忙乎很容易忘！?。。?）荷載組合時，當恒載對結構的承載力有利時，分項系數(shù)取1.0；當活載對結構的承載力有利時，分項系數(shù)取0。（8）計算柱體積配箍率時，混凝土如果低于C35，按C35計算。（9）看清題目里給的是設計值還是標準值。（10）計算現(xiàn)澆鋼筋混凝土軸心受壓及偏心受壓構件時，如截面的長邊或直徑小于300mm，則表中混凝土的強度設計值應乘以系數(shù)0.8；當構件質量(如混凝土成型，截面和軸線尺寸等)確有保證時，可不受此限制。（11）梁的構造鋼筋，每側縱向構造鋼筋(不包括梁上、下部受力鋼筋及架立鋼筋)的截面面積不應小于腹板截面面積bhw的0.1%，且其間距不宜大于200mm。注意是每側的面積！（12）算柱子軸壓承載力時，配筋率3％以上時，Ac應扣除鋼筋面積。（13）雨蓬和挑檐等結構，勿忘施工檢修荷載。（14）考慮多臺吊車水平荷載時，對單跨或多跨廠房的每個排架，參與組合的吊車臺數(shù)不應多于2臺。（15）計算ω0T21

時，對地面粗糙度B類地區(qū)可直接代入基本風壓，而對A類、C類和D類地區(qū)應按當?shù)氐幕撅L壓分別乘以1.38、0.62和0.32后代入。（16）直接承受吊車的結構構件，在計算承載力及驗算疲勞、抗裂時，應考慮吊車荷載的動力系數(shù)。（17）計算懸臂構件的撓度限值時，其計算跨度按實際懸臂長度的2倍取用。（18）剛性屋蓋單層房屋排架柱、露天吊車柱和棧橋柱的計算長度，有吊車房屋排架柱的上柱在排架方向的計算長度，僅適用于Hu/Hl≥0.3的情況；當Hu/Hl<0.3時，計算長度宜采用2.5Hu。（19）截面的腹板高度：對矩形截面，取有效高度；對T形截面，取有效高度減去翼緣高度；對I形截面，取腹板凈高。尤其是T型截面，在驗算配筋率時能迷惑很多考生?。?0）受拉鋼筋的錨固長度，當混凝土強度等級高于C40時，按C40取值，勿忘修正系數(shù)。2.鋼結構（1）直接承受動力荷載的結構，比如吊車梁，在驗算強度和穩(wěn)定時考慮動力系數(shù)。（2）在計算構件長細比時要注意腹板的朝向是在平面內還是垂直于平面。（3）強度的折減系數(shù)屬于強條，時時牢記。（4）斜平面的腹桿計算長度系數(shù)為0.9，而不是0.8。（5）焊縫長度計算時，切記加上兩倍的焊腳尺寸。別算完就了事，還要注意是否滿足構造要求?。?）超長的折減：螺栓連接長度超過15d0或60d0

時記得乘以折減系數(shù)。

（7）鋼結構軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)，在查表時注意根號內的fy，不要直接就帶235進去。3.砌體結構（1）s（墻間距）和計算高度的選取要特別小心，很容易出錯。（2）挑梁的抗傾覆力矩中荷載只考慮恒載，要用標準值，不要把活載也算進去了。（3）注意強度的調整系數(shù)。對常用砌體面積<0.3修正，對配筋砌體<0.2修正。（4）砌體局部抗壓強度提高系數(shù)γ，對多孔磚砌體和灌孔的砌塊砌體，應符合γ≤1.5，未灌孔混凝土砌塊砌體，γ≤1.0。（5）沿齒縫和通縫的受彎破壞要分清。（6）挑梁埋入砌體長度與挑出長度之比宜大于1.2；當挑梁上無砌體時，宜大于2。（7）網(wǎng)狀配筋磚砌體中的體積配筋率，不應小于0.1%，并不應大于1%4.高層與高聳結構

（1）軸壓比限值的選取一定要看小字（注釋）部分，很容易出錯。

（2）分層法計算時，柱剛度前乘以0.9，底層柱不要乘以0.9。

（3）在結構內力與位移計算中，現(xiàn)澆樓面和裝配整體式樓面中梁的剛度可考慮翼緣的作用予以增大。樓面梁剛度增大系數(shù)可根據(jù)翼緣情況取為1.3～2.0。如果是中間框架，剛度前應乘以2；邊框架乘以1.5。（4）地震參與組合時，注意風荷載是否參與組合。

（5）底部剪力法計算地震作用時，混凝土結構和鋼結構所乘以的系數(shù)不同。混凝土為0.85，高層鋼結構為0.8（高鋼規(guī)），而多層鋼結構為0.85。

（3）計算水平地震影響系數(shù)時要考慮T1和5倍Tg的關系

（3）高規(guī)中的抗震等級，要分清房屋是A還是B級高度，然后再看場地類別…總之要一步一步地判別，一跳步驟就中招。（4）抗震設計時，短肢剪力墻的抗震等級應提高一級采用。

（5）對部分框支剪力墻結構，當轉換層的位置設置在3層及3層以上時，其框支柱、剪力墻底部加強部位的抗震等級尚宜按規(guī)定提高一級采用，已經(jīng)為特一級時可不再提高。（6）對于框架-剪力墻結構或者剪力墻結構，注意當翼墻長度小于3倍墻厚或者端柱截面邊長小于2倍墻厚時，視為無翼墻、無端柱。（6）一、二級框支柱由地震產(chǎn)生的軸力應分別乘以增大系數(shù)1.5,1.2。注意是地震產(chǎn)生的軸力調整，其它的不用。5.地基基礎經(jīng)處理后的地基，當按地基承載力確定基礎底面積及埋深而需要對本規(guī)范確定的地基承載力特征值進行修正時，基礎寬度的地基承載力修正系數(shù)應取零；基礎埋深的地基承載力修正系數(shù)應取1.0。經(jīng)處理后的地基，當在受力層范圍內仍存在軟弱下臥層時，尚應驗算下臥層的地基承載力。6.木結構

（1）一定要看清是否為原木。原木的標注是小頭直徑，而計算撓度，和強度，包括穩(wěn)定有不同要求。

（2）調整系數(shù)不僅是調整強度，還有彈性模量。一注考試易錯點歸納一、荷載部分

1、荷載計算時應考慮結構的重要性系數(shù)，尤其在木結構計算中，但在抗震設計時不需考慮；

2、在進行荷載計算時，應注意恒載的計算，不能漏項，并應結合受荷分析圖進行計算內力值；同時還應注意恒荷載在有利作用時的分項系數(shù)取值。

3、等效均布荷載的計算：等效寬度計算（1、短跨受荷，2、寬度修正（離非支座邊較近，兩個集中荷載疊加部位）），最大彎矩采用假定設備荷載為集中荷載，設備荷載應考慮動力系數(shù)，同時應考慮扣除操作荷載進行計算。

4、活荷載不應與雪荷載同時考慮；當活荷載大于4kn/m2的工業(yè)建筑時，荷載分項系數(shù)取1.3；

5、動力荷載應考慮動力系數(shù)，僅傳遞至樓板和梁，而不向墻、柱傳遞，動力系數(shù)僅在基本組合和抗裂驗算時考慮，而標準組合，準永久組合均不考慮；對于吊車僅為豎向作用考慮動力系數(shù)；

(G+g)（分攤于四個輪子）和小車擺動引起的橫向水平荷載Pkmax（分攤于一個輪子）兩者中的最大值；注意支座處梁的剪力與支座處的壓力前者僅考慮一根吊車輛上的荷載，而后者需考慮2根梁上的吊車荷載。對于吊車荷載折減應注意2臺吊車一側所有輪子都考慮，方可進行荷載的折減。6、吊車荷載（吊車臺數(shù)的布置（豎向最多4臺，水平向最多2臺）及荷載折減，豎向荷載設計值應考慮動力系數(shù)，而水平荷載不需考慮動力系數(shù)（應力影響線的應用）；吊車縱向制動力對于四輪吊車，制動力一側一般為1只，輕中級工作制吊車梁計算腹板的穩(wěn)定性時，吊車輪壓設計值可乘折減系數(shù)0.9；吊車起重量的表示方法Q=20/5t表示主鉤為20t，副鉤為5t，即該吊車的最大起重量為20t。求吊車梁最大彎矩：即荷載合力作用點（采用力矩平衡）與某一荷載的中線與梁中線重合即該荷載作用處為梁的最大彎矩處；吊車橫向水平荷載的計算，注意對重級工作制吊車，需要考慮小車剎車擺動引起的橫向水平荷載

7、雪荷載，應注意屋面板、檁條；屋架；框架柱、墻對應工況（均勻分布、不均勻分布、半跨均勻分布）考慮的不同，斜屋蓋檁條荷載應注意豎向荷載考慮時要考慮屋架的水平角度；

8、風荷載：圍護結構和主體結構計算的區(qū)別；總荷載計算時應注意正面與負面的疊加；

9、荷載計算時，應通過受力圖進行計算；檢修荷載、樓層荷載向梁、柱傳遞時應注意折減；

10、當考慮以豎向永久荷載效應控制的組合時，參與組合的可變荷載僅限于豎向荷載；（新版規(guī)范已取消此條規(guī)定）

11、對于排架結構，可采用簡化公式進行計算，但注意簡化公式中沒有荷載組合值系數(shù)；

12、典型高層風荷載的計算（注意單層與多層、高層P95的區(qū)別）；風荷載的圍護結構計算應注意建筑的外表面（區(qū)分正壓區(qū)、負壓區(qū)、墻角）和內表面的體系系數(shù)之和；總的建筑風荷載計算時應注意迎風面和背風面荷載之和，而主體構件計算僅考慮迎風面或背風面荷載之一，注意高層建筑的風荷載體系系數(shù)的計算，應與多層區(qū)別開；注意高層鋼結構中的舒適度要求（即建筑物頂部的順風向和橫風向最大加速度限制要求）；

13、注意圍護結構風荷載的計算，風壓體系系數(shù)對于迎風面取外表面（采用與主體結構一致的）和內表面（-0.2）之和，背風面取外表面（見規(guī)范7.3.3）和內表面（+0.2）之和；

質量計算的假定，自振周期的計算注意與多層結構的不同，以及應考慮縱墻及屋架與柱的連接固結作用的修正；

9、鋼結構支撐在抗震時的荷載計算抗震荷載部分：

1、抗震等級的確定，注意甲級、高層、場地類別的修正；注意鋼結構的阻尼比的取值（多遇地震下不超過12層0.035；超過12層0.02；罕遇地震下取0.05）；注意高層鋼結構的地震作用計算與一般鋼結構及混凝土結構的不同（P166）；

2、水平抗震剪力的計算（重力荷載代表值的計算，單質點多質點；水平影響系數(shù)、頂部附加力；樓層最小抗震剪力的復核）；同時注意薄弱層地震剪力的調整（1.15）；轉換構件的地震內力調整；以及地震作用在未考慮扭轉計算時，短榀和長榀地震作用的修正；水平地震在各層的分配其高度Hi是按照從基礎頂面或地下室的嵌固端開始算起（砌體結構的底部固定端計算P169）；頂部附加力作用在頂層而非突出構件（突出構件應考慮增大系數(shù)，但該增大部分也不往下傳遞，注意鋼結構需要進行傳遞1-2層）；振型分解反應譜法應以每條振型得到的內力分析結果后（應先求出各層的總剪力），再進行各振型的疊加（進而與每層總的最小抗震剪力進行對比）。

3、薄弱層受剪承載力不應低于相鄰上一樓層的65%；

4、樓層側向剛度的計算可參考附錄中的計算

5、豎向抗震力的計算，注意重力荷載代表值的計算，以及構件豎向地震力的分擔提高系數(shù)（1.5）；

6、抗震計算時，內力求解的荷載組合應考慮（非抗震作用、抗震作用（重力荷載代表值參與組合，水平、豎向）、風作用），；

7、抗震影響系數(shù)，豎向、水平向、砌體結構、內框架結構；

8、平面排架廠房的抗震計算：自振周期和地震作用計算時各質點質量計算的假定，自振周期的計算注意與多層結構的不同，以及應考慮縱墻及屋架與柱的連接固結作用的修正；

9、鋼結構支撐在抗震時的荷載計算混凝土結構設計部分

1、對于雙筋矩形截面梁的設計，當x<2as’時，說明受壓區(qū)鋼筋未達到屈服，而受拉區(qū)已達到屈服（受拉區(qū)鋼筋配置偏少引起）；T型截面翼緣寬度的計算（注意加腋寬度的計算），在計算受拉區(qū)鋼筋最小配筋率時的面積應注意不包含受壓翼緣的面積；混凝土軸心受壓及偏心受壓構件，當截面長邊或直徑小于300mm時，強度值可乘0.8系數(shù)；

2、柱的計算長度，單層廠房吊車梁（注意無吊車時的取值），水平荷載作用對多層框架結構柱的計算長度修正影響，同時注意求解該系數(shù)時，應與所選取梁的軸線應平行與水平荷載方向，而垂直方向的不予考慮，粱的剛度計算可考慮現(xiàn)澆板的貢獻（一般乘修正系數(shù)2），另外柱的剛度計算也是該水平荷載作用方向上的，即計算出來的計算長度也是該方向的；H的計算（底層柱高從基礎頂面起算到上一層樓蓋頂面的高度）；

3、螺旋式或焊接環(huán)式箍筋柱的計算：長細比（<12）的控制；箍筋的配筋量；螺旋箍筋的間距，考慮螺栓式箍筋得到的承載力不應小于未考慮的，也不應超過1.5倍未考慮箍筋的；

4、偏心受壓構件正截面的計算應考慮另一方向的軸心受壓計算；

5、偏心受壓承載計算，注意偏心的幾個概念：e（合力到鋼筋的距離），ea（附加偏心距），e0（合力到截面重心的距離）。ei=ea+e0（初始偏心距）；

6、在偏心受壓承載計算時，對稱配筋的公式是重點（大偏心P505，工字形截面小偏心的對稱配筋計算P543）；大小偏心的判別；大偏心是受拉受壓區(qū)鋼筋都達到屈服，而對于小偏心，則受壓區(qū)鋼筋屈服，而受拉區(qū)鋼筋則在受拉屈服強度和受壓屈服強度之間

7、對于矩形截面非對稱配筋的小偏心受壓構件，當N>fcbh，尚應增加復核驗算；

8、軸心（偏心）受拉構件計算，鋼筋抗拉強度大于300，取300；注意大小偏心的判別（合力作用點在兩側鋼筋范圍內，為小偏心；作用在外側，為大偏心，靠力作用點側的鋼筋為受拉）；

9、斜截面受剪計算，集中荷載的考慮、剪跨比的考慮（1.5~3）、箍筋的要求（最小直徑、最大間距，最小配箍筋率）、截面尺寸驗算條件、承載力、構造要求（最小配筋率）；對于柱結構的斜截面抗剪計算，截面驗算條件與梁是一致的

10、偏心受壓斜截面受剪承載力計算：截面尺寸驗算條件、承載力（集中荷載、剪跨比（對于框架結構的框架柱計算））、構造要求，軸力的限值；

11、偏心受拉斜截面受剪承載力計算，最小配箍率的計算，鋼筋受拉強度不應超過300N/mm2；

12、受扭截面計算，腹板假定承受剪力和扭矩、而翼緣承受扭矩不承受剪力；在軸向壓力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下，彎矩和軸向壓力組合，剪力和扭矩組合，但應注意軸向壓力對受剪承載力的貢獻，公式為軸向壓力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的計算公式；

13、沖切計算：注意沖切面（應采用畫圖進行分析）及沖切荷載（凈反力以及扣除破壞錐體范圍內板的荷載）的計算，沖切截面限制條件驗算；

14、局部受壓的計算：對于螺旋式箍筋或焊接式網(wǎng)片箍筋的考慮（構造要求），注意方格網(wǎng)或螺旋式箍筋核心面積Acor不應超過Ab限制要求，承載限制要求不應低于未考慮方格網(wǎng)或螺旋式箍筋得到的承載力，截面尺寸驗算條件；對于超張拉預應力，計算局部受壓力時應注意超漲拉系數(shù)（1.2），局部受壓凈面積應注意扣除錨孔面積；

15、構件撓度計算：荷載應為標準狀況下荷載，而剛度應為考慮長期荷載作用下修正后的剛度，短期剛度（分預應力混凝土結構和混凝土結構，對應公式不同）；同時應注意剛度位置的選取，一般選取最大彎矩截面處的剛度；

16、構件的抗裂計算，不同級別（一級、二級、三級）要求，抗裂標準也不一樣，對應的工況也不一樣；荷載均為標準組合或長期組合；

17、鋼筋的最小配筋率計算，注意偏心受拉中的受壓一側按受壓構件一側縱向鋼筋的配筋率計算，同意注意面積的計算是全截面，并扣除受壓翼緣面積后的截面面積；在剪扭構件中，縱向受力鋼筋計算中的截面面積受壓翼緣不包含腹板延伸部分面積（bfc-b）bf/，可從工字形截面的扭矩分配公式中可以看出（翼緣和腹板的分配計算受扭塑形抵抗矩公式中判定），相應的計算翼緣Afcor和Ufcor時，應采用翼緣部分（扣除腹板延伸部分）；

18、彎剪扭構件縱向受力鋼筋最小配筋率應為受扭鋼筋最小配筋率與受彎鋼筋面積最小配筋率之和；彎剪扭構件的箍筋最小配箍率為0.28ft/fv；

19、疊合梁的計算，兩個階段的荷載計算，第一階段永久荷載包括疊合層的施工荷載，疊合面的計算；

20、構造方面：梁、柱、梁柱節(jié)點（主筋、箍筋），并結合最小配筋率要求；注意吊筋的計算以及彎折梁的縱筋處的錨固段箍筋計算；

21、注意深受彎構件的適用范圍（分清單跨梁和多跨連續(xù)梁），抗彎、截面要求、斜截面承載（跨高比的限值）、構造要求、鋼筋分布的規(guī)定；深受彎構件吊筋的計算（設計強度須進行0.8的折減，公式仍為梁中的吊筋計算）；

22、牛腿截面的有效高度可根據(jù)標準狀況下的裂縫寬度計算；縱向受力鋼筋可根據(jù)豎向力（有最小配筋復核驗算）和水平力進行計算；

23、預埋件及吊環(huán)：錨筋抗拉強度不宜超過300，吊環(huán)應力不應大于50，當設計有4個吊環(huán)是，計算時應取3個；

24、四類場地上較高的高層建筑，其各項限制要求應注意都有所提高（注意規(guī)范條文的說明）；另外，對于一類場地的建筑，其構造措施可降低一級；

25、在地震作用下，框架柱中的柱端彎矩調整應按框架梁進行調整（分配按未進行調整的柱上下端彎矩進行分配）；對于未考慮扭轉藕聯(lián)計算的，短榀方向是對地震作用進行乘以1.15的系數(shù)；框架柱的剪力調整是建立在彎矩調整基礎上的

26、體積配箍率是按核心區(qū)體積作為計算依據(jù)的；

27、剪力墻注意其適用條件，以及翼緣、端柱的判別；

28、連梁注意高層和混凝土結構的區(qū)別（適用范圍l0/h=2.5）；

29、地震作用承載計算時，對于抗彎計算應注意力的平衡公式中，兩邊都有抗震調整系數(shù)，預應力梁的抗彎承載計算，應注意承載計算中有效預壓力的計算；

30、抗震承載力調整系數(shù)的取值應注意對僅考慮豎向地震作用組合時，各類構件均應取1.0，對偏心受壓柱，當軸壓比小于0.15時（不考慮承載力調整系數(shù)計算）應取0.75而非0.8；

31、預應力構件的計算，在預應力階段：先張法采用換算截面（包含混凝土面積、非預應力鋼筋面積、預應力鋼筋），后張法采用凈截面（包含混凝土面積、非預應力鋼筋面積）；在使用階段均采用換算截面。預應力的損失（對應力松弛引起的損失應注意預應力鋼筋類別（預應力鋼絲、鋼絞線和熱處理鋼筋兩大類）不同相應公式不同），同時還應注意總的預應力損失對于先張法不能小于100MPa，對于后張法不能小于80MPa，對于對稱配筋的預應力構件，鋼筋的配筋率應按總鋼筋面積（全截面的預應力鋼筋和非預應力鋼筋面積之和）的一半進行計算；

32、橋梁結構：翼緣板有效寬度的取值（外梁和內梁取值），裂縫寬度計算（長期荷載對應的是恒荷載的標準組合，短期荷載對應的是恒荷載和可變荷載的標準組合），撓度計算時荷載不應包含汽車的沖擊荷載；

33、橋梁的撓度計算：長期荷載（橋規(guī)6.5.2條）；構件分為全預應力結構和部分預應力結構，彈性階段應力計算包括短暫狀況（預應力構件僅扣除預應力階段的損失，荷載僅考慮預應力和自重荷載）和持久狀況計算（預應力應扣除全部損失，荷載應考慮全部荷載但取標準值，且考慮汽車荷載的沖擊系數(shù)），主要對兩種工況下的壓應力和拉應力進行分別計算；梁的鋼筋數(shù)量按抗裂要求（全預應力結構和部分預應力結構）先進行估算預應力鋼筋數(shù)量和后進行按強度要求估算預應力鋼筋數(shù)量；在計算時應注意荷載的組合（短期組合、持久組合、標準組合（長期作用）、基本組合、頻遇組合）；

鋼結構部分：

1、工作平臺上的檢修荷載應注意對主梁（0.85）和柱（0.75）的折減；

2、鋼結構強度的取值，強度的修正，以及對于軸心受拉和軸心受壓的構件應取較厚構件的強度；尤其注意對接焊縫無墊板時的修正和單面連接的單角鋼強度（在格構式構件中驗算綴條以及在屋架桁架驗算腹桿采用單角鋼時）

3、變形和穩(wěn)定、抗剪強度計算，采用毛截面；抗彎、抗拉、抗壓強度計算采用凈截面；

4、預先起拱量的計算：注意改善外觀和使用條件與改善外觀條件兩種方式的區(qū)別；

5、在梁的抗彎強度計算時，塑性截面發(fā)展系數(shù)應注意翼緣自由外伸寬度與厚度的比值應控制在一定范圍內；H型鋼的表示方法（總高*翼緣總寬*腹板厚度*翼緣厚度），型鋼表示方法，數(shù)字為型鋼的高度。

6、折算應力的計算點應取梁的腹板計算高度邊緣處；對于局部受壓計算，集中荷載作用點處如有加勁肋，局部壓應力可不驗算。故該處的折算應力局部壓應力可取0。

7、梁的計算：強度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定（腹板、加勁肋的計算（橫向、縱向、短向，腹板計算點的選?。?；（內力、通用高厚比、臨界應力）

8、組合梁腹板考慮屈曲后強度的計算，梁按全截面有效確定的截面抵抗矩即最大慣性矩；

9、軸心受壓強度計算應注意高強螺栓摩擦型連接的計算（同時應注意凈截面的影響）；軸心受壓穩(wěn)定計算應注意單軸對稱截面應采用換算長細比以及對應的計算高度（支撐設置的影響）；局部穩(wěn)定（翼緣和腹板的計算），對于腹板局部穩(wěn)定計算不符，可通過增設縱向加勁肋或采取有效腹板截面（僅考慮翼緣與腹板連接部分20tw，即考慮腹板屈曲后的強度）進行計算構件的強度和整體穩(wěn)定，而穩(wěn)定系數(shù)仍采用全部截面；同時注意受壓構件與受彎構件穩(wěn)定系數(shù)計算不同，對于受壓穩(wěn)定系數(shù)主要由截面形式和長細比控制（注意板厚對截面類別的判定影響），受彎構件穩(wěn)定系數(shù)應注意簡化計算公式及相應的修正。

10、格構式構件的軸心受壓計算，對實軸計算時與實腹式類似，而對虛軸須采用換算長細比；綴條、綴板的計算（軸心受壓、線剛度以及連接焊縫的計算），注意分肢的長細比計算（分肢計算長度應注意綴板與分肢的連接方式是焊縫還是螺栓的影響）和構件繞虛軸的計算；同時注意綴板有線剛度要求，即同一截面上的綴板線剛度要大于分肢線剛度的6倍；

11、用填板連接而成的雙角鋼或雙槽鋼構件，可按實腹式構件進行計算，但填板間的距離應滿足要求（受壓40i，兩個側向支撐點間填板間數(shù)不得少于2個；受拉80i；i為分肢回轉半徑）；

12、軸心受壓構件支撐構件的軸力計算（支撐點位置，單根柱或多根柱、支撐道數(shù)）；

13、實腹式單向彎曲壓彎構件的整體穩(wěn)定計算：彎矩作用平面內的計算（等效彎矩系數(shù)的計算，對于單軸對稱截面構件，尚須對無翼緣一側進行計算）；彎矩作用平面外的計算；實腹式雙向彎曲壓彎構件的整體穩(wěn)定計算，兩個方向均應進行計算；格構式構件與實腹式類似（彎矩繞虛軸，平面內整體穩(wěn)定計算，其長細比應采用換算長細比求穩(wěn)定系數(shù)，對于平面外穩(wěn)定，僅需對分肢構件按軸心受力構件考慮，而對于雙向壓彎構件，分肢的計算按實腹式單向彎曲壓彎構件的整體穩(wěn)定考慮，注意計算長度以及分肢軸力和彎矩的取值）；

14、構件的計算長度：桁架與框架結構（注意搖擺柱的修正及對應梁的遠端鉸接修正）、有支撐與無支撐的區(qū)別，橫梁的計算剛度的修正：軸心壓力較大，遠端的節(jié)點連接）；對于在強軸方向即x軸有支撐，則是減小弱軸方向即y軸方向的計算長度。注意對于屋架上雙腳鋼組合的T型截面強軸（x軸）和弱軸（y軸）對應的計算長度求解，注意支撐設置的平面對其影響。通常y方向大于x方向，注意對于排架柱和框架柱的拉彎和壓彎計算，應注意彎矩作用平面內和彎矩作用平面外所對應的是否有支撐，而相應影響的有無側移及計算長度，如對于排架結構，往往在縱向設置支撐，則在縱向為無側移而橫向有側移，強弱支撐框架的驗算：注意支撐在單位側傾角產(chǎn)生的水平力。

15、連接計算，焊縫的尺寸限制，螺栓最小布置要求；工字型（T字型）截面對接焊縫受彎計算采用折算應力評價；角焊縫應注意正焊縫（作用力垂直于焊縫方向，提高系數(shù)）和側面焊縫（計算長度不宜大于60hf）的計算不同，角焊縫長度不得小于8hf和40mm，；對于對接焊縫在受彎矩時，有效焊縫的慣性矩應注意扣除無引弧板的焊縫長度（每條焊縫均應扣除2t）；對于角焊縫的慣性矩及面積，應在焊縫端部扣除hf，焊縫拐角處不需進行扣除（即焊縫長度的計算在端部若轉角處有焊縫則不需減hf），而焊縫寬度取有效寬度進行計算面積及慣性矩（he=0.7hf），同時應注意參與計算的焊縫條數(shù)，不能遺漏；注意單角鋼焊縫連接，驗算焊縫強度應乘以0.85系數(shù)。注意加勁肋的傳遞荷載路徑（注意頂緊（承壓計算）與采用焊縫（正面角焊縫）傳遞的區(qū)別）。

16、螺栓受剪的計算：普通螺栓取受剪承載力（剪切面數(shù)）和承壓面承載力（最小承壓厚度，按受力方向進行考慮）的較小值；高強螺栓承壓型注意剪切面的位置（栓桿或螺紋處），普通螺栓取栓桿直徑；高強螺栓摩擦型直接與摩擦面和預拉力有關；螺栓群的受力計算，注意連接長度對軸心受力的修正（注意連接長度的計算，僅在螺栓群受剪計算中體現(xiàn)），以及螺栓數(shù)量的增加修正（如填板、單面連接、短角鋼連接以及鉚釘鉚合總厚度），螺栓受拉計算取螺紋處有效截面；在驗算螺栓連接強度后，還需驗算連接鋼板及連接板的強度（取連接鋼板和連接板最小凈截面，同時注意折線面的考慮，以及角鋼最小凈截面的計算，將角鋼展開成平面進行計算）；

17、螺栓群偏心受拉計算，普通螺栓群先按小偏心受拉（假定中和軸在螺栓群中心處，且最下排螺栓受拉力而非壓力）計算，若不滿足，則按大偏心受拉計算（假定中和軸在最外排螺栓的中心線上，即用力的平衡進行求解螺栓的力），高強螺栓按小偏心受拉計算，而純受彎構件則按大偏心受拉構件計算；注意梁柱連接，支托的作用可用來承擔梁傳遞過來的剪力；

18、鋼—砼組合結構，在進行強度、抗裂、變形計算時，不考慮粱托的作用；對于負彎矩區(qū)計算，應注意組合梁塑性中和軸的求解；抗剪連接件的計算應注意連接件承載力的修正；

19、組合梁撓度的計算，應注意標準組合與準永久組合換算截面慣性矩的求解（不考慮壓型鋼板的貢獻）以及對剛度的折減；組合板的計算，壓型鋼板混凝土中有效高度的確定，在進行抗彎承載力計算時，應將混凝土抗壓強度和壓型鋼板鋼材強度乘0.8折減系數(shù)，并對自振頻率要求不得小于15Hz；

20、混合結構（多遇地震作用下的阻尼系數(shù)可取0.04），型鋼混凝土柱軸壓比計算應考慮混凝土和型鋼的強度，注意與鋼筋混凝土結構的不同，軸壓比可用來求解型鋼的面積；

21、鋼結構的疲勞計算，對于往復承受動力荷載需要進行此項計算，采用容許應力幅法，應力按彈性狀況計算；計算時應注意計算點的位置（焊縫（16項第8類）、其他均為主體金屬）、受力方式、施工方式等；荷載采用標準值，且不需考慮動力系數(shù)；在疲勞驗算時，不能忽略在基本組合下的強度驗算；疲勞計算主要針對動力部分（即重力荷載可不考慮），組合工字梁翼緣與腹板的焊縫計算見規(guī)范7.3.1條；

22、塑性設計：材料要求，構造要求，允許長細比，構件承載計算（塑性慣性矩，即指塑性中和軸上下部分對中和軸的面積矩，對工字型截面包含翼緣和腹板），對于壓彎構件，包含平面內穩(wěn)定、平面外穩(wěn)定（需根據(jù)側向支撐點和彎矩進行分段計算，長細比根據(jù)側向支撐點的分段進行確定）計算，而對于彎曲構件僅有平面內計算；平面外的側向支撐點間距即為計算區(qū)段的計算長度。

23、鋼管結構計算：構造要求（外徑與壁厚之比），焊縫長度計算（分圓管與圓管、矩形管與矩形管，矩形管與圓管三種形式），桿件承載力的計算：應考慮節(jié)點管的截面形狀（分圓管與圓管、矩形管與矩形管，矩形管與圓管三種形式），節(jié)點形式（X、T或Y、TT、K、KK），支管的受力狀態(tài)（受壓、受拉）。

24、對于壓彎構件，應驗算彎矩作用平面內、彎矩作用平面外穩(wěn)定，對單軸對稱截面，驗算彎矩作用平面內穩(wěn)定時，對于翼緣受壓時，還應驗算另一側的腹板端點。

25、節(jié)點板的驗算，應注意板件有效寬度的計算（鋼結構設計規(guī)范，7.5.2）；

26、部分焊透的對接焊縫按角焊縫進行計算，應根據(jù)焊縫的坡口形式（V單邊雙邊，K，J，U）確定焊縫的有效寬度，熔合線處的焊縫截面邊長等于或接近最短距離s時，抗剪強度應乘以0.9砌體結構

1、砌體強度計算應注意各表對應下的強度調整（注意輕骨料混凝土砌塊分為煤矸石和水泥以及火山渣、浮石和陶粒輕骨料混凝土，對應的強度表不同）；對于灌孔混凝土砌體，應注意混凝土的灌孔率（0.33）、最終砌體強度（不應大于未灌孔的2倍）、灌孔混凝土不應低于C20，且不小于塊體強度的2倍；砌體強度的調整（吊車房屋下的大跨度梁下砌體、受壓截面面積、水泥砂漿、施工質量、施工工況（驗算施工時））；彎曲抗拉強度注意砌體沿齒縫還是沿通縫破壞，對應的強度指標不一致。注意強度調整順序：先表中的注解，水泥砂漿、公式（灌孔）、截面積。注意砌體柱作為獨立柱的強度系數(shù)的修正（0.7）。施工質量為A級時，也可采用B級的結果進行計算。

2、砌體結構作為一個剛體，需要驗算整體穩(wěn)定性時，對起有利作用的永久荷載其分項系數(shù)取0.8；

3、砌體結構中的剛性方案與彈性方案在靜力計算中，前者假定屋蓋水平荷載由橫墻傳遞給基礎，墻后墻的受力為獨自受荷；而在彈性方案中，則由迎風墻、屋蓋和背風墻共同受力，屋蓋受到的水平荷載（包括迎風墻和背風墻假定在剛性方案下得到的墻頂集中力及屋蓋本身受到的風荷載產(chǎn)生的集中力）根據(jù)迎風墻和背風墻的側移剛度分配到迎風墻和背風墻的墻頂上，而對于剛彈性方案則將上述集中力乘以空間修正系數(shù)按迎風墻和背風墻的側移剛度分配到迎風墻和背風墻的墻頂上。荷載的計算及計算方案的確定應按分層進行考慮；（在豎向荷載作用下，上截面由于偏心引起的彎矩傳遞一半到根部，主要是由于上部水平位移受到限制引起的，見P733）；對于在剛性方案下，跨度大于9.米的梁，應考慮作為簡支計算（作用點不在墻的中心引起的）和假定作為固端得到彎矩乘以修正系數(shù)得到的最終彎矩兩者中的最大值。

4、無筋砌體承載力計算：計算高度的確定（有吊車和無吊車、H的確定，對于有吊車結構，當荷載組合不考慮吊車荷載作用時，變截面柱的上部仍采用有吊車部分，而下部則采用無吊車得到的H0（此時的高度注意因為房屋的整體高度H而非Hl）乘以修正系數(shù)）；對于軸心受壓計算，穩(wěn)定系數(shù)中的高厚比高度計算與計算高度計算的方向（排架和垂直排架方向）無關，直接取最小截面的邊長（從T型截面的驗算可驗證）；砌體承載驗算不考慮墻體兩側抹灰的作用。

5、局壓計算：注意局部抗壓提高系數(shù)的不同圖形的上限值，剛性墊塊在壁柱上的構造要求（應先驗算厚度和外挑長度）以及計算面積的選取僅限在壁柱范圍內（穩(wěn)定系數(shù)的計算，其中偏心距應考慮上部傳遞來的荷載及梁傳過來的荷載，對墊板中心的偏心），注意墊梁的適用范圍（長度應大于pi*h0），應與墊塊區(qū)分；同時注意無剛性墊塊時，梁端支撐在壁柱范圍內時，如果有效支撐長度伸入翼緣部分時，局部受壓面積A0應考慮翼緣部分，如果沒有伸入翼緣部分，則僅考慮壁柱范圍內面積，而不考慮翼緣部分（見P781）?；A砂漿一般采用水泥砂漿，且最小強度為M5。對于有窗間墻時，注意局部受壓面積不應超過窗間墻面積；上部荷載傳遞窗間墻時，應考慮整個壁柱部分面積。

6、過梁計算：荷載由梁板荷載（分清何種情況下不計入）和墻體荷載（對磚砌體和混凝土砌塊砌體分別考慮不同計算高度下的墻體自重）組成，對鋼筋磚過梁應注意過梁截面高度的確定（由考不考慮梁板傳來荷載決定）；過梁的支撐部位局部抗壓計算不需考慮上部荷載的影響。磚砌過梁跨度取凈跨，混凝土過梁跨度取1.05ln和ln+a的較小值。

7、墻梁的計算：墻梁的構造要求，墻梁的計算模式（跨度、墻體計算高度、墻梁跨中截面計算高度、翼墻計算寬度、框架柱的計算高度，各截面的尺寸取值見規(guī)范中的圖7.3.3），墻梁的荷載分使用階段（承重墻梁、自承重墻梁）和施工階段（托梁自重及本層樓蓋的恒荷載，本層樓蓋的施工荷載，墻體自重）；墻梁的計算包括托梁的跨中、支座計算、墻體的受剪和局壓計算；托梁彎矩采用計算跨度，剪力計算采用凈跨；托梁跨中正截面承載力計算應注意自承重墻（即區(qū)分自承重墻梁和承重墻梁）的修正以及公式中的限值條件；

8、挑梁的計算：抗傾覆荷載的計算（荷載應為恒載標準值，荷載的計算范圍注意門洞的影響），而對于傾覆荷載，應注意采用4.1.6中的公式，僅考慮可變荷載起控制，且其他可變荷載不乘組合值系數(shù)，對于樓蓋懸挑梁部分的荷載，按照懸挑梁傾覆點進行分界計算抗傾覆荷載和傾覆荷載，而墻體荷載直接作為抗傾覆荷載；挑梁的彎矩計算應以傾覆點為支座點，而剪力以墻體的外邊緣進行計算；對于頂層挑梁，傾覆點在墻體支撐點外邊緣。注意對挑梁下有構造柱時，抗傾覆點應取0.5x0。

9、配筋磚砌體：注意鋼筋的抗拉強度設計值不應超過320MPa，配筋率有上下限要求。

10、磚砌體和鋼筋混凝土面層或鋼筋砂漿面層的組合砌體構件：砌體強度在截面上的修正按配筋體進行修正（即小于0.2m2），面積僅取砌體部分（不含鋼筋混凝土面層或配筋砂漿面層），高厚比的厚度取包含面層的最小截面。磚砌塊和鋼筋混凝土構造柱組成的砌體強度計算，注意強度提高系數(shù)。

11、配筋砌塊砌體，注意計算高度取層高；主要包括偏心受壓計算和斜截面受剪計算，類似于鋼筋混凝土墻的計算；

12、砌體抗震設計時選取從屬面積較大的和豎向應力較小的墻段進行計算；砌體側向抗震力的分配按照墻體的有效側向剛度比（按照墻體的高窟比進行計算，主要包括剪切變形和彎曲變形兩大部分）進行分配，對于底層框架結構，混凝土框架柱不折減，混凝土抗震墻折減系數(shù)為0.3，砌體抗震墻可乘以折減系數(shù)0.2；墻梁的抗震計算應注意彎矩系數(shù)和剪力系數(shù)的調整；

13、砌體的高厚比驗算：主要含墻、帶壁筑墻、帶構造柱墻、碧柱間墻或構造柱間墻，計算時注意門洞、自承重墻的修正。

14、砌體的剛度計算：有側移無轉動和有側移有轉動；墻體的高寬比；彎曲變形和剪切變形（高寬比小于1時可僅算剪切變形，大于4時剛度可不考慮，大于1小于4兩個都要考慮），剛度的串并聯(lián)，小開口墻（洞口面積與墻段毛截面面積之比，洞口高度大于層高50%時，按門洞對待）的影響（見P1411厚）；木結構部分

1、木結構強度和彈模的調整：恒載條件（超過80%，就應以總荷載（恒荷載和可變荷載分別占控制作用的最大值）和僅按恒載兩種工況分別驗算，同時注意恒載對強度和彈模的折減）、使用年限，原木（對強度和彈模都提高），矩形截面短邊尺寸（提高10%），濕材（降低10%）；注意對于設計使用年限的調整，不僅對強度部分即承載力計算進行調整，還得考慮對荷載設計值進行調整。注意對于穩(wěn)定計算不應考慮缺口的影響，應采用全截面。

2、軸心受拉計算，凈截面面積應扣除分布在150mm長度上的缺孔投影面積；軸心受壓計算，構件計算長度、構件長細比，穩(wěn)定計算和強度計算對應的計算面積，以及螺栓孔不作為缺口。

3、注意原木的計算，直徑變化率一般取9mm/m或實際情況，驗算撓度和穩(wěn)定時，可取構件的中央截面，驗算抗彎強度時，可取最大彎矩處對應的截面，標注原木直徑時，應以小頭為準；強度驗算應以最小頭和有缺陷孔進行計算。原木的慣性矩為1/64*pi*d4。

4、注意木結構偏心受拉計算與混凝土結構、鋼結構的不同；類似于鋼結構的螺栓連接計算。

5、木結構的連接計算：單齒和雙齒構造要求，截面要求；齒計算包括木材承壓和受剪計算，剪面長度單齒計算值不應超過8hc齒深；雙齒承壓面計算取兩個承壓面的面積，受剪計算取第二個齒對應的剪面長度，且不應超過10hc齒深；對于采用濕材制作時，剪面長度取值應比計算值加長50mm，即在驗算時應扣除50mm作為剪面長度進行計算；采用齒連接，在節(jié)點部位應采用保險螺栓作為安全儲備，對于單齒，保險螺栓計算時強度設計值乘以1.25調整系數(shù)，而對雙齒，采用兩個保險螺栓，但不考慮強度調整系數(shù)，注意齒連接承壓面面積的計算（通過幾何圖形求解）和抗剪力的計算。

6、螺栓和釘連接：構造布置要求（構件厚度和排列最小間距），承載計算注意單剪和雙剪，規(guī)范公式中承載力為單個剪面，鋼夾板承載力計算系數(shù)取對應螺栓和釘?shù)淖畲笾?，采用濕材連接時，螺栓連接的計算系數(shù)不應大于6.7；在連接計算中應注意濕材的修正，在單剪連接計算中，如果厚板厚度不滿足最低要求時，應對單剪螺栓承載力給予限制，不應大于0.3cda2fc。

7、木結構鋼構件的計算應按鋼結構設計規(guī)范，其強度設計值應乘以0.85調整系數(shù)，其它按鋼結構設計規(guī)范進行，墊板的計算包括截面（承壓計算，尤其注意斜紋承壓計算）和厚度（鋼板的抗彎）。地基基礎部分

1、在進行軟弱下臥層承載力驗算時，對于偏心荷載可采用平均基底壓力求解下臥層頂面的壓力。

2、注意不同驗算條件下荷載組合不同（驗算地基承載時和基礎裂縫寬度，采用正常使用標準組合，驗算地基變形，采用準永久組合（恒荷載+可變荷載*準永久系數(shù)），不考慮風荷載和地震荷載；驗算結構配筋，采用基本組合，驗算擋土墻穩(wěn)定，采用基本組合，荷載效應系數(shù)為1.0）

3、廠房大面積堆載沉降的計算：計算范圍為橫向取5倍的基礎寬度，縱向為實際堆載長度，當荷載范圍不屬于上述范圍時，應進行折算成等效均布荷載，折算時應注意廠房外側的荷載也應考慮；

4、土壓力計算，規(guī)范中給定的主動土壓力計算公式，增大系數(shù)是與土邊坡高度有關而與擋土墻無關。

5、地基承載力特征值的修正，深度（注意基礎埋置深度的取值，自室外地面標高算起）、寬度；對于偏心距小于0.033倍基礎寬度時，地基承載力可采用土的抗剪強度進行求解，此時不再需要進行深度和寬度的修正（因公式中已包含）；但在運用公式時，應注意寬度和深度的限制；注意在軟弱下臥層驗算時，地基承載力僅經(jīng)深度修正，而不進行寬度修正，與處理后地基承載力的修正一致。

6、在季節(jié)性凍土下，凍土的判別中，表格中凍結期間的地下水位距離凍結面深度（一般可采用標準凍結深度，即從地表面到凍結面底部的距離）的最小距離求解；基礎埋置深度應分別根據(jù)不同土層的凍脹類別進行計算，取不同土層的埋置深度最大值。

7、墻下條形基礎的計算，基礎底面寬度根據(jù)地基承載力確定，厚度根據(jù)抗剪設計值（采用凈反力）計算確定，配筋根據(jù)彎矩設計值（采用凈反力）計算確定，對于條形基礎梁的內力可按連續(xù)梁計算，邊跨及第一內支座彎矩值宜乘以1.2的系數(shù)；對于獨立基礎的抗沖切計算沖切面積和提供承載面積計算（P1015厚）；注意柱在條形基礎梁上形成的沖切計算（沖切荷載和提供承載面積的計算見P1028厚），尤其是柱在條形基礎邊緣上形成的沖切面計算。

8、毛石基礎基礎高度計算根據(jù)臺階的寬高比確定，上部一般取墻厚（370或240）；墻下條形基礎的厚度根據(jù)抗剪計算，而配筋根據(jù)彎矩計算，注意有無墊層對鋼筋保護層厚度的影響（有墊層40mm，無墊層70mm），即對截面有效高度的影響。

9、注意在進行抗沖切計算和抗剪計算中，截面高度影響系數(shù)計算公式不同，前者為系數(shù)與高度呈線性變化（800~2000mm），而抗剪計算中系數(shù)與高度呈指數(shù)變化（800~2000mm）；

10、高層建筑筏形基礎，準永久荷載作用下的偏心距應有限制，梁板式筏基底板的厚度按照抗沖切和抗沖剪的最大值計算（見P638），注意平板式筏基底板截面承載力計算（抗沖切部分，按不平衡彎矩產(chǎn)生的附加應力計算，而對于受剪部分可取單位寬度下的計算截面進行驗算。

11、樁基承臺計算，包括柱對承臺的沖切，樁對承臺的沖切以及樁柱連線之間的剪切（發(fā)生在承臺的變階處，計算寬度即取變階處寬度）。

12、樁的特征值計算，樁尖部分不予記入樁身部分，樁的配筋計算采用設計值，而特征值采用標準值（注意Gk計算）。

13、地基處理部分（各類公式匯總見P688）：壓實填土最大干密度和最優(yōu)含水量，預壓固結度（考慮涂抹和井阻影響以及不考慮公式的區(qū)別）以及強度提高公式、最終變形量計算公式，砂石樁中的處理后孔隙比和砂石樁布置間距關系，水泥粉煤灰（CFG）樁中的變形計算公式，在復合地基公式中，樁間土強度可取未修正的天然地基強度，灰土擠密樁計算公式（擠密系數(shù)與樁間距關系）。注意面積置換率公式指樁體橫截面面積與樁體所承擔的復合地基面積之比。樁的根數(shù)計算可直接由總的需處理面積除以單個樁的等效處理面積。

14、地基抗震部分：場地類別劃分，地震液化判別（臨界標貫擊數(shù)、液化指數(shù)（僅對判別為液化的土計算）），樁的承載力調整（液化土層中的調整以及對以下兩種不利工況都應進行驗算（全部承擔地震作用，地震作用按水平地震影響系數(shù)的10%采用）），打入式預制樁及其他擠土樁，打樁引起樁間土擠密作用可用公式求解打樁后樁間土的標貫擊數(shù)。在抗震驗算時，天然地基承載力需按深度和寬度修正以抗震調整系數(shù)。

15、地基液化判別應注意上覆非液化土層厚度的計算，即判別液化地基土層的上部厚度，同時需要扣除淤泥土層厚度，注意與場地類別中覆蓋層厚度的區(qū)別。同時注意最上端和最下端標準貫入點所代表土層厚度（di）計算以及層位影響權函數(shù)值（Wi），標準貫入點土層的分界線有地下水位，液化土層的上下限。判別深度以及土層的分界線。新版樁基規(guī)范

高層部分

1、房屋高度指室外地面到主要屋面的高度（不包含突出部分），對于甲類建筑應提高一度判別房屋的級別（A級或B級）；注意對于帶有裙房的高層建筑，當裙房的面積和剛度相對于其上部結構的面積和剛度較大時，計算高寬比的房屋高度和寬度可按裙房以上部分考慮，高寬比可按最小投影寬度計算；

2、高層的結構布置（平面布置、豎向布置），注意在平面規(guī)則性判別中，對于超過梁高的錯層，需按樓板開洞對待。注意本部分的較高高層建筑是指大于40m的框架結構或大于60m的其它結構體系混凝土房屋建筑。

3、樓蓋結構：厚度和配筋（該部分的配筋率為每層每向）；尤其注意地下室頂板作為嵌固的要求以及抗震等級確定要求。

4、抗震設計時，樓層位移計算不需要考慮偶然偏心的影響。

5、構件抗震承載力調整，當僅考慮豎向地震作用時，抗震調整系數(shù)取1.0；

6、注意確定混凝土結構的抗震等級應根據(jù)場地類別、設防類別、房屋高度以及結構類型來確定，同時注意地下室（頂板作為嵌固，則該地下室層抗震等級應與上部相同）和裙房（與主樓相連，應與裙房一致）抗震等級的確定，特一級鋼結構內力調整；

7、梁內力重分布僅在豎向荷載（注意重力荷載代表值下的調整，即先求出重力荷載代表值下的彎矩再進行調整）作用下考慮，故計算順序為先對豎向荷載作用下的梁進行內力重分布調整，再進行與水平荷載作用下的疊加；但調整后的跨中彎矩設計值不應小于簡支梁作用下的跨中彎矩設計值的50%，進而再進行地震作用組合值的調整。

8、在抗震荷載計算時，應注意地震作用荷載的調整，同時應注意風荷載應考慮組合值系數(shù)（.0.2）；位移計算時，荷載分項系數(shù)取1.0；

9、地震作用，組合前的調整（框架梁豎向荷載作用下的彎矩調幅（見第7條），框架-剪力墻結構、筒體結構、混合結構中的框架柱、框支結構中的框支柱剪力；框支柱地震軸力；帶轉換層結構轉換構件的地震內力增大，結構薄弱層樓層剪力放大，地震作用下的最小地震剪力修正，未考慮扭轉藕聯(lián)計算的短榀和長榀的修正），組合后的調整（強剪弱彎、強柱弱梁，框支柱軸力的增大）；

10、重力二階效應（未考慮重力二階效應的但滿足整體穩(wěn)定性時，可對未考慮二階效應計算得到的彈塑性變形乘以增大系數(shù)1.2）與結構整體穩(wěn)定，水平位移限制（彈性水平位移和結構薄弱層彈塑性位移）：

11、框架結構設計，框架梁的水平加腋寬度和厚度計算以及框架節(jié)點有效寬度的計算，扁梁（梁寬大于柱寬）的要求，框架梁的梁端彎矩調整，注意彎矩正負號的規(guī)定（頂面受拉為正，底面受拉為負，注意梁兩端同時為負時腳小趾較小值取為零）；框架梁的構造要求（截面有效受壓高度限制，縱向受拉鋼筋最小配筋率，最大配筋率，梁端頂面和底面的配筋比值，箍筋受梁端縱向受拉鋼筋配筋率的影響，大于2%，箍筋最小直徑增加2mm）；

12、注意框架柱的地震作用調整（梁柱節(jié)點彎矩調整，底層柱底面截面的彎矩調整，剪力調整是建立在彎矩調整后進行的），框架角柱應采用雙向偏心受力構件進行正截面承載力計算。注意四類場地上的較高建筑，柱縱向鋼筋配筋率應增加0.1；對于偏心受拉邊柱、角柱、剪力墻端柱應比計算值增加25%，框架柱斜截面受剪計算，剪跨比計算公式中的彎矩和剪力均為未調整的。相應的剪力墻剪跨比也不做調整。

13、框架梁柱節(jié)點核心區(qū)的驗算：注意體積配箍率計算公式中的混凝土抗壓強度（不小于C35）和箍筋抗拉強度取值（不大于360），以及規(guī)范條文6.4.10的要求。注意查表中的復合箍和螺旋箍的區(qū)別（即矩形復合箍）

14、剪力墻墻肢截面高度與厚度之比為5-8的為短肢剪力墻，而一般剪力墻截面高度與厚度之比要求大于8。當小于5時，軸壓比限值應降低0.1，

15、抗震設計時，短肢剪力墻的軸壓比限值要求，對于沒有翼緣（應進行判別，）應降低0.1；短肢剪力墻的抗震等級應比一般剪力墻等級提高一級采用；注意短肢剪力墻在底部加強部位的剪力調整與一般剪力墻一致，其他部位的短肢剪力墻也應做相應調整。

16、高規(guī)中的連梁為針對跨高比小于5.0，大于5.0的則按混凝土框架結構設計。一級抗震剪力墻的內力調整，對于底部加強部位，需乘以相應的調整系數(shù)，其他部位彎矩值乘1.2；對雙肢剪力墻，當任一肢大偏心受拉時，另一肢彎矩設計值及剪力設計值需乘以擴大系數(shù)1.25；而對于底部加強部位，一二三級抗震等級的剪力墻都應調整。

17、注意剪力墻厚度不滿足時，應進行穩(wěn)定性計算，此時應進行翼緣的判斷；連梁的計算應注意跨高比的限制，同時注意當跨高比小于2.5時，梁兩側縱向鋼筋面積配筋率不應小于0.3%；

18、單片剪力墻底部承擔的水平地震剪力不宜超過結構底部總水平剪力的40%，框架剪力墻結構對應于地震作用標準值的各層框架總剪力應注意需要進行調整。各層框架所承擔的地震總剪力按上面要求調整后，應按調整前后總剪力的比值調整每根框架柱和與之相連框架梁的剪力及端部彎矩標準值?？蛑е恼{整與此類似；

19、板柱剪力墻結構中的各層板柱應能承擔不少于該層相應方向地震剪力的20%。

20、帶轉換層的高層建筑結構，其薄弱層地震剪力應乘以1.15的增大系數(shù)，轉換構件內力還應根據(jù)抗震等級乘以增大系數(shù)；8度抗震設計時，轉換構件尚應考慮豎向構件地震的影響?？蛑е涂蛑Я旱脑O計，內力調整部分：一、二級與轉換構件相連的柱上端和底層的柱下端截面的彎矩組合值應分別乘以增大系數(shù)1.5、1.25，一、二級框支柱由地震作用引起的軸力應分別乘以增大系數(shù)1.5、1.2，但計算柱軸壓比時不考慮此增大系數(shù)。特一、一、二級落地剪力墻底部加強部位的彎矩設計值應按墻底截面有地震作用組合的彎矩值乘以增大系數(shù)1.8、1.5、1.25采用。

21、帶加強層高層建筑、錯層結構、連體結構結構應注意加強部位以及連接部位抗震等級的調整；

22、高聳結構設計：應注意覆冰后所引起的荷載及擋風面積增大的影響，重覆冰區(qū)輸電導線、地線覆冰后風荷載應乘覆冰增大系數(shù)1.2；重覆冰區(qū)輸電塔覆冰后鳳荷載，應乘增大系數(shù)2.0；鋼塔架和桅桿結構（相當于格構式構件，綴板和綴條的內力計算，與鋼結構設計規(guī)范類似）；混凝土圓筒形塔（注意混凝土剛度的取值：計算結構自振特性時，取0.85EI，預應力取1.0EI）；EI，計算正常使用極限狀態(tài)時，取0.65EI，預應力取

23、多層及高層鋼結構：不宜設置防震縫，如需設置，縫寬不宜小于鋼筋混凝土結構的1.5倍；壓型鋼板組合樓蓋中梁的慣性矩對兩側有樓板的梁取1.5Ib，對于單側有樓板的梁可取1.21.5Ib。鋼結構的地震作用計算：對于不超過12層的課采用0.035；對于超過12層的可采用0.02，在罕遇地震下，阻尼比可用0.05；注意鋼結構內力的調整：框架-支撐結構，框架部分的調整（地震剪力）；框架結構內力計算（框架梁板件寬厚比限值，框架柱計算長度，框架梁柱截面的塑性抵抗矩（強柱弱梁要求），框架柱板件寬厚比、長細比要求，節(jié)點域腹板厚度，框架內力在多遇地震作用下，承擔鋼筋混凝土抗震墻的鋼框架柱應乘以增大系數(shù)1.5）；支撐桿件的計算；消耗梁端承載力及長度計算（屈服類型，剪切屈服型，消能梁段的板件寬厚比），節(jié)點設計：節(jié)點域計算（屈服承載力、抗剪強度）橋梁部分

1、汽車荷載分為車道荷載和車輛荷載，整體計算采用車道荷載，局部計算（含涵洞、橋臺和擋土墻土壓力等）采用車輛荷載，兩者不疊加，對于車道荷載由均布荷載（滿布）和集中荷載（僅作用于影響線最大處，且在計算剪力效應時，應乘以1.2系數(shù)）組成。公路二級取車道荷載的0.75倍；車道荷載的橫向分布系數(shù)采用車輛荷載進行計算。同時注意設計車道數(shù)對荷載的橫向折減和計算跨徑對荷載的縱向折減。

2、汽車荷載應考慮沖擊力，與結構的自振頻率有關，而對汽車局部加載及在T梁、箱梁懸臂板上的沖擊系數(shù)可乘1.3。再極限承載能力計算中考慮沖擊力，而在抗裂計算、裂縫寬度、變形計算中不需要考慮汽車的沖擊荷載。

3、汽車離心力（車輛荷載標準值乘以離心力系數(shù)C），溫度影響力（計算圬工拱圈考慮徐變引起的溫差效應時，溫差效應應乘以0.7的折減系數(shù)。

4、汽車制動力：按同向行駛的汽車荷載計算，并應注意加載車度進行縱向折減，按設計車道進行計算，先求取一個車道的制動力（注意公路1級和2級的最小限值），同向行駛雙車道為單車道的2倍，三車道為2.34倍，四車道為2.68倍。

5、偶然作用：地震作用、船只或漂流物撞擊力、汽車撞擊力（車輛行駛方向1000kN，垂直方向500kN）。

6、荷載組合：基本組合含汽車沖擊荷載，注意當離心力與制動力同時考慮時，制動力標準值或設計值按70%采用。正常使用極限狀態(tài)效應組合（不計沖擊力），短期效應組合和長期效應組合，注意可變荷載的組合值系數(shù)不一樣，注意標準組合的不同之處。

7、橋面板內跨中荷載的計算應注意恒荷載不得遺漏，支點彎矩和跨中彎矩的求解公式。同時注意車輪著地尺寸以及荷載分布寬度、長度的計算。對于懸挑板，計算跨度可取汽車車輪著地尺寸外邊緣到梁根部的距離。當兩個車輪有重疊時，內力計算時應取兩個車輪的荷載。車輪中心離人行道邊緣最小距離為0.5m。

8、鋼筋混凝土主梁荷載的計算，求解主梁的最不利荷載橫向分布系數(shù)，應用主梁的內力影響線，將荷載乘以橫向分布系數(shù)后，在縱向的內力影響線上按最不利荷載進行加載，對于跨中截面，可近似取橫向荷載分布系數(shù)沿縱向不變，對于支座截面的剪力計算，需要考慮橫向荷載分布系數(shù)沿縱向的變化。注意車道荷載的均布荷載單位為kN/m，即在進行荷載計算時，車道荷載是按照車道進行布置的，采用車道數(shù)乘以車道荷載再與車道荷載折減系數(shù)相乘即可。對于箱型梁橋面，荷載的橫向分布系數(shù)即為車道數(shù)。

9、橋梁計算撓度值按荷載的短期效應組合，即汽車荷載應考慮頻遇系數(shù)為0.7，人群荷載頻遇系數(shù)為1.0；注意與標準組合的區(qū)別。

10、汽車制動力的計算：僅考慮一個方向多個車道形成的荷載。橋梁的內力組合；并注意最小限值的要求。

11、橋墩計算：偏心（基本組合、偶然組合）；砌體與混凝土偏心受壓構件計算；

12、蓋梁計算：蓋梁跨度（lc和1.15ln兩者較小值），單柱式墩臺蓋梁，汽車橫橋向非對稱布置，橫向分配系數(shù)采用偏心壓力法，而雙柱式墩臺蓋梁，汽車橫橋向對稱布置，橫向分配系數(shù)采用杠桿原理法；

13、柔性墩計算：柱和墩的剛度計算，為串聯(lián)；汽車制動力引起各柱的荷載分配按照各墩柱串聯(lián)后剛度進行分配，

14、梁的溫度變形引起的水平力計算，求各墩柱的串聯(lián)后剛度，再根據(jù)剛度求溫度中心，進而求出各墩臺頂部的水平位移，進而求出各墩臺的水平力。

15、支座的計算：橡膠支座的強度、截面尺寸、厚度驗算；橡膠支座加勁鋼板的計算。驗算支座的抗滑穩(wěn)定性，

16、簡支梁梁端至墩臺、臺帽或蓋梁邊緣應有一定的距離（大于等于50+計算跨徑）。

一注考試常用概念1、混凝土結構設計規(guī)范中規(guī)定的層高是指本層樓面到上層樓面的距離，底層應為基礎頂面到二層樓板頂面的距離，當基礎頂面標高；

2、框架梁考慮樓板的貢獻，對于現(xiàn)澆板結構，邊框梁可取1.5，中框梁可取2.0；有現(xiàn)澆面層的裝配式樓面梁，中框梁可取1.5，邊框梁可取1.3；

3、框架結構在豎向荷載作用下，采用分層法可進行求解，在水平荷載作用下，可采用D值法進行求解（P1479厚）；

4、內框架結構的排柱內力計算，注意排架結構與砌體結構的側移剛度計算，同時注意由于底層剛度與二層剛度差異引起底層剪力的調整（見P1549厚），底層框架抗震墻結構，水平地震剪力完全由抗震墻承擔，并乘以相應增大系數(shù)，按照抗震墻的側向剛度比分擔；而框架結構部分的構件水平剪力的分配按構件的等效側向剛度進行分配（等效側向剛度框架不折減，混凝土墻乘0.3，磚墻乘0.2），框架的側向剛度為12EI/H3，墻的側向剛度應注意混凝土墻和砌體墻的區(qū)別（砌體墻一般為頂部不可轉動，而混凝土墻頂部一般可轉動，即彎曲變形前者為12EI/H3，后者為3EI/H3，分別見P1410和1544）。而計算層的縱向和橫向側向剛度時，應采用實際剛度而非等效側向剛度。計算柱的彎矩以及附加軸向力都應采用實際剛度。計算底部框架地震剪力產(chǎn)生的柱端彎矩時可取柱的反彎矩點距柱底為0.55倍柱高。

5、底部框架地震剪力的計算順序，先求總地震剪力，各層剪力，根據(jù)底層與上層的側向剛度比調整底層剪力（乘以系數(shù)SQRT(K2/K1)，介于1.2~1.5），根據(jù)等效側向剛度分配剪力，求解傾覆力矩，根據(jù)構件實際剛度分配彎矩，進而求解附加軸力，剪力，（見P1557），

6、剪力墻結構水平地震剪力的分配，按照等效側向剛度進行分配?？拐鹪O計時，對于雙支剪力墻，當任一墻支大偏心受拉時，另一墻支的彎矩設計值和剪力設計值應乘以增大系數(shù)1.25。

7、薄弱層對抗震剪力的調整，當該層側向剛度小于相鄰層側向剛度的70%時，該層應作為薄弱層考慮，地震剪力應乘以1.15的增大系數(shù)。

8、框架-剪力墻結構的調整，注意各層框架結構承擔的總剪力應滿足不小于20%的該層總地震剪力，如不滿足，應進行調整，且按照調整比值對所有框架柱和框架梁剪力及端部彎矩進行調整，框架柱的軸力可不進行調整。

朱炳寅老師的聽課筆記2013-3-621:14閱讀(180)“總量控制，包絡設計”這八個字貫穿了培訓的始終，是朱老師始終強調的。所謂總量控制，就是在進行梁配筋設計時，不要拘泥于計算出來的數(shù)值，非要配的比它大，在梁支座負筋處，可以適當配小點（有利于實現(xiàn)強柱弱梁），但是跨中一定要配夠（配大百利而無一害），跨中與支座的總量要與計算的總量相當（支座減少時，跨中要放大）。所謂包絡設計，就是在進行結構設計時，如果有不確定因素，應按各種情況分別計算，取結果的最大值進行包絡設計。另外，“強柱弱梁，強剪弱彎，強節(jié)點弱構件，強柱根”也是非常重要的基本原則。在設計過程中，通過各種措施，一定要保證實現(xiàn)這幾強幾弱的原則。應“重概念，輕精度”，重視概念設計，而對于各種經(jīng)驗系數(shù)的取值，不要刻意非要取的非常精確，這是不實際的，也不可能。下面就這次培訓的主要內容跟大家分享一下：

1、荷載規(guī)范

1）第4.1.1條汽車通道及停車庫荷載，它是直接作用在樓面上的等效

荷載，僅可用于樓面板設計計算，用于樓面梁、柱、墻及基礎計算時應按第4.1.2條要求折減。對雙向板樓蓋其板跨在不小6mx6m時才可以按規(guī)范取值。當板跨小于規(guī)范的規(guī)定時，應按荷載效應相等的原則等效，不可以直接取用規(guī)范數(shù)值（當板跨與規(guī)范限定數(shù)值差別不大時，當進行近似計算時也可取規(guī)范數(shù)值）。用PKPM計算基礎時，同樣按規(guī)范的規(guī)定對等效荷載進行折減。

2）對消防車荷載，若不考慮板頂?shù)母餐梁穸葘ο儡囕唹旱挠绊懚y(tǒng)一取用表中數(shù)值，當?shù)叵率翼敯迕娓餐梁穸容^厚時，顯然是不合適的。在覆土厚度足夠時，可以降低表中消防車荷載（見表4.1.1-3）。（足夠的覆土層厚度是指汽車輪壓通過土層的擴散，交替和重疊，達到在某一平面近似均勻分布時的覆土層厚度。足夠的覆土厚度數(shù)值應根據(jù)工程經(jīng)驗確定，當無可靠設計經(jīng)驗時，可按后軸輪壓的擴散面積不小于按荷重比例劃分的汽車投影面積確定（一般大于2.5m即可認為足夠）。）

3）活荷載的折減與荷載類型、從屬面積和構件類型有關。承擔的面積越大，其活荷載同時出現(xiàn)的概率就越小，一般說來次梁的從屬面積較小而主梁的從屬面積較大，且傳力途徑一般為板到次梁再到主梁。所以主梁的折減系數(shù)比次梁小。目前我們所用的大部分程序（如PKPM），沒有對活荷載分類的功能，也就不可能按規(guī)范要求折減。規(guī)范的本條要求原則上只適合于手算。當程序取用表4.1.2的活荷載折減系數(shù)時，應特別注意裙房與主樓整體計算的高層建筑，避免裙房部分按主樓的層數(shù)取用相應的折減系數(shù)，同時應注意計算樓層與實際樓層的區(qū)別，特別是計算樓層與實際樓層層數(shù)相差較多時（如錯層結構等）。

2、抗震規(guī)范

1）“三水準的設防目標”和“兩階段設計步驟”：小震不壞（要求建筑結構在多遇地震作用下滿足承載力極限狀態(tài)驗算要求和建筑的彈性變形不超過規(guī)定的彈性變形值），中震可修（要求建筑結構具有相當?shù)淖冃文芰Γ媒Y構的延性設計來實現(xiàn)），大震不倒（要求建筑結構具有足夠的變形能力，其彈塑性變形不超過規(guī)定的彈塑性變形限值）。

2）建筑結構可以分區(qū)段、分部位、分構件進行抗震設防分類，但抗震設防分類應避免出線“頭重腳輕”的結果。

3）規(guī)范第3.1.3條確定地震作用和抗震措施時不是對本地區(qū)設防烈度的調整，而是對設防標準的提高或降低，它影響的只是地震作用的數(shù)值和抗震等級的確定。注意規(guī)范中與設防烈度相關的要求，指的是本地區(qū)設防烈度而非按3.1.3條調整過的烈度數(shù)值。

4）樓層扭轉位移比=樓層豎向構件最大彈性水平位移/最大與最小水平位移的平均值。計算時采用剛性樓板假定，并考慮偶然偏心的影響（見高規(guī)4.3.5）。注意：此處不考慮水平地震作用的扭轉影響，即對結構不進行扭轉耦連計算（u——à±5%；θE——à±0%），但是根據(jù)高規(guī)第3.3.2條與抗規(guī)第5.1.1條，兩本規(guī)范均規(guī)定計算結構地震作用效應時均應計入扭轉影響，目前PKPM新版本取消了扭轉耦連選項，計算均考慮其影響。對于彈性位移角，抗規(guī)第5.5.1條規(guī)定與高規(guī)第4.6.3條相同，且高規(guī)注釋中明確計算地震彈性位移角不考慮偶然偏心影響。

計算步驟：先勾選偶然偏心，計算出樓層扭轉位移比，然后對結果進行判斷，若小于1.2說明結構規(guī)則，依此計算；若大于1.2小于1.4（1.5）說明結構不規(guī)則，應勾選“雙向地震”重新計算；若大于1.4（1.5）說明結構嚴重不規(guī)則，應調整結構布置。注意：新版SATWE對于“偶然偏心”和“雙向地震”是分開算的，不同時考慮，結果自動取偶然偏心和雙向地震的大值輸出。

5）框剪結構中框架部分地震力調整系數(shù)（抗規(guī)6.2.13與高規(guī)8.1.4）：其實是二道防線的概念。由于剪力墻的剛度遠大于框架部分，剪力墻承擔大部分地震力，框架按其剛度分擔的地震力很小，若按此進行框架設計，則在剪力墻開裂后很不安全。因此，規(guī)范要求當框剪結構中各層框架總剪力（即第i層框架柱剪力之和）小于0.2Vo時，取0.2Vo與1.5Vfmax的較小值。注意：非抗震設計時，框架剪力不調整。對框架梁彎矩、剪力以及對框架柱的彎矩調整，取用與剪力調整相同的系數(shù)，不調整軸力。

6）梁端彎矩調幅系數(shù)：目的是降低梁端彎矩設計值，減輕強柱弱梁的壓力。梁端鋼筋配大不一定有利，還加大了（強）柱鋼筋的壓力；梁跨中鋼筋配大百利而無一害。當跨中彎矩較大時，可將第二、三排鋼筋截面在支座處截斷，這樣易于滿足強柱弱梁的要求，但要注意長短跨的情況，可能支座彎矩起控制作用。梁設計彎矩放大系數(shù)：上下都放大。

7）地下室嵌固部位（抗規(guī)6.1.14）：根據(jù)地下室的樓層側向剛

度與相鄰上部樓層側向剛度的比值r確定。當r>=2時，上部結構計算

的固定端取在地下室頂面標高；當r<2時，可依次驗算地下二層及以

下各層對首層的樓層側向剛度比，當滿足>=2時，便可確定上部結構

的嵌固部位。

計算步驟：先不輸入地下室層數(shù)計算，根據(jù)r大小判斷地下室嵌固部位，然后輸入地下室層數(shù)重新計算。注意：當上部結構的嵌固部位在地下一層的地面時，仍應考慮地下室頂板對上部結構實際存在的嵌固作用，應取不同嵌固部位（地下一層的地面和地下室頂板頂面）分別計算，配筋取大值（即包絡設計）。

8）周期比：如果結構扭轉為主的第一自振周期與平動為主的第一振動周期之比不滿足規(guī)范要求（高規(guī)4.3.5），應調整結構布置。如果最大層間位移角θE≈[θE]，可以加大外圍構件抗扭剛度（邊榀），這樣扭轉周期Tt降低，平動周期T1稍有降低；若θE＜＜[θE]，可以減小內部構件的剛度（開洞），這樣扭轉周期Tt不變，平動周期T1增大；優(yōu)先考慮后一種方案。

9）軸壓比：一般剪力墻及短肢剪力墻的軸壓比是在重力荷載代表值作用下產(chǎn)生的軸力設計值的軸壓比，其含義不同于框架柱的軸壓比（砼規(guī)6.3.7和高規(guī)6.4.2）。軸壓比指柱組合的軸壓力設計值與柱的全截面面積和混凝土軸心抗壓強度設計值乘積之比值，而抗震設計包括計算地震作用和不計算地震作用，計算地震作用時，取對應重力荷載代表值的Nmax；不計算地震作用時，取無地震組合的軸力設計值Nmax。

10）對于抗震建筑，對整體結構加強是沒有意義的；構件與構件之間可以有差異，加強構件。中震彈性驗算：利用小震方法，放大水平地震影響系數(shù)，其結果比小震彈性結果放大約2.8倍；中震不屈服驗算：Sk<=Rk，采用強度標準值，對鋼結構其結果比小震彈性結果放大約2.5倍。注意：中震彈性和中震不屈服計算時抗震等級取為四級。

11）抗震墻的約束邊緣構件包括暗柱、端柱和翼墻（抗規(guī)6.4.7）。在剪力墻結構中端柱不是柱，其抗震等級按墻取。剪力墻抗彎主要靠端柱，應適當加強。陰影區(qū)“箍筋”可理解為“以箍筋為主”，應優(yōu)先考慮采用封閉箍筋，最后的一對縱筋之間無法設置箍筋時，可采用拉筋（遠離邊緣）；非陰影區(qū)“箍筋或拉筋”可理解為外圈由封閉箍筋組成，內部可采用拉筋。

12）砌體：剛度大延性差，抗壓好抗拉差，通過構造措施改善其抗震性能；砼：抗壓好抗拉差，加入鋼筋改善其延性。對砌體結構，通過設置約束邊緣構件（圈梁，構造柱）形成約束砌體，但不能任意加抗震墻或構造柱。對墻中部的范圍，建議按墻長中間的1/3區(qū)域考慮，作為抗剪需要的構造柱，宜配置在上述中部區(qū)域內。墻中部設置構造柱后，砌體由一般約束砌體變?yōu)榇u砌體和鋼筋混凝土構造柱組合墻；此外不應在砌體墻中設置截面很大的鋼筋混凝土構造柱。

13）鋼結構：強度高，延性好，適于抗震，存在穩(wěn)定問題和防火問題。利用抗剪耗能（即利用節(jié)點域耗能），其抗震措施只跟高度、烈度等有關；鋼筋混凝土結構：利用抗彎耗能，通過抗震等級來實現(xiàn)抗震措施。鋼框架支撐結構破壞機理：耗能梁段（剪切變形）——節(jié)點域（剪切變形耗能）——框架（彎曲變形）——柱（彎曲變形）——連接（強）；鋼筋混凝土框架剪力墻結構破壞機理：連梁（彎曲變形）——剪力墻——框