裂解氣的分餾與凈化第一頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一⑵裝置工藝流程第二頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一第三頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一

預(yù)分餾的目的與任務(wù)急冷與急冷換熱器結(jié)焦與清焦預(yù)分餾工藝過程裂解汽油與裂解燃料油3.4裂解氣的分餾與凈化第四頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一

將裂解爐出口的高溫裂解氣中的重組分，如燃料油、裂解汽油、水分等通過冷卻手段進(jìn)行分餾，再送至下一步壓縮、凈化、深冷分離工段第五頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一盡可能降低裂解氣的溫度盡可能分餾出裂解氣的重組分在裂解氣的預(yù)分餾過程中將裂解氣中的稀釋蒸汽以冷凝水的形式分離回收，用以再發(fā)生稀釋蒸汽繼續(xù)回收裂解氣低能位熱量3.4.1預(yù)分餾的目的和任務(wù)第六頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一保證裂解氣壓縮機(jī)的正常運(yùn)轉(zhuǎn)，并降低裂解氣壓縮機(jī)的功耗，減少進(jìn)入壓縮分離系統(tǒng)的進(jìn)料負(fù)荷大大減少污水排放量合理的熱量回收急冷油用于發(fā)生稀釋蒸汽急冷水用于分離系統(tǒng)的工藝加熱預(yù)分餾過程的作用第七頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一急冷的目的終止裂解反應(yīng)

回收廢熱急冷的意義決定清焦周期，甚至決定裂解爐的周期

影響全裝置的能耗和原料的單耗3.4.2預(yù)分餾主要過程--急冷第八頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一直接急冷

冷卻介質(zhì)（水、油）與裂解氣直接接觸，適用于極易結(jié)焦的重質(zhì)烴間接急冷急冷鍋爐廢熱鍋爐

用換熱器回收大量的熱量，冷卻介質(zhì)用高壓水，以提高蓄熱能力

一般工業(yè)上采用間接急冷急冷方式第九頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一直接急冷間接急冷設(shè)備費(fèi)少操作簡單傳熱效果好產(chǎn)生大量含油污水，難分離不能回收高品位的熱能回收高品位的熱能能量利用合理無污水不如直接方式中冷熱物流接觸空間大結(jié)焦比較嚴(yán)重急冷方式比較第十頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一裂解原料稀釋蒸汽含量急冷負(fù)荷重組分液體產(chǎn)物含量結(jié)焦間接急冷油直冷水直冷乙、丙丁烷較少較小較少較不易石腦油中等中等中等較易輕柴油較多較大很多較易重柴油很多很大很多很易不同裂解原料的急冷方式第十一頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一傳熱強(qiáng)度大能夠承受大壓差和熱量傳遞所引起的溫差便于清焦

使裂解氣在0.01~0.1s內(nèi)驟冷至露點(diǎn)左右

(但不能低于露點(diǎn)。為什么？)

油蒸汽在露點(diǎn)及低于露點(diǎn)時(shí)，容易冷凝聚集在急冷換熱器的管壁上，在高溫裂解氣長期作用下，容易結(jié)焦。急冷換熱器工藝要求第十二頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一控制停留時(shí)間

一般控制在0.04s以下控制裂解氣冷卻溫度不低于其露點(diǎn)

急冷換熱器出口溫度

T出=0.56TB+αα=340~420(隨裂解深度加深而增大)減少急冷換熱器結(jié)焦的措施第十三頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一第十四頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一結(jié)焦與清焦結(jié)焦的判斷在進(jìn)料量不變的情況下，檢查進(jìn)料壓力的變化，因?yàn)檫M(jìn)料壓差與設(shè)備壓差有關(guān)，而結(jié)焦則影響壓差原料進(jìn)出口的溫差不變，若燃料消耗量增加，則說明傳熱性差，應(yīng)是結(jié)焦嚴(yán)重，熱能利用率低裂解產(chǎn)物中乙烯的含量下降第十五頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一傳熱系數(shù)下降（熱量利用率低）壓差升高（設(shè)備阻力增大）乙烯收率下降能耗增大結(jié)焦的后果第十六頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一停爐清焦：切斷進(jìn)料及出口，用惰性氣體或水蒸氣清掃管線，再用空氣和水蒸氣燒焦在線清焦：交替裂解法和水蒸氣、氫氣清焦法。切換物料其它方法：加入助劑，起到抑制作用工業(yè)上清焦的方法第十七頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一

C+O2CO2+Q

2C+O22CO

+Q

C+H2OCO

+H2+Q

出口干氣中CO+CO2含量低于0.2%~0.5%清焦結(jié)束清焦的化學(xué)反應(yīng)和控制指標(biāo)第十八頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一預(yù)分餾工藝過程第十九頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一急冷水原料裂解氣裂解汽油80℃800～900℃200～300℃40℃裂解爐廢熱鍋爐水洗塔油水分離器稀釋蒸汽發(fā)生器冷卻輕烴裂解裝置的預(yù)分餾流程第二十頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一950～1050℃220～300℃100～110℃180～200℃餾分油裂解裝置裂解氣預(yù)分餾過程第二十一頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一3.4.3裂解汽油與裂解燃料油第二十二頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一裂解汽油

C5至沸點(diǎn)204℃以下的所有裂解副產(chǎn)物其組成與原料油性質(zhì)和裂解條件有關(guān)表3-26裂解汽油組成舉例特點(diǎn)：芳烴含量高，但也含有不飽和烴。用途

經(jīng)一段加氫可作為高辛烷值汽油組分進(jìn)行兩段加氫經(jīng)芳烴抽提分離芳烴產(chǎn)品全部加氫C5C6~C8C9-204℃思考:為啥裂解汽油中的芳烴含量較高？第二十三頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一

裂解燃料油

烴類裂解副產(chǎn)的沸點(diǎn)在200℃以上的重組分分類及控制指標(biāo)裂解輕質(zhì)燃料油

200~360℃餾分相當(dāng)柴油餾分閃點(diǎn)應(yīng)控制在70~75℃以上裂解重質(zhì)燃料油

360℃以上餾分相當(dāng)于常壓重油餾分閃點(diǎn)應(yīng)控制在100℃以上第二十四頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一裂解燃料油是指沸點(diǎn)在200℃以上的重組分。其中：200-360℃裂解輕質(zhì)燃料油，但大部分為雜環(huán)芳烴，其中，烷基萘含量較高，可作為脫烷基制萘的原料。沸程在360℃以上稱為裂解重質(zhì)燃料油，除作燃料外，由于裂解重質(zhì)燃料油的灰分低，是生產(chǎn)碳黑的良好原料。思考：為什么裂解重質(zhì)燃料油的灰分低？裂解燃料油第二十五頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一酸性氣體的脫除3.4.4裂解氣的凈化第二十六頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一酸性氣體的來源

CO2，H2S和其他氣態(tài)硫化物氣體裂解原料帶入的氣體硫化物和CO2液體裂解原料中所含的硫化物高溫氫解生成的CO2和H2S結(jié)炭與水蒸氣反應(yīng)生成CO和CO2

當(dāng)裂解爐中有氧進(jìn)入時(shí)，氧與烴類反應(yīng)生成CO2

第二十七頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一裂解氣分離裝置酸性氣體的危害干冰堵塞管道催化劑中毒下游加工裝置產(chǎn)品達(dá)不到規(guī)定聚合等過程催化劑中毒第二十八頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一堿洗法

NaOH為吸收劑化學(xué)吸收CO2+2NaOHNa2CO3+H2OH2S+2NaOHNa2S+2H2O脫除酸性氣體的方法第二十九頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一乙醇胺法一乙醇胺（MEA）和二乙醇胺（DEA）吸收劑化學(xué)、物理吸收結(jié)合第三十頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一兩種除酸法的比較堿洗法除酸徹底優(yōu)點(diǎn)乙醇胺法吸收劑可再生適用酸含量高缺點(diǎn)堿洗法堿不可再生消耗大適于酸含量低黃油問題廢水處理量大乙醇胺法設(shè)備要求高吸收雙烯烴再生易聚合第三十一頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一兩段堿洗工藝流程第三十二頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一乙醇胺脫出酸性氣工藝流程第三十三頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一水分的危害

在壓縮系統(tǒng)，在段間冷凝過程分離出部分水分在低溫分離系統(tǒng)結(jié)冰、水烴合物結(jié)晶，堵塞設(shè)備及管道脫水要求

600～700×10-6→1×10-6以下方法

吸附干燥吸附劑：3A分子篩脫水第三十四頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一乙炔甲基乙炔丙二烯危害炔烴影響乙烯和丙烯衍生物生產(chǎn)過程影響催化劑壽命惡化產(chǎn)品質(zhì)量形成不安全因素產(chǎn)生不希望的副產(chǎn)品脫炔第三十五頁，共三十七頁，編輯于2023年，星期一脫炔要求