經典word整理文檔，僅參考，轉Word此處可刪除頁眉頁腳。本資料屬于網絡整理，如有侵權，請聯(lián)系刪除，謝謝！x學校畢業(yè)設計論文備是機械制造技術的重要載體，它標志著一個國家的生產能力和技術水平，成需要加工工序，裝配工序及檢驗工序等，使用著大量的夾具，利用夾具，可以提高勞動生產率，提高加工精度，減少廢品，擴大機床的工藝范圍及改善操作的勞動條件。本次我主要是對CA6140中的手柄軸做工藝方案設計并用機械制造工藝學課程中的基本理論以及在生產實習中學習到的實際知識，定等問題，從而保證零件的加工質量。提高結構設計能力。通過設計夾具的訓練，應當獲得根據(jù)被加工零件的加工要求，設計出高效、省力、既經濟合理又能保證加工質量的夾具的能力。第1頁x學校畢業(yè)設計論文AbstractaaaIa第2頁x學校畢業(yè)設計論文第3頁x學校畢業(yè)設計論文摘要……………………1Abstract………………21緒論…………………52零件的工藝分析及生產類型的確定……………62.1零件的工藝分析…………………62.2零件的生產類型…………………63、選擇毛坯，確定毛坯尺寸，設計毛坯圖3.1.選擇毛坯…………63.2.確定機械加工余量、毛胚尺寸和公差…………63.3.確定機械加工余量-……………73.4確定毛坯尺………………………73.5.確定毛坯尺寸公差………………83.6.設計毛坯圖………………………84、選擇加工方法，制定工藝路線4.1.定位基準的選擇…………………94.2.零件表面加工方法的選擇………94.3.制定工藝路線…………………105、工序設計5.1.選擇加工設備與工藝裝備……………………115.2.確定工序尺寸…………………136、確定切削用量及基本時間………157、夾具設計…………24第4頁x學校畢業(yè)設計論文1本設計是針對CA6140車床中的手柄軸而展開，目前制造業(yè)更是我國的術裝備的任務。在機械制造中，為完成需要加工工序，裝配工序及檢驗工序等，使用著大量的夾具，利用夾具，可以提高勞動生產率，提高加工精度，減少廢品，擴大機床的工藝范圍及改善操作的勞動條件。本次我主要是對CA6140中的手柄軸做工藝方案設計并設計出指定工序的夾具，從而了解零以及在生產實習中學習到的實際知識，正確地解決一個零件在加工中的定位、夾緊以及工藝路線安排、工藝尺寸確定等問題，從而保證零件的加工質量。提高結構設計能力。通過設計夾具的訓練，應當獲得根據(jù)被加工零件的第5頁x學校畢業(yè)設計論文22.1.零件的工藝性分析通過對該零件圖的重新繪制，知原圖樣的視圖正確，完整，尺寸，公差及技術要精度和表面粗糙度都不難獲得。表面粗糙度要求較高需經多次切削才能滿足要450本零件的工藝性較好。2.2.零件的生產類型依設計的題目知：生產綱領N=30000萬/年，生產類型為大批大量生產零件是機床CA6140的手柄軸，質量為0.445Kg.33.1.選擇毛坯該材料為45鋼。該零件在工作過程中則經常承受交變載荷，因此應選用鍛件，輪廓尺寸不大，故采用摸鍛成型。這從提高生產率，保證加工精度上考慮，也是應該的。3.2．確定機械加工余量，毛坯尺寸和公差鋼質摸鍛件的公差及機械加工余量按GB/T12362-2003確定。要確定毛坯尺寸公（1）鍛件公差等級通級。（2）鍛件質量Mf根據(jù)零件0.445kg,估算為mf=1.0kg.（3）鍛件形狀復雜系數(shù)SS=Mf/Mn第6頁x學校畢業(yè)設計論文該鍛件為圓形，假設其最大直徑為φ46mm,長126mmMn=1.6kgS=1/1.6=0.62故該零件的形狀復雜系數(shù)S屬S2級。（4）鍛件材質系數(shù)M由于該零件材料為450.65%的碳素鋼，故該鍛件的材質系數(shù)屬M1級。（5）零件表面粗糙度φ17.2mm,φ15.7mm粗糙度Ra=1.6,圓錐面處Ra=0.8，其余均為6.3。3.3.確定機械加工余量根據(jù)鍛件質量，零件表面粗糙度，形狀復雜系數(shù)查表5-9，由此得單邊余量在厚度方向為1.7-2.2mm，水平方向亦為1.7-2.2mm，即鍛件各外徑的單面余量為1.7-2.2mm，各軸向尺寸的單面余量為1.7-2.2mm。3.4．確定毛坯尺寸上面查的加工余量適用于機械加工表面粗糙度Ra大于等于1.6m。Ra小于1.6m的表面，余量要適當加大。分析本零件，除φ17.2mm,φ15.7mm粗糙度Ra=1.6,其余均為6.3，因此這些表面的毛坯尺寸只需將零件的尺寸加上所查的余量即可。綜上所述，確定毛坯尺寸見下表手柄軸毛坯（鍛件）尺寸244第7頁x學校畢業(yè)設計論文3.5.確定毛坯尺寸公差毛坯尺寸公差根據(jù)鍛件質量，材質系數(shù)，形狀復雜系數(shù)從表5-6，表5-7中查的。本零件毛坯尺寸允許偏差見下表手柄軸毛坯（鍛件）尺寸允許偏差223.6．設計毛坯圖（1）確定圓角半徑鍛件的外圓角半徑按表5-12確定，內圓角半徑按表5-13確定。分析本鍛件可確定外圓角R2,R3內圓角R3(2)確定模鍛斜度按表，外模鍛斜度α=°（3）確定分模位置第8頁x學校畢業(yè)設計論文由于毛坯為軸類鍛件，應采取軸向分模。錐面處的對稱平面為分模面，分模線為直線，屬平直分模線。（4）確定毛坯的熱處理方式通過重新結晶而得到細化，均勻的組織，從而改善加工性。44.1.定位基準的選擇以φ44的外圓和端面為粗基準，以φ17.2的外圓和端面為精基準。4.2.零件表面加工方法的選擇本零件的加工面有外圓，端面，鍵槽，倒角，倒圓，溝槽，錐面，孔，螺紋。（1）φ17.2的外圓面，未標注公差尺寸，表面粗糙度Ra1.6，需要粗車，半精車，精車（2）φ20的外圓，公差等級，需要粗車，半精車，精車。（3）圓錐面，為保證鍍鉻均勻，在鍍鉻之前圓錐面需要粗車，半精車，精車，保證Ra=1.6然后拋光。（4）槽3x2.15表面粗糙度為Ra3.2,需要粗車，半精車槽1.5x1表面粗糙度為Ra6.3,粗車即可。槽3x0.5表面粗糙度為Ra6.3,粗車即可(5)兩孔的表面粗糙度Ra6.3需鉆，擴（6）鍵槽5314粗糙度Ra6.3需要粗銑，半精銑。（7足要求，但是小端面作為精基準應該粗車，半精車3制定工藝路線方案一工序1正火工序2以φ20mm處的外圓及端面定位，車大端面，粗車φ41的外圓第9頁x學校畢業(yè)設計論文工序3以粗車后的φ40mmφ17.2mm的外圓，粗車φ20mm的外圓，車1.5mm×1mm溝槽，粗車3mm×0.5mm溝槽，粗車3mm×2.15mm溝槽工序4以粗車的φ20mm的外圓及端面定位，半精車，精車φ40mm的外圓。工序5以精車后的φ40mm的外圓及端面定位，半精車，φ17.2mm的外圓，半精車φ20mm的外圓，半精車3mm×2.15mm的溝槽工序6精車φ17.2mm的外圓，精車φ20mm的外圓，車倒角。工序7以φ20mm的外圓定位，粗車，半精車，精車圓錐面。工序8粗銑，半精銑鍵槽工序9拋光工序10鍍鉻工序11鉆，擴φ14mm孔及φ8.5mm的螺紋孔工序12攻螺紋工序13去毛刺工序14終檢方案二工序1正火工序2粗車小端面，粗車φ17.2mm的φ20mm1.5mmx1mm3mmx0.5mm溝槽，粗車3mm×2.15mm溝槽工序3粗車大端面及φ41mm的外圓工序4半精車小端面，半精車，φ17.2mm的外圓，半精車φ20mm的外圓，半精車3mm×2.15mm的溝槽，車倒角工序5精車φ17.2mm的外圓，精車φ20mm的外圓工序6以加工過的φ20mm外圓及端面定位，粗車圓錐面工序7半精車圓錐面工序8精車圓錐面第10頁x學校畢業(yè)設計論文工序9拋光工序10鍍鉻工序11鉆φ14mm的孔和φ8.5mm的螺紋孔工序12擴φ14mm的孔和φ8.5mm的螺紋孔工序13攻M10的螺紋工序14以φ20mm圓柱面及端面定位銑鍵槽5mm×3mm×14mm工序15去毛刺工序16終檢方案比較：41mm的外圓定位保證了的粗加工，精加工拍的比較混亂，不符合加工要求。綜上所述，工藝路線應選擇方案二。55.1選擇加工設備與工藝裝備（1）選擇機床根據(jù)不同的工序選擇機床。a工序1-8是粗車合半精車。各工序的工步數(shù)不多，成批生產不要求很高的生選CM6125即可。b工序11鉆孔，可采用專用夾具在立式鉆床上加工，故選Z525型立式鉆床。c工序14考慮本零件屬成批生產，所選機床使用范圍較廣為宜，故選常用的X62型銑床能滿足加工要求。d工序13攻螺紋，需要絲錐。(2)選擇夾具即可，選用三抓自定心卡盤。（3）選擇刀具根據(jù)不同的工序選擇刀具第11頁x學校畢業(yè)設計論文AYT類硬質合金，粗加工用YT5，半精加工用YT15，精加工用YT30.為提高生產率及經濟性，應選用可轉位車刀（GB5343.1-1985,GB5343.2-1985）.B銑刀按表5-104選直柄鍵槽銑刀鍵槽bxh=5mmx3mm,半精銑銑刀選擇直徑d=5mml=8mmL=52mm由于粗銑后寬度方向單邊余量1mm，故粗銑時的銑刀選擇d=3mml=5mmL=37mmC鉆頭的選擇(a)φ14mm的孔擴孔選擇直柄擴孔鉆d=14mm,L=160mml=108mm鉆孔是直徑方向的余量4mm，所以鉆孔時選擇直柄麻花鉆d=13mml=151mml1=101mm(b)φ8.5mm的孔擴孔選擇直柄擴孔鉆d=8.8mmL=125mml=81mm鉆孔時直徑方向余量1.5mm,選用直柄麻花鉆d=7mml1=69mm（4）選擇量具l=109mm尺寸和形狀特點，選擇如下。a選擇外圓量具外圓可選用讀數(shù)值0.02，測量范圍0—150游標卡尺（表5-108）b選擇加工軸向尺寸所用量具軸向尺寸所用量具可選用讀數(shù)值0.050—1505-108）選擇加工槽所用量具c選擇加工槽所用量具槽經粗銑，半精銑兩次加工。槽寬及槽深的尺寸公差的等級為：粗銑時均為；半精銑時，槽寬，槽深為IT14.。均可選用讀數(shù)值為0.02mm，測量范圍0—150mm的游標卡尺進行測量。第12頁x學校畢業(yè)設計論文5.2確定工序尺寸（1）確定圓柱面的工序尺寸圓柱面多次加工的工序至于加工余量有關。本零件個圓柱表面的工序加工余量，工序尺寸及公差，表面粗糙度見下表圓柱表面的工序加工余量，工序尺寸及公差，表面粗糙度/mm表面粗糙度及經濟加工精度外圓2RaRa1.6φ19.20φ0外圓RaRaRa1.6φ22.40φ20.90圓3_________6.3（2）確定各孔的工序尺寸φ14mm孔131φ130φ140第13頁x學校畢業(yè)設計論文φ8.5mm孔71.5φ70φ8.50（3）確定各端面工序加工余量/mm340.5（4）確定軸向尺寸a第一段17.2mm的長度，由尺寸鏈可得L1=2mmb第二段17.2mm的長度，求解尺寸鏈可得L2=12.5mmc第二段20mmm的長度，由尺寸鏈可得L3=380.20.1d圓錐面處的軸向長度，由尺寸鏈可得L4=200.10.2(5)確定銑槽的工序尺寸5mm,粗銑后半精銑的余量1.5mm,所以粗銑的寬度工序尺寸3.5mm（6）圓錐面拋光直徑余量0.1mm第14頁x學校畢業(yè)設計論文6切削用量包括背吃刀量a，進給量f和切削速度v。確定順序是先確定a，，pp再確定v。1.工序3切削用量及基本時間的確定切削用量（1）45鋼，σ=b670MPa,鍛件，有外皮；機床為CM6125型臥式車床，工件裝卡在三爪自定心卡盤中。確定粗車外圓φ41mm的切削用量。所選刀具為YT5硬質合金可轉為車刀。選刀桿尺寸×H=16mm×25mm,刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽倒淩型前刀面，前角r=12后角α=6，主偏角κ=90，副偏角κ=10刃傾'00rrλ=0s刀尖圓弧半徑r=0.8mmεa確定背吃刀量a粗車雙邊余量為3.0mm所以a1.5mmppb確定進給量f根據(jù)表16mm×25mmap小于等于3.0mmf=0.4-0.5mm/r按CM6125車床的進給量，選擇f=0.4mm/r確定的進給量尚需滿足機床進給機構的輕度要求，故需進行校驗。根據(jù)表5-123，當鋼料σ=570—670MPa,a<=2mm,f<=0.75mm/rκ=45v=bpr65m/min預計是進給力為760N修正系數(shù)k=1.0kλ=1.0k=1.17rFkfFFT0sff故實際進給力為889.2N，滿足要求。c選擇刀具磨鈍標準及耐用度根據(jù)表，車刀后刀面的最大磨損量為第15頁x學校畢業(yè)設計論文1mm，可轉位車刀耐用度T=30mind確定切削速度V根據(jù)表5-120，當用YT5硬質合金刀具加工σ=b570—670MPa,a<=3mm,f<=0.75mm/r切削速度V=140m/minp切削速度的修正系數(shù)為k=0.8k=0.65k=0.81k=1.15k=k=1.0故V=×0.8×0.65×0.81×1.15=67.8m/minn=1000v/πd=1000×67.8/3.14×44=491r/min按CM6125車床的轉速，選擇n=500r/mine校驗機床功率當鋼料σ=570—670MPa,a<=2mm,f<=0.75mm/rvbp=46m/min時，p=1.7KWc切削功率的修正系數(shù)為k=1.17kpk=k=k=1.0k=1.13Tprprc0cccrck=0.8k=0.65cc故實際切削功率為p=0.72KWc滿足要求。最后確定的切削用量為：a=1.5mmf=0.4mm/rn=480r/minv=66.3pm/min基本時間(2)a確定粗車φ41mm的外圓基本時間根據(jù)表2-21，車外圓的基本時間為Tj1=Li/fn=i(l+l+l+l)/fn123式中l(wèi)=20mml=2mml=3mm2l=0f=0.4mm/rn=318r/mini=1所以Tj1=8Sb確定車端面的基本時間Tj2=iL/fnL=—d1)+l+l+l123第16頁x學校畢業(yè)設計論文d=44mml=2mm1l=4mm2l=03所以Tj2=18S因此，總的切削基本時間為26S2工序2切削用量確定.確定粗車φ19.2mm外圓的切削用量（1）所選刀具為YT5×H=16mm×25mm,刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽倒淩型前刀面，前角r=12后角α=6，主偏角κ=90，副偏角κ=10刃'00rr傾角λ=0s刀尖圓弧半徑r=0.8mmε（）確定背吃刀量a粗車雙邊余量為2mm所以a=1mmpp（b）確定進給量f根據(jù)表16mm×25mm，a小于等于3.0mmf=0.4-0.5mm/r按CM6125車床的進給量，選擇f=0.4pmm/r確定的進給量尚需滿足機床進給機構的輕度要求，故需進行校驗。根據(jù)表5-123，當鋼料σ=570—670MPa,a<=2mm,f<=0.75mm/rκ=45v=bpr65m/min預計是進給力為760N修正系數(shù)k=1.0kλ=1.0k=1.17rFkfFFT0sff故實際進給力為889.2N，滿足要求。（）選擇刀具磨鈍標準及耐用度根據(jù)表為1mm，可轉位車刀耐用度T=30min（d）確定切削速度V根據(jù)表5-120，當用YT5硬質合金刀具加工σ=b570—670MPa,a<=3mm,f<=0.75mm/r切削速度V=138m/minp切削速度的修正系數(shù)為k=0.8k=0.65k=0.81k=1.15k=k=1.0故第17頁x學校畢業(yè)設計論文V=×0.8×0.65×0.81×1.15=66m/minn=1000v/πd=1000×67.8/3.14×21.2=954r/min按CM6125車床的轉速，選擇n=1000r/min（）校驗機床功率當鋼料σ=570—670MPa,a<=2mm,f<=0.75mm/rbpv=46m/min時，p=1.7KWc切削功率的修正系數(shù)為k=1.17kpk=k=k=1.0k=1.13Tprprc0cccrck=0.8k=0.65cc故實際切削功率為p=0.72KWc滿足要求。最后確定的切削用量為：a=1mmf=0.4mm/rn=1000r/minv=66pm/min（2）粗車φ22.4mm外圓的切削用量所選刀具為YT5硬質合金可轉為車刀。選刀桿尺寸×H=16mm×25mm,刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽倒淩型前刀面，前角r=12后角α=6，主偏角κ=90，副偏角κ=10刃傾'00rrλ=0s刀尖圓弧半徑r=0.8mmε（）確定背吃刀量a粗車雙邊余量為1.6mm所以a=0.8mmpp（b）確定進給量f根據(jù)表16mm×25mm，a小于等于3.0mmf=0.4-0.5mm/r按CM6125車床的進給量，選擇f=0.4pmm/r確定的進給量尚需滿足機床進給機構的輕度要求，故需進行校驗。根據(jù)表5-123，當鋼料σ=570—670MPa,a<=2mm,f<=0.75mm/rκ=45v=bpr65m/min預計是進給力為760N修正系數(shù)k=1.0kλ=1.0k=1.17rFkfFFT0sff第18頁x學校畢業(yè)設計論文故實際進給力為889.2N，滿足要求。（）選擇刀具磨鈍標準及耐用度根據(jù)表為1mm，可轉位車刀耐用度T=30min（d）確定切削速度V根據(jù)表5-120，當用YT5硬質合金刀具加工σ=b570—670MPa,a<=3mm,f<=0.75mm/r切削速度V=138m/minp切削速度的修正系數(shù)為k=0.8k=0.65k=0.81k=1.15k=k=1.0故V=×0.8×0.65×0.81×1.15=66m/minn=1000v/πd=1000×67.8/3.14×24=875r/min按CM6125車床的轉速，選擇n=1000r/min（）校驗機床功率當鋼料σ=570—670MPa,a<=2mm,f<=0.75mm/rbpv=46m/min時，p=1.7KWc切削功率的修正系數(shù)為k=1.17kpk=k=k=1.0k=1.13Tprprc0cccrck=0.8k=0.65cc故實際切削功率為p=0.72KWc滿足要求。最后確定的切削用量為：a=1mmf=0.4mm/rn=1000r/minv=66pm/min（3）粗車端面的切削用量a=1.2mmf=0.2mm/rn=1000r/minv=66m/minp（4）確定溝槽的切削用量進給量f手動轉速v=630r/min工序2基本時間確定(a)確定粗車φ19.2mm的外圓基本時間第19頁x學校畢業(yè)設計論文根據(jù)表2-21，車外圓的基本時間為Tj1=Li/fn=i(+l+l+l)/fnl123式中=20mml=3mml=0mm2l=0f=0.4mm/rn=3l116r/mini=1所以Tj1=4S(b)確定粗車φ22.4mm的外圓基本時間根據(jù)表2-21，車外圓的基本時間為Tj1=Li/fn=i(+l+l+l)/fnl123式中=82mml=3mml=0mm2l=0f=0.4mm/rn=3l116r/mini=1所以Tj1=14S(c)確定車端面的基本時間Tj2=iL/fnL=—d1)/2+l+l+l123d=24mml=2mm1l=4mm2l=03所以Tj2=6S因此，總的基本時間為24S3工序5切削用量確定（1）確定精車外圓φ17.2mm的切削用量。所選刀具為YT30硬質合金可轉為車刀。選刀桿尺寸×H=16mm×25mm,刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽倒淩型前刀面，前角r=12后角α=6，主偏角κ=30，副偏角κ=10刃'00rr傾角λ=0s刀尖圓弧半徑r=0.8mmε(a)確定背吃刀量a粗車雙邊余量為0.9mm所以a=0.45mmpp(b)確定進給量f根據(jù)表，在精車鋼料，刀桿尺寸為16mm×25mm，a小于等于3.0mm，按CM6125車床的進給量，選擇f=0.2mm/rp第20頁x學校畢業(yè)設計論文速度V根據(jù)表5-120，當用Y30硬質合金刀具加工σ=570—670MPa,ba<=3mm,f<=0.75mm/r切削速度V=138m/minp切削速度的修正系數(shù)為k=0.8k=1.4k=0.81k=1.15k=k=1.0故V=×0.8×1.4×0.81×1.15=145m/minn=1000v/πd=1000×67.8/3.14×18.1=2549r/min按CM6125車床的轉速，選擇n=2500r/min精車φ20mm外圓切削用量確定所選刀具為YT30硬質合金可轉為車刀。選刀桿尺寸×H=16mm×25mm,刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽倒淩型前刀面，前角r=12后角α=6，主偏角κ=30，副偏角κ=10刃傾'00rrλ=0s刀尖圓弧半徑r=0.8mmεa確定背吃刀量a粗車雙邊余量為0.9mm所以a=0.45mmppb確定進給量f根據(jù)表16mm×25mma小于等于3.0mm，按CM6125車床的進給量，選擇f=0.2mm/rpc確定切削速度V根據(jù)表5-120，當用Y30硬質合金刀具加工σ=b570—670MPa,a<=3mm,f<=0.75mm/r切削速度V=138m/minp切削速度的修正系數(shù)為k=0.8k=1.4k=0.81k=1.15k=k=1.0故V=×0.8×1.4×0.81×1.15=145m/minn=1000v/πd=1000×67.8/3.14×20.9=2208r/min按CM6125車床的轉速，選擇n=2000r/min（2）基本時間確定第21頁x學校畢業(yè)設計論文確定精車φ17.2mm的外圓基本時間根據(jù)表2-21，車外圓的基本時間為Tj1=Li/fn=i(+l+l+l)/fnl123式中=20mml=0mml=0mm2l=0f=0.2mm/rn=3l133r/mini=1所以Tj1=4S確定精車φ20mm的外圓基本時間根據(jù)表2-21，車外圓的基本時間為Tj1=Li/fn=i(+l+l+l)/fnl123式中l(wèi)=82mml=0mml=0mm2l=0f=0.2mm/rn=3133r/mini=1所以Tj1=13S因此，總的基本時間為15S工序6切削用量確定(4)切削用量（1）本工序為粗車圓錐面。已知材料為45鋼，σ=670MPab,鍛件，有外皮；機床為CM6125型臥式車床，工件裝卡在三爪自定心卡盤中。所選刀具為YT5硬質合金可轉為車刀。選刀桿尺寸×H=16mm×25mm,刀片厚度為4.5mm。根據(jù)表，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽倒淩型前刀面，前角r=12后角α=6κ=90κ=10刃傾角λ=0'00rrs刀尖圓弧半徑r=0.8mmεa確定背吃刀量a粗車雙邊余量為5.0mm所以a=2.5mmppb確定進給量f根據(jù)表16mm×25mmap小于等于3.0mmf=0.4-0.5mm/r按CM6125車床的進給量，選擇f=0.4mm/r確定的進給量尚需滿足機床進給機構的輕度要求，故需進行校驗。根據(jù)表5-123，當鋼料σ=570—670MPa,a<=2mm,f<=0.75mm/rκ=45v=bpr65m/min預計是進給力為760N第22頁x學校畢業(yè)設計論文修正系數(shù)k=1.0kλ=1.0k=1.17rFkfFFT0sff故實際進給力為889.2N，滿足要求。c選擇刀具磨鈍標準及耐用度1mm，可轉位車刀耐用度T=30min根據(jù)表，車刀后刀面的最大磨損量為d確定切削速度V根據(jù)表5-120，當用YT5硬質合金刀具加工σ=b570—670MPa,a<=3mm,f<=0.75mm/r切削速度V=140m/