關(guān)狀態(tài)基礎(chǔ)上，針對MMC運(yùn)行特點(diǎn)，提出對稱的調(diào)制策略以實(shí)現(xiàn)子模塊 uac,njp

sm,(jA,B, uac,j

njpnjnN,(jA,B, ijp izj

idc

j jTEsm,jp(k)為(k)(idciac,jEsm,

z,j)usm,jp(k) ,Esm,

(k)idc dc,

(k)Tiac,j ac,

2

...

ac,

iac...ac,

(N)2idc,

(1)dc...dc,

(k)dc... dc,

(N)3模塊導(dǎo)通損耗的分布情況不同。S1T1S2D2T1的損占主導(dǎo)時(shí)的橋臂電流幅值，因此PT2>PT1。 形如圖3(b)所示。因?yàn)榱鬟^S3的二極管D3和 占據(jù)主導(dǎo)，因此S1的二極管D1與S2的 內(nèi)，S1的 MMC子模塊基本可以實(shí)現(xiàn)損耗在子模塊 子模塊損耗不均較為嚴(yán)重，其S3的 NP 式為模式。NP NP (a)S4一直導(dǎo)通的換流過程 圖4全橋子模塊的兩種運(yùn)行模式同分別在二極管D1及T1產(chǎn)生。投入狀態(tài)時(shí)導(dǎo)通的開關(guān)管。橋臂電流方向?yàn)檎龝r(shí)，S4的T4及S3D3產(chǎn)生損耗，橋臂電流為負(fù)時(shí)，S4D4及S3的T4產(chǎn)生損耗。最終兩種運(yùn)行模式下各器件的損耗情況如表所示。進(jìn)而實(shí)現(xiàn)子模塊損耗的均衡分布。I或模式I和//?

,損耗各自的均誤差，作為輸出特性均衡程度和損耗在子模塊間分布不均衡程度的參考。

161284

4kHz

0

損耗值損耗值

0T1D1T2D2T3D3T4D4

T1D1T2D2T3D3T4D4

0T1D1T2D2T3D3T4D4

T1D1T2D2T3D3T4D4 0T1D1T2D2T3D3T4D4間的分布，當(dāng)功率因數(shù)為1時(shí)，的損耗較大。當(dāng)功率因數(shù)為-1時(shí)，二極管的損耗較大。[1],馬玉龍,,等.舟山多端柔性直流輸電工程主接線方案設(shè)計(jì)[J].電網(wǎng)技術(shù),2014,(10):2651-2657.[3]KishGJ,RanjramM,LehnPW.AModularMultilevelDC/DCConverterWithFaultBlocking[5],,,等.基于MMC的多端柔性直流輸電系統(tǒng)改進(jìn)下垂控制策略[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào),2014,(03397-404.[6]許建中,,.超大規(guī)模MMC電磁暫態(tài)仿真提速模型[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào),2013,(10):114-120. 機(jī)工程學(xué)報(bào),2015,(11):2681-2694.學(xué)報(bào),2014,(30):5343-5351.[9],,鄭瓊林,等.模塊組合多電平變換器的研究綜述[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào),2013,(06):1-15.QinJ,SaeedifardM.ReducedSwitching-FrequencyVoltage-BalancingStrategiesforModular2012,Vol.27(8):pp3482-3494.QingruiT,ZhengX,LieX.ReducedSwitching-FrequencyModulationandCirculatingCurrentSuppressionforModularMultilevelConverters[J].PowerDelivery,IEEETransactionson,2011,分析[J].電力自動化設(shè)備,2014,(06):101-106.RohnerS,BeS,HillerM,etal.Modulation,Losses,andSemiconductorRequirementsof潘武略,,等.電壓源換流器型直流輸電換流器損耗分析[J].