循環(huán)流化床鍋爐熱工分析SHF35-1.25/250-AⅡ+爐渣一、鍋爐簡介本車間使用的是鄭州鍋爐股份有限責(zé)任公司的循環(huán)流化床鍋爐，產(chǎn)品型號為SHF35-1.25/250-AⅡ+爐渣，鍋爐采用雙鍋筒橫置式的自然循環(huán)水管鍋爐型式，燃料由給煤機(jī)送入爐膛，與從等壓風(fēng)箱送來的空氣混合燃燒，燃燒生成的煙氣向上進(jìn)入臥式旋風(fēng)分離器，旋風(fēng)分離器由三片膜式水冷壁組成，保證了分離器的運(yùn)行可靠。煙氣中飛灰由于慣性力被分離器出來，通過U型煙道轉(zhuǎn)彎后沖刷過熱器、對流管束，然后進(jìn)入尾部受熱面。燃燒方式采用目前我國有廣泛基礎(chǔ)的沸騰燃燒方式，并將飛灰循環(huán)燃燒技術(shù)融合其中，懸浮段及爐膛水冷壁裸露處在設(shè)計(jì)時(shí)取用較低的煙氣速度，有效防止了水冷壁管的磨損。沸騰床分為左右兩個(gè)床，有兩個(gè)負(fù)壓給煤口加煤，兩個(gè)等壓風(fēng)箱送風(fēng)。其主要設(shè)計(jì)參數(shù)及依據(jù)：序號項(xiàng)目數(shù)據(jù)1額定蒸發(fā)量35t/h2額定蒸汽壓力1.25Mpa3額定蒸汽溫度250℃4給水溫度105℃5冷空氣溫度30℃6排污率5%7排煙溫度≯1658熱效率>84%設(shè)計(jì)燃料灰熔點(diǎn)T1>1150℃T2>1200℃T3>1200℃燃料顆粒粒徑≯10mm，且粒徑小于2mm的≯30%煤質(zhì)和燃燒工況的統(tǒng)計(jì)1、統(tǒng)計(jì)的條件：鍋爐的燃燒工況不受鍋爐輔助設(shè)備運(yùn)行工況的影響，在輔助設(shè)備正常運(yùn)行的情況下，盡可能地保證鍋爐在最高負(fù)荷工況下運(yùn)行。入鍋爐煤的粒度分布情況是一致的，能夠滿足鍋爐的燃燒工況和輔助設(shè)備的運(yùn)行。2、具有代表性的煤質(zhì)數(shù)據(jù)和鍋爐的運(yùn)行參數(shù)統(tǒng)計(jì)見表：序號項(xiàng)目指標(biāo)實(shí)際數(shù)據(jù)（平均值）備注1溫度過熱蒸汽溫度250℃220℃2沸騰床溫度950℃900℃3爐膛溫度950℃850℃4爐膛出口溫度950℃800℃5旋風(fēng)筒出口煙溫900℃660℃6過熱器出口煙溫850℃490℃7對流管束出口煙溫400℃280℃8省煤器出口煙溫200℃160℃9空氣預(yù)熱器出口煙溫150℃140℃10袋除塵進(jìn)口煙溫<170℃150℃11除氧器水溫104℃95℃12省煤器進(jìn)口水溫105℃95℃13省煤器出口水溫163℃164℃14負(fù)壓風(fēng)箱靜壓9000Pa3100Pa15松動風(fēng)箱靜壓7000Pa3000Pa16爐膛負(fù)壓-20Pa-20Pa17爐膛出口負(fù)壓-50Pa-360Pa18旋風(fēng)筒出口負(fù)壓-800Pa-450Pa19過熱器出口負(fù)壓-850Pa-430Pa20對流管束出口負(fù)壓-1150Pa-580Pa21省煤器出口負(fù)壓-1550Pa-730Pa22空氣預(yù)熱器出口負(fù)壓-1700Pa-380Pa23除塵器進(jìn)口負(fù)壓-1500Pa-1400Pa24受熱面積沸騰段43㎡43㎡25懸浮段42㎡42㎡26過熱器70.9㎡70.9㎡27對流管束534㎡534㎡28省煤器399㎡399㎡29空氣預(yù)熱器300㎡300㎡30其它含氧量10%12%31蒸汽流量35t/h28t/h32過熱蒸汽壓力1.25Mpa0.55Mpa33設(shè)計(jì)燃料AⅡ+爐渣Ⅱ類煙煤34燃料耗量6248.4Kg/h4000Kg/h35設(shè)計(jì)效率84.1%%36燃燒方式循環(huán)流化床燃燒循環(huán)流化床燃燒37煤質(zhì)水份16.76%38揮發(fā)份29.5%39灰份17.4%40固定碳36.6%41發(fā)熱量477042二氧化硫≤1%1.70%43二氧化硅1.93%44燃料粒徑≯10mm最大20mm15-20mm占10%3、統(tǒng)計(jì)資料的分析①、直接分析燃燒揮發(fā)份高的煤質(zhì)，易造成鍋爐的爐膛溫度升高，同時(shí)提高了鍋爐尾部受熱面的煙氣溫度，揮發(fā)份高的煤質(zhì)將縮短在爐內(nèi)的燃燒時(shí)間，此外，對于揮發(fā)份高的煤質(zhì)，在貯存時(shí)也易出現(xiàn)熱值損失和煤自燃現(xiàn)象。因此，控制揮發(fā)份在15％-30％之間是合適的。灰份較大的煤質(zhì)對鍋爐的運(yùn)行影響是相當(dāng)大的，當(dāng)鍋爐的排灰和排渣系統(tǒng)不能正常運(yùn)行時(shí)，為了保證鍋爐的正常運(yùn)行，不得不減少入爐煤的煤量，其對鍋爐的負(fù)荷有著較大的影響。此外，灰份高的煤質(zhì)，對鍋爐受熱面的磨損也存在一定的消極因素。相反，如果灰份過低，將影響爐內(nèi)流化床的床料平衡，不易對鍋爐進(jìn)行控制?；曳菘刂圃?0-30%較為合適不同煤質(zhì)的固定碳含量，對于鍋爐正常運(yùn)行的情況下，區(qū)別不是特別大。在實(shí)際運(yùn)行中，固定碳在30％-45％，鍋爐能夠正常燃燒。不同煤質(zhì)的低位發(fā)熱量，是由煤質(zhì)的自身成分造成的。如果低位發(fā)熱量過低，則是由于該煤質(zhì)的灰分過高，固定碳和揮發(fā)分過少造成的。因此，煤質(zhì)的低位發(fā)熱量過低，對鍋爐的正常運(yùn)行帶來不利的影響。如果循環(huán)流化床鍋爐燃燒高位發(fā)熱量的煤質(zhì)，則影響經(jīng)濟(jì)效益。燃料粒度對鍋爐的熱工運(yùn)行存在重要的影響，一般0-1mm占20%，0-3mm占70%左右即可滿足要求，過分強(qiáng)調(diào)細(xì)顆粒，就會增加振動篩和破碎機(jī)的的運(yùn)行負(fù)擔(dān)，且1mm以下的顆粒如超過65%左右時(shí)，反而破壞物料平衡，造成燃燒失控。相反，顆粒過大，也不利于爐內(nèi)回灰循環(huán)，物料平衡及熱量平衡失控，出現(xiàn)床溫過高，上部溫度過低現(xiàn)象。②、間接分析在實(shí)際的生成中，可以利用不同的煤種進(jìn)行配合，尋找出適合鍋爐燃燒的配煤方案。最直接的方法就是，讓入爐煤的成份接近于設(shè)計(jì)煤種的成份。這樣，在采購煤炭時(shí)，主要以采購煙煤為主，同時(shí)也有一定的數(shù)量的貧煤和無煙煤，利用煙煤和貧煤或無煙煤的配合，使鍋爐能夠在額定工況