1單廠雙跨工業(yè)廠房課程設(shè)計一、設(shè)計資料最大輪壓最大輪壓P（KN）最小輪壓Pmin(KN)起重機總重（KN）噸位（KNmm）小車總重Q1（KN）KHka屋面板選型：采用預(yù)應(yīng)力屋架，屋面荷載在2.5左右，所以荷載等級為2，采用預(yù)應(yīng)力二、結(jié)構(gòu)計算簡圖（由于A、B柱的對稱性，所以以下計算過程以A柱為例）設(shè)室內(nèi)外地坪高差為150mm，基礎(chǔ)梁高度為450mm，則基礎(chǔ)頂面的標(biāo)高為－0.700mulH＝H＋H=lu+=ul2、柱的截面尺寸及幾何特征及自重由書上表17—2查得邊柱可采用上柱b×h＝500mm×500mm的矩形截面，下柱采用ii尺寸見下圖34柱的尺寸和牛腿部位尺寸對于排架列柱A、B：52Iu3/12945494l根據(jù)柱的高度、吊車起重量及工作級別A4等條件，確定柱的截面尺寸，經(jīng)計算得截面幾何柱截面尺寸及相應(yīng)的計算參數(shù)計算參數(shù)柱號A，B截面尺寸/mm面積/mm2慣性55559102三氈四油防水層上鋪小石子屋蓋鋼支撐每榀天窗架每側(cè)傳至屋架的荷載屋架自重則作用于橫向平面排架邊柱柱頂屋蓋結(jié)構(gòu)自重為2A2B4A4B4A4B4A4A由表1-1可得A4工作級30/5t吊車的參數(shù)為：B=6.65m，K=4.8m，Q＝300KN,g=118KN,P＝320KN,向坐標(biāo)值如圖所示P＝88KN,可算得吊車梁支座反力影響線中各輪壓對應(yīng)點的豎①吊車豎向荷載吊車豎向荷載設(shè)計值為：D在邊柱A時：②吊車橫向水平荷載30/5t吊車一個輪子橫向水平制動力T=0.1(300+118)/4=10.45KN該地區(qū)的基本風(fēng)壓w=0.5KN/m2，對于城市地區(qū)，風(fēng)壓高度變化系數(shù)μ按B類地區(qū)考慮高度取值。對q,q按柱頂標(biāo)高12.45m7-0.7-0.7-0.2-0.5-0.6-0.6風(fēng)荷載體型系數(shù)圖qqqqqqqqqq12345678μzμsq度喻喻喻仁喻喻喻喻w(7)荷載匯總表見下表荷載匯總表AA（B）柱2A2A4A3AM+M2A4A荷載類型8屋面活載4A4A荷載風(fēng)荷載wq三、結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析（由于A、B柱的對稱性，所以以下計算過程以A柱為例）該廠房為單跨等高排架，可用剪力分配法進(jìn)行排架內(nèi)力分析。其中柱的剪表3－1柱剪力分配系數(shù)表00uii柱的類別i9ABABAB內(nèi)力的正負(fù)號規(guī)定見下圖1、恒載作用下的排架內(nèi)力計算CC3=23=2nnn2n 分配給A柱的剪力為A柱柱頂?shù)募袅閍從而求得A柱的其它內(nèi)力為2、屋面活載作用下的排架內(nèi)力計算n2nRRMc=-1A1=-H-Mc=-2A2=H分配給A柱的剪力為A柱柱頂?shù)募袅閍從而求得A柱的其它內(nèi)力為M3、吊車豎向荷載作用下的排架內(nèi)力計算CRRb3=-22n=-4A2=-=-4B2=-分配給A柱的剪力為A柱柱頂?shù)募袅閍從而求得A柱的其它內(nèi)力為MCRaRb3=-22n=-4A2=-=-4B2=-分配給A柱的剪力為A柱柱頂?shù)募袅閍從而求得A柱的其它內(nèi)力為MN4、吊車橫向水平荷載作用下的排架內(nèi)力計算maxun分配給A柱的剪力為A柱柱頂?shù)募袅閍從而求得A柱的其它內(nèi)力為M5、風(fēng)荷載作用下的排架內(nèi)力計算對于F作用，Wa1 naa對于F作用，W1a1 naa（1）A柱的內(nèi)力值匯總表見下表A柱的內(nèi)力值匯總表序序Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-Ⅲ號MNMNMNV荷載類型恒載屋面活載吊車在A柱D在A柱（2）A柱的內(nèi)力圖匯總表見下表A柱的內(nèi)力圖匯總表屋面活載荷載A柱Dmin在A柱軸力圖（KN）荷載類型荷載載四、排架的內(nèi)力組合（由于A、B柱的對稱性，所以以下組合過程以A柱為例）以A柱內(nèi)力組合為例，列表進(jìn)行內(nèi)力組合，見下表。表中所列組合方式欄意義如下：A柱內(nèi)力組合表Ⅲ-ⅢⅢ-ⅢM(KN·1.2×1+1.4×0.9[3a+4a+5a]Ⅰ-ⅠM1.2×1+1.4×0.9(2a+4a+5a)Ⅱ-ⅡM(KN·1.2×1+1.4×0.9[3a+4a+5a]組合相應(yīng)NN(KN)N(KN)N(KN)V(KN)相應(yīng)N應(yīng)應(yīng)1.2×1+1.4×0.9[3b+4a+5b]1.2×1+1.4×0.9[2a+3b+4a+5b]1.2×1+1.4×0.9[3b+4a+5b]1.2×1+1.4×0.9(2a+4a+3b+5b)51.2×1+1.4×0.9[2a+3a+4a+5a]1.2×1+1.4×0.9(3b+4a+5b)71.2×1+1.4×0.9[2a+3b+4a+5b]31.2×1+1.4×0.9[2a+3a+4a+5b]851.2×1+1.4×0.9(3b+4a+5b)9五、柱、基礎(chǔ)的配筋計算（由于A、B柱的對稱性，所以以下計算過程均以A柱為例）2225N/2y20ff截面界限受壓區(qū)高度52ff05Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ截面N＝fξbh+f(b′一b)h′由內(nèi)力組合結(jié)果（表－1）看，各組軸力N均小于N，故各控制截面都為大偏心b受壓情況，均可用N小，大的內(nèi)力組合作為截面配筋計算的依據(jù)。Ⅱ-Ⅱ截面配筋同Ⅲ-Ⅲ截面。A柱的截面配筋計算見下表A柱截面配筋計算表0ai0fN(KN)ccfⅢ-Ⅲ截面Assf2)ssf2)(一側(cè)縱向鋼筋)A柱的上柱和下柱截面的配筋圖見下圖4－1具體鋼筋的型號見施工圖vk4A(吊車梁及軌道)4A(Dmax)v牛腿的具體尺寸如圖所示。對于牛腿截面高度h，以防止斜裂縫不過寬為原則用下式進(jìn)行驗算，其中β=:v2s22按構(gòu)造要求布置水平箍筋，取φ,上部3220牛腿配筋圖見下圖。具體的編號見施工圖4、柱的吊裝驗算柱總長m考慮動力系數(shù)1.5,建筑物重要系數(shù)123按下式進(jìn)行裂縫寬度驗算：，，2，，柱的吊裝位置及內(nèi)力圖見下圖得σ=190N/mm2>σ,滿足要求。s（1）地基承載力特征值和基礎(chǔ)材料a（2）基礎(chǔ)地面內(nèi)力及基礎(chǔ)底面積計算但因為基礎(chǔ)底面積計算按k<1.2f的要求進(jìn)行，故內(nèi)力均應(yīng)為a荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合的內(nèi)力值，見下述兩組的內(nèi)力值(括號內(nèi))。wwMNAMN=bot2k土AMNAMN=bot2k土AW22.420020k20223k(N=l22221-o-dd1d222pnmaxKN/m2=d土d=土22p2p2故按第二組基底凈反力對基礎(chǔ)高度進(jìn)行驗算0滿足要求