課程設(shè)計大氣污染控制工程資料內(nèi)容僅供參考，如有不當(dāng)或者侵權(quán)，請聯(lián)系本人改正或者刪除。目錄1設(shè)計背景 21.1除塵設(shè)計的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn) 21.1.1環(huán)境空氣質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)(GB3095-1996)環(huán)境空氣質(zhì)量分類和分級 21.2旋風(fēng)除塵器簡介 31.3旋風(fēng)除塵器工作原理 41.4旋風(fēng)除塵器中的流場 51.4.1切向速度 51.4.2徑向速度 51.5離心分離理論 61.5.1轉(zhuǎn)圈理論(沉降分離理論) 61.5.2篩分理論(平衡軌道理論) 61.5.3邊界層分離理論 72設(shè)計計算部分 72.1單個旋風(fēng)除塵器的選擇計算 72.1.1工作狀況下的氣體流量 72.1.2除塵器型號的選擇與相關(guān)參數(shù)計算(參見書本P177表6—3) 72.1.3求dC(分割直徑) 82.1.4計算壓力損失 92.1.5分級除塵效率 92.1.6總除塵效率 92.2兩個旋風(fēng)除塵器并聯(lián) 92.2.1工作狀態(tài)下的氣體流量 92.2.2除塵器型號的選擇與相關(guān)參數(shù)計算(參見書本P177表6—3) 102.2.3求dC(分割直徑) 102.2.4計算壓力損失 112.2.5分級除塵效率 112.2.6總除塵效率 113設(shè)計總結(jié) 11參考文獻(xiàn) 12回轉(zhuǎn)窯石膏粉塵旋風(fēng)除塵器工藝設(shè)計[摘要]:旋風(fēng)除塵器廣泛地應(yīng)用于各個行業(yè)除塵系統(tǒng)中,本設(shè)計針對旋風(fēng)除塵器的結(jié)構(gòu)及工作原理,分析影響旋風(fēng)除塵器壓力損失的因素,介紹了旋風(fēng)除塵器內(nèi)部流場和除塵機(jī)理。針對旋風(fēng)除塵器除塵效率問題進(jìn)行了分析,總結(jié)了現(xiàn)有改進(jìn)方案,指出存在的不足,并結(jié)合前人的改進(jìn)思路提出了新的改進(jìn)方案,以提高旋風(fēng)除塵器的分離效率,為進(jìn)一步挖掘旋風(fēng)除塵器的潛在性能開辟新的思路。簡要地設(shè)計了一款旋風(fēng)除塵器,并在學(xué)習(xí)中慢慢摸索。[關(guān)鍵詞]:旋風(fēng)除塵器壓力損失分離效率改進(jìn)方案1設(shè)計背景1.1除塵設(shè)計的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)1.1.1環(huán)境空氣質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)(GB3095-1996)環(huán)境空氣質(zhì)量分類和分級⑴一類區(qū)為自然保護(hù)區(qū)、風(fēng)景名勝區(qū)和其它需要特殊保護(hù)的地區(qū)。一類區(qū)執(zhí)行空氣質(zhì)量一級標(biāo)準(zhǔn)。

⑵二類區(qū)為城鎮(zhèn)規(guī)劃中確定的居住區(qū)、商業(yè)交通居民混合區(qū)、文化區(qū)、一般工業(yè)區(qū)和農(nóng)村地區(qū)。二類區(qū)執(zhí)行空氣質(zhì)量二級標(biāo)準(zhǔn)。

⑶三類區(qū)為特定工業(yè)區(qū)。三類區(qū)執(zhí)行空氣質(zhì)量三級標(biāo)準(zhǔn)。

1.1.2粉塵排放標(biāo)準(zhǔn)

⑴大氣污染物綜合排放標(biāo)準(zhǔn)(GB16297-1996)。

在國家大氣污染物綜合排放標(biāo)準(zhǔn)中對粉塵的排放濃度和排放速率均有詳細(xì)規(guī)定。

⑵鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)(GWPB3-1999)。

為了貫徹國家環(huán)境保護(hù)法和大氣污染防治法,防止大氣污染,國家制定了鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)。該標(biāo)準(zhǔn)按建成使用年限分為兩個時段,Ⅰ時段為12月31日前建成使用的鍋爐;Ⅱ時段為1月1日起建成使用的鍋爐。

⑶工業(yè)窯爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)(GB9078-1996)。

該標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了10類19中工業(yè)爐窯的煙(粉)塵濃度、煙氣的黑度、6種有害污染物的最高允許排放濃度(或排放限值)和無組織排放煙(粉)塵的最高允許濃度。

適用于除煉焦?fàn)t、焚燒爐、水泥廠以外適用固體、液體、氣體燃料和電加熱的工業(yè)爐窯的管理,以及工業(yè)爐窯建設(shè)項目的環(huán)境影響評價、設(shè)計、竣工驗收及其建成后的排放管理。

⑷火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)(GB13223-1996)。

本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了火電廠最高允許二氧化硫排放量、煙塵排放濃度和煙氣的黑度。適用于單臺出力在65t/h以上除層燃爐和拋煤機(jī)爐以外的火電廠鍋爐與單臺出力在65t/h以下的煤粉發(fā)電鍋爐的火電廠的排放管理,以及建設(shè)項目的環(huán)境影響評價、設(shè)計、竣工驗收及其建成后的排放管理。

⑸煉焦?fàn)t大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)(GB16171-1996)。本標(biāo)準(zhǔn)分年限規(guī)定了機(jī)械化煉焦?fàn)t無組織排放的大氣污染物最高允許排放濃度、噸產(chǎn)品污染物最高允許排放量。

本標(biāo)準(zhǔn)分一、二、三級標(biāo)準(zhǔn)。分別與《GB3095-1996》的環(huán)境空氣質(zhì)量功能區(qū)相對應(yīng)。自本標(biāo)準(zhǔn)實施之日起,禁止在《GB3095-1996》中的一類區(qū)新建、擴(kuò)建機(jī)械化煉焦?fàn)t和非機(jī)械化煉焦?fàn)t;改建項目不得增加排污量。

⑹水泥廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)(GB4915-1996)。

本標(biāo)準(zhǔn)按年限和區(qū)域分別規(guī)定了水泥廠各個排放點大氣污染物的排放限值及粉塵無組織排放控制限值。

本標(biāo)準(zhǔn)分一、二、三級標(biāo)準(zhǔn)。分別與《GB3095-1996》的環(huán)境空氣質(zhì)量功能區(qū)相對應(yīng)。

本標(biāo)準(zhǔn)適用于水泥廠的排放管理,以及建設(shè)項目的環(huán)境影響評價、設(shè)計、竣工驗收及其建成后的排放管理。1.2旋風(fēng)除塵器簡介自1886年摩爾斯第一臺圓錐形旋風(fēng)除塵器問世以來的百余年里,許多學(xué)者對其流場特性、結(jié)構(gòu)、型式、尺寸比例的研究一直進(jìn)行著。范登格南于1929—1939年對旋風(fēng)除塵器氣流型式的研究發(fā)現(xiàn)了旋風(fēng)除塵器中存在的雙蝸流。1953年特林丹畫出了旋風(fēng)除塵器內(nèi)的流線。20世紀(jì)70年代西門子公司推出帶二次風(fēng)的旋流除塵器。1983年許宏慶在論文中提出旋風(fēng)除塵器內(nèi)徑向速度分布呈現(xiàn)非軸對稱性現(xiàn)象,研究出抑制湍流耗散的降阻技術(shù)。年浙江大學(xué)研究發(fā)現(xiàn)除塵器方腔內(nèi)的流場偏離其幾何中心,并呈中間為強(qiáng)旋流動和邊壁附近為弱旋的準(zhǔn)自由蝸區(qū)的特點。隨著數(shù)學(xué)模型的完善和計算機(jī)仿真的引人,旋風(fēng)除塵器的研究與設(shè)計將更為深人。雖然對旋風(fēng)除塵器的運行機(jī)理做了大量的研究工作,但由于旋風(fēng)除塵器內(nèi)部流態(tài)復(fù)雜,準(zhǔn)確地測定有關(guān)參數(shù)比較困難,因而牽今理論上仍不十分完善,捕集小于5nm塵粒的效率不高。旋風(fēng)除塵器的優(yōu)點是結(jié)構(gòu)簡單,造價便宜,體積小,無運動部件,操作維修方便,壓力損失中等,動力消耗不大;缺點是除塵效率不高,對于流量變化大的含塵氣體性能較差。旋風(fēng)除塵器能夠單獨使用,也能夠作多級除塵系統(tǒng)的預(yù)級除塵之用。1.3旋風(fēng)除塵器工作原理旋風(fēng)除塵器由筒體、錐體、進(jìn)氣管、排氣管和卸灰管等組成,如下圖1所示。旋風(fēng)除塵器的工作過程是當(dāng)含塵氣體由切向進(jìn)氣口進(jìn)人旋風(fēng)分離器時氣流將由直線運動變?yōu)閳A周運動。旋轉(zhuǎn)氣流的絕大部分沿器壁自圓簡體呈螺旋形向下、朝錐體流動,一般稱此為外旋氣流。含塵氣體在旋轉(zhuǎn)過程中產(chǎn)生離心力,將相對密度大于氣體的塵粒甩向器壁。塵粒一旦與器壁接觸,便失去徑向慣性力而靠向下的動量和向下的重力沿壁面下落,進(jìn)人排灰管。旋轉(zhuǎn)下降的外旋氣體到達(dá)錐體時,因圓錐形的收縮而向除塵器中心靠攏。根據(jù)”旋轉(zhuǎn)矩”不變原理,其切向速度不斷提高,塵粒所受離心力也不斷加強(qiáng)。當(dāng)氣流到達(dá)錐體下端某一位置時,即以同樣的旋轉(zhuǎn)方向從旋風(fēng)分離器中部,由下反轉(zhuǎn)向上,繼續(xù)做螺旋性流動,即內(nèi)旋氣流。最后凈化氣體經(jīng)排氣管排出管外,一部分未被捕集的塵粒也由此排出。自進(jìn)氣管流人的另一小部分氣體則向旋風(fēng)分離器頂蓋流動,然后沿排氣管外側(cè)向下流動;當(dāng)?shù)竭_(dá)排氣管下端時即反轉(zhuǎn)向上,隨上升的中心氣流一同從排氣管排出。分散在這一部分的氣流中的塵粒也隨同被帶走。1.4旋風(fēng)除塵器中的流場旋風(fēng)除塵器內(nèi)的流場分布如圖2所示。旋風(fēng)除塵器的除塵上作原理是基于離心力作用。由于旋風(fēng)除塵器內(nèi)部流動的復(fù)雜性,只能把三維速度對旋風(fēng)除塵器捕集、分離等性能所起作用進(jìn)行分析如下:圖2旋風(fēng)除塵器內(nèi)的流場分布1.4.1切向速度切向速度分布曲線如圖3所示,在同一橫截面上,切向速度與旋風(fēng)除塵器半徑r成反比變化,即隨半徑R的減小切向速度逐漸增大。在半徑Rm=0.6~0.7Ro(排氣管半徑)處,切向速度達(dá)到最大。圖3切向速度分布1.4.2徑向速度徑向速度是影響旋風(fēng)除塵器分離性能的重要因素。徑向速度分布如圖4所示。徑向速度方向有向內(nèi)(旋蝸中心)形成內(nèi)向流,有向外(筒壁)形成外向流。內(nèi)向流能夠使塵粒沿半徑方向,由外向里推至旋蝸中心,阻礙塵粒的沉降。這是因為盡管由于旋轉(zhuǎn),一定存在正的圓球形顆粒徑向速度Vp,但Vp是相對于氣體徑向流動的速度,即顆粒的絕對徑向速度。圖4徑向速遞分布1.5離心分離理論旋風(fēng)除塵器內(nèi)的氣流及顆粒運動十分復(fù)雜,對于顆粒的分離捕集機(jī)理在做出許多簡化假設(shè)后,形成各種不同的分離機(jī)理模型,土要有轉(zhuǎn)圈理論、篩分理淪、邊界層分離理論、傳質(zhì)理論和紊流擴(kuò)散理論等。1.5.1轉(zhuǎn)圈理論(沉降分離理論)轉(zhuǎn)圈理論是由重力沉降室的沉降原理發(fā)展起來的。它主要考慮旋蝸的離心分離作用。其原理是:粉塵顆粒受離心力作用,沉降到旋風(fēng)除塵器壁面所需要的時間和顆粒在分離區(qū)間氣體停留時間的相平衡,從而計算出粉塵完全被分離的最小極限粒徑d100,即分離效率為100%的粉塵顆粒最小粒。如果將進(jìn)入旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流假定為等速流(速度分布指數(shù)n=0),即氣體嚴(yán)格地按照螺旋途徑始終保持與進(jìn)人時相同的速度流動,而顆粒隨氣體以恒定的切向速度(與位置變化無關(guān)),由內(nèi)向外克服氣流對它的阻力,穿過整個氣流寬度,流經(jīng)一個最大的凈水平距離,最后到達(dá)器壁被分離。1.5.2篩分理論(平衡軌道理論)篩分理論的要點是:假想在旋風(fēng)除塵器內(nèi)排氣管下方有一個柱面,含塵氣流做旋轉(zhuǎn)運動時處在該假想面上粉塵在徑向上同時受到方向相反的兩種力的作用,即由蝸旋流產(chǎn)生的離心力Fc使粉塵向外移動,由匯流場產(chǎn)生的向心力FD又使粉塵向內(nèi)飄移。離心力的大小與粉塵直徑的大小有關(guān),粉塵粒徑越大則離心力越大,因而必定有一臨界粒徑dk,其所受的兩種力的大小正好相等。由于離心力Fc的大小與粉塵粒徑的三次方成正比,而向心力Fn的大小僅與粉塵粒徑的一次方成正比,顯然有凡粉塵粒徑dp>dk者,被推移到除塵器外壁而被分離出來;相反,凡dp<dk者,被帶人上升的內(nèi)蝸旋中排出除塵器。1.5.3邊界層分離理論篩分理論沒有考慮紊流擴(kuò)散等影響,而這種影響對于粉塵細(xì)顆粒是不可忽視的。20世紀(jì)70年代有人提出橫向滲混模型,認(rèn)為在旋風(fēng)除塵器的任一橫截而上顆粒濃度的分布是均勻的,但在近壁處的邊界層內(nèi)是層流流動,只要顆粒在離心效應(yīng)下浮游進(jìn)人此邊界層內(nèi)就能夠被捕集分離下來,這是邊界層分離理論。2設(shè)計計算部分2.1單個旋風(fēng)除塵器的選擇計算2.1.1工作狀況下的氣體流量式中:Q——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的煙氣流量,T’——工況下的煙氣溫度,KT——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的溫度,273K則煙氣流速為:依據(jù)第一部分文獻(xiàn)綜述的內(nèi)容與設(shè)計煙氣性質(zhì),選取旋風(fēng)除塵器XLP/B型,因為題中未給出允許的壓力損失,則可取進(jìn)口氣速在12~25m/s之間為宜,此中本設(shè)計取值為21m/s。2.1.2除塵器型號的選擇與相關(guān)參數(shù)計算(參見書本P177表6—除塵器入口截面積入口高度入口寬度筒體直徑參考XLP/B產(chǎn)品系列,取D=820mm排出筒直徑:筒體長度:錐體長度:灰口直徑:排氣管插入深度:選取XLP/B-8.2型號;2.1.3求dC(分割直徑)假設(shè)接近圓筒壁處的氣流切向速度近似等于氣流的入口速度,即,取內(nèi)外渦旋交界圓柱直徑渦旋指數(shù):氣流在交界面上的切向速度:外渦旋氣流的平均徑向速度:分割直徑:此時旋風(fēng)除塵器的分割直徑為2.58。2.1.4計算壓力損失393K時煙氣密度可近似取為:2.1.5分級除塵效率依據(jù)經(jīng)驗公式:來計算。粒徑(μm)12471013161820質(zhì)量比(%)569132423965分級除塵效率(%)7.1623.5855.5479.0888.5292.8795.1896.1596.862.1.6總除塵效率由公式:來求解。(為進(jìn)口質(zhì)量頻率)經(jīng)過以上單個除塵器設(shè)計過程可知,無法滿足除塵要求(80%),因此我們能夠同時設(shè)計兩個除塵器并聯(lián)來增加除塵效果以達(dá)到要求。2.2兩個旋風(fēng)除塵器并聯(lián)2.2.1工作狀態(tài)下的氣體流量式中:Q——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的煙氣流量,T’——工況下的煙氣溫度,KT——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的溫度,273K則煙氣流速為:依據(jù)第一部分文獻(xiàn)綜述的內(nèi)容與設(shè)計煙氣性質(zhì),選取旋風(fēng)除塵器XLP/B型,因為題中未給出允許的壓力損失,則可取進(jìn)口氣速在12~25m/s之間為宜,此中我取值為21m/s。2.2.2除塵器型號的選擇與相關(guān)參數(shù)計算(參見書本P177表6—3)除塵器入口截面積入口高度入口寬度筒體直徑參考XLP/B產(chǎn)品系列,取D=540mm排出筒直徑:筒體長度:錐體長度:灰口直徑:排氣管插入深度:選取XLP/B-8.2型號;2.2.3求dC(分割直徑)假設(shè)接近圓筒壁處的氣流切向速度近似等于氣流的入口速度,即,取內(nèi)外渦旋交界圓柱直徑渦旋指數(shù):氣流在交界面上的切向速度:外渦旋氣流的平均徑向速度:分割直徑:此時旋風(fēng)除塵器的分割直徑為3.32。2.2.4計算壓力損失393K時煙氣密度可近似取為:2.2.5分級除塵效率依據(jù)經(jīng)驗公式:來計算。粒徑(μm)12471013161820質(zhì)量比(%)569132423965分級除塵效率(