UDC

中華人民共和國國家標準

GBT50567—2022

煉鐵工藝爐殼體結構技術標準

Technicalstandardforshellstructureof

ironmakingfurnace專用

人人文庫

20220501發(fā)布20220105實施

中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設部

聯(lián)合發(fā)布

國家市場監(jiān)督管理總局

中華人民共和國國家標準

煉鐵工藝爐殼體結構技術標準

Technicalstandardforshellstructureof

ironmakingfurnace

GB/T50567—2022

主編部門中國冶金建設協(xié)會

：

批準部門中華人民共和國住房和城專用鄉(xiāng)建設部

：

施行日期年月日

：202251

人人文庫

中國計劃出版社

2022北京

中華人民共和國國家標準

煉鐵工藝爐殼體結構技術標專用準

GB/T50567—2022

☆

中國計劃出版社出版發(fā)行

網(wǎng)址

：

地址北京市西城區(qū)木樨地北里甲號國宏大廈座層

：11C3

郵政編碼電話發(fā)行部

：100038：（010）63906433（）

北京市科星印刷有限責任公司印刷

印張千字

850mm×1168mm1/325.5139

年月第版年月第次印刷

202221202221

☆

人人文庫統(tǒng)一書號

：155182·0834

定價元

：33.00

版權所有侵權必究

侵權舉報電話

：（010）63906404

如有印裝質(zhì)量問題請寄本社出版部調(diào)換

，

中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設部公告

2022年第6號

住房和城鄉(xiāng)建設部關于發(fā)布國家標準

煉鐵工藝爐殼體結構技術標準的公告

《》

現(xiàn)批準煉鐵工藝爐殼體結構技術標準為國家標準編號為

《》專用，

自年月日起實施原國家標準煉

GB/T50567-2022，202251?！?/p>

鐵工藝爐殼體結構技術規(guī)范同時廢止

》（GB50567-2010）。

本標準在住房和城鄉(xiāng)建設部門戶網(wǎng)站

（）

公開并由住房和城鄉(xiāng)建設部標準定額研究所組織中國計劃出版

，

社有限公司出版發(fā)行

。

中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設部

人人文庫2022年1月5日

前言

本標準是根據(jù)住房和城鄉(xiāng)建設部年工程建設規(guī)范和標

《2019

準編制及相關工作計劃的通知建標函號的要求由中

》（〔2019〕8），

冶賽迪工程技術股份有限公司會同有關單位共同編制完成的

。

本標準在修訂過程中標準編制組開展了多項專題研究進行

，，

了大量的調(diào)查分析總結了近十年來我國殼體結構設計施工和生

；、

產(chǎn)使用的實踐經(jīng)驗吸納了近年來的科研成果與國外先進的標準

；；

規(guī)范進行了比較與國內(nèi)外相關的標準規(guī)范進行了協(xié)調(diào)并借鑒了

；，

有關的國家標準在此基礎上以多種方式廣泛征求了有關單位的

。專用

意見經(jīng)反復討論修改最后經(jīng)審查定稿

，、，。

本標準的主要技術內(nèi)容是總則術語基本規(guī)定荷載材料

：、、、、、

高爐熱風爐重力除塵器粗煤氣管道施工等

、、、、。

本標準修訂的主要技術內(nèi)容是

：

將原第章和第章修改為第章第章原第章第

1.676～9，8、

章和第章合并為第章

91010；

補充并調(diào)整了術語刪除了符號

2.，；

以第四強度理論屈服準則確定當量應力

3.；

修訂了許用應力取值原則

4.；

調(diào)整人人文庫了殼體鋼材選用規(guī)定

5.；

調(diào)整了殼體厚度計算公式

6.；

修正了熱風爐殼體爐缸段與基礎連接錨栓的計算公式并

7.，

調(diào)整了相關的構造要求

；

調(diào)整了殼體開孔面積和孔洞之間的凈距要求

8.；

取消了熱風爐殼體爐缸段與環(huán)板的形連接方式

9.T；

增加了重力除塵器殼體支承結構的構造要求

10.；

·1·

明確規(guī)定了粗煤氣管道按照壓力管道設計的要求

11.；

調(diào)整了殼體焊縫無損檢測應遵循的標準及合格等級

12.。

本標準由住房和城鄉(xiāng)建設部負責管理由中國冶金建設協(xié)會

，

負責日常管理由中冶賽迪工程技術股份有限公司負責具體技術

，

內(nèi)容的解釋執(zhí)行過程中如有意見或建議請寄送中冶賽迪工程技

。，

術股份有限公司國家標準煉鐵工藝爐殼體結構技術標準管理組

《》

地址重慶市渝中區(qū)雙鋼路號郵編郵箱

（：1；：400013；：kjglbgg@cis-

）。

本標準起草單位中冶賽迪工程技術股份有限公司

：

中冶建筑研究總院有限公司

西安建筑科技大學

重慶大學

中冶京誠工程技術專用有限公司

上海寶冶集團有限公司

山東省冶金設計院股份有限公司

太原鋼鐵集團公司

武鋼中冶工業(yè)技術服務公司

佐敦涂料張家港有限公司

（）

中國十九冶集團有限公司

寶鋼湛江鋼鐵有限公司

寶山鋼鐵股份有限公司

中冶南方工程技術有限公司

本標準人人文庫主要起草人員李書本李勝段斌李成智

：

鐘煒輝聶詩東國忠?guī)r曾凡峰

張雪晶陳帥陳榮林董經(jīng)付

向紅宇蔣正春田敏弋曉鋒

陳炯方瑤婧陳佑明林祥海

郝際平崔佳盧立香尹登科

彭鐘趙敬宇鄧玉孫趙賀

·2·

陳建榮趙文周利清

本標準主要審查人員郭啟蛟胡朝暉蘇明周傅彥青

：

戴國欣王駿濤李樹彬羅福盛

唐洪志蘇威

專用

人人文庫

·3·

目次

總則…………………

1（1）

術語…………………

2（2）

基本規(guī)定…………………

3（5）

荷載…………………

4（7）

荷載分類和荷載效應組合………………

4.1（7）

殼體荷載………………

4.2（7）

材料…………………

5（9）

鋼材……………………

5.1專用（9）

連接材料………………

5.2（10）

設計指標………………

5.3（12）

高爐…………………

6（15）

一般規(guī)定………………

6.1（15）

設計……………………

6.2（15）

構造……………………

6.3（18）

熱風爐……………………

7（21）

設計……………………

7.1（21）

構造……………………

7.2（28）

重力除塵人人文庫器………………

8（31）

設計……………………

8.1（31）

構造……………………

8.2（32）

粗煤氣管道………………

9（34）

設計……………………

9.1（34）

構造……………………

9.2（36）

施工…………………

10（37）

·1·

一般規(guī)定………………

10.1（37）

殼體制作………………

10.2（37）

殼體檢驗………………

10.3（44）

殼體運輸………………

10.4（45）

殼體安裝………………

10.5（45）

殼體焊接………………

10.6（48）

焊縫質(zhì)量檢驗…………

10.7（51）

殼體涂裝………………

10.8（52）

整體氣密性試驗………

10.9（53）

竣工驗收……………

10.10（54）

附錄耐高溫涂料涂層配套………………

A（55）

附錄殼體結構用鋼板……

B（56）

附錄高爐殼體結構全焊透坡口形狀和尺寸……………

C專用（62）

附錄內(nèi)燃式熱風爐殼體結構全焊透坡口形狀

D

和尺寸………………

（67）

附錄外燃式熱風爐蓄熱室殼體結構全焊透坡口形狀

E

和尺寸………………

（70）

附錄混風室殼體結構全焊透坡口形狀和尺寸…………

F（74）

附錄頂燃式熱風爐殼體結構全焊透坡口形狀

G

和尺寸………………

（75）

本標準用詞說明………………

（76）

引用標準名錄…………………

（77）

附條文說明…………………

：人人文庫（79）

·2·

Contents

………

1Generalprovisions（1）

……………………

2Terms（2）

………

3Basicrequirements（5）

………

4Loads（7）

………………

4.1Classificationandeffectcombinationofload（7）

…………

4.2Loadsonshell（7）

……………………

5Material（9）

…………

5.1Structuralsteel專用（9）

……

5.2Connectingmaterial（10）

……………

5.3Designindex（12）

……………

6Blastfurnace（15）

……

6.1Generalrequirements（15）

…………………

6.2Design（15）

………………

6.3Structure（18）

…………

7Hot-blaststove（21）

…………………

7.1Design（21）

………………

7.2Structure（28）

人人文庫…………

8Gravityde-duster（31）

…………………

8.1Design（31）

………………

8.2Structure（32）

…………

9Rawgaspipeline（34）

…………………

9.1Design（34）

………………

9.2Structure（36）

……………

10Construction（37）

·3·

…………………

10.1Generalrequirements（37）

………

10.2Shellconstruction（37）

………

10.3Shellinspection（44）

……

10.4Shelltransportation（45）

………

10.5Shellinstallation（45）

…………

10.6Shellwelding（48）

……………

10.7Qualityinspectionofwelding（51）

…………

10.8Shellcoating（52）

……

10.9Overallleakagetest（53）

……

10.10Take-overinspectionandacceptance（54）

…

AppendixAHeatresistantcoatingkit（55）

………………

AppendixBSteelplateforshellstructure（56）

AppendixCShapesandsizesofcompletely-專用penetrated

………

grooveforblastfurnaceshellstructure（62）

AppendixDShapesandsizesofcompletely-penetrated

grooveforinternal-combustionhotstove

………………

shellstructure（67）

AppendixEShapesandsizesofcompletely-penetrated

grooveforregenerativechamberofexternal

………

combustionhotstoveshellstructure（70）

AppendixFShapesandsizesofcompletely-penetrated

grooveformixingchambershell

………

人人文庫structure（74）

AppendixGShapesandsizesofcompletely-penetrated

groovefortop-combustionhotstoveshell

………

structure（75）

…

Explanationofwordinginthisstandard（76）

……

Listofquotedstandards（77）

………

Addition：Explanationofprovisions（79）

·4·

1總則

1.0.1為規(guī)范煉鐵工藝爐殼體結構的設計與施工做到技術先

，

進經(jīng)濟合理安全適用和確保質(zhì)量制定本標準

、、，。

1.0.2本標準適用于新建改建和擴建的有效容積為3

、1000m～

3級的高爐熱風爐重力除塵器粗煤氣管道殼體的結構設

5000m、、、

計與施工

。

1.0.3煉鐵工藝爐殼體結構的設計與施工除應符合本標準外尚

，

應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定

。專用

人人文庫

·1·

2術語

2.0.1高爐

blastfurnace

一種在高溫高壓下將含鐵原料連續(xù)還原成生鐵的冶金專用窯

爐是當代煉鐵生產(chǎn)的主體設備用鋼板作爐殼殼內(nèi)安裝冷卻設

，。，

備并砌筑耐火材料內(nèi)襯或殼外安裝夾殼式冷卻設備并在殼內(nèi)砌筑

耐火材料內(nèi)襯高爐本體自上而下分為封罩爐喉爐身爐腰爐

。、、、、

腹爐缸部分

、6。

2.0.2熱風爐

hotblaststove

將經(jīng)鼓風機鼓入的冷風加熱到一定的溫度專用并送往高爐的熱動

力設備熱風爐系統(tǒng)由熱風爐組及外部燃燒送風系統(tǒng)管道閥門

。、

等工藝設施組成通過對熱風爐組內(nèi)不同熱風爐進行交替的燃燒

，

蓄熱送風放熱的換爐操作實現(xiàn)對高爐的連續(xù)供風熱風爐本體

、，。

為內(nèi)部襯有耐火及隔熱材料的承壓鋼結構殼體熱風爐本體內(nèi)砌

。

筑有蓄熱室燃燒室及燃燒器等耐材結構

、。

2.0.3除塵器

de-duster

用來脫除高爐煤氣中所含粗粒粉塵的工藝設施一般有重力

。

除塵器旋風除塵器等典型結構形式

、。

2.0.4粗煤氣管道

rawgaspipeline

導出高爐冶煉反應所產(chǎn)生的高爐煤氣將煤氣送往煤氣凈化

人人文庫，

設施的大型煤氣管道由上升管下降管五通球或三通管組成

。、、。

2.0.5一代爐役

campaignlife

高爐從點火投產(chǎn)到停爐大修期間的實際運行年限是殼體結

，

構設計規(guī)定的結構或構件按預定目的使用的年限

。

2.0.6殼體結構

shellstructure

中面為曲面且厚度t遠小于最小曲率半徑R和平面尺寸的片

·2·

狀結構可分為薄殼和中厚殼煉鐵工藝爐殼體結構的厚度與中

，。

面最小曲率半徑之比小于屬薄殼結構

1/50，。

2.0.7當量應力

equivalentstress

由第四強度理論定義的用作任意應力狀態(tài)下強度判據(jù)的組合

應力

。

2.0.8許用應力

allowablestress

當量應力的許用極限在工程結構設計中允許材料承受的最

。

大應力值

。

2.0.9彈性分析

elasticanalysis

按彈性失效準則分析結構內(nèi)力及位移

。

2.0.10彈塑性分析

elastic-plasticanalysis

按材料塑性特征計算給定荷載下結構狀態(tài)的方法

。

2.0.11焊接

welding專用

通過電弧或氣體火焰等加熱并有時加壓用填充或不用填充

，

材料使被連接焊件達到原子或分子結合狀態(tài)的連接方式

。

2.0.12焊接工藝

weldingprocess

制作焊件中所有與焊接工藝作業(yè)指導書相關的加工方法和實

施要求包括焊接準備材料選用焊接方法選定焊接參數(shù)操作

，、、、、

要求等

。

2.0.13焊接工藝評定

weldingprocessevaluation

為驗證擬定焊接工藝正確性的試驗過程及結果評價

。

2.0.14蝶形封頭

dishedhead

由中心人人文庫具較大半徑的球冠與周邊較小半徑的環(huán)殼以及一圓筒

體直徑段組成

。

2.0.15預組裝

pre-assembly

為滿足檢驗殼體安裝質(zhì)量要求而進行的組裝

。

2.0.16殼體組裝

shellassembly

在安裝工地起重機械工作范圍內(nèi)的平臺上將分塊殼體組裝

，

成整圈并焊接的工序

。

·3·

2.0.17殼體安裝

shellinstallation

利用起重機械將殼體安裝到指定位置的統(tǒng)稱

。

2.0.18間隙

gap

殼體組對時兩鋼板間的距離

，。

專用

人人文庫

·4·

3基本規(guī)定

3.0.1殼體結構設計時應根據(jù)工程實際情況選用材料結構方

，、

案焊縫質(zhì)量等級和構造措施并應滿足工藝制作安裝和生產(chǎn)過

、，、、

程中的強度和剛度要求

。

3.0.2在正常使用情況下高爐一代爐役的工作年限不應低于

，

年熱風爐等的工作年限應滿足高爐二代爐役的要求

15；。

3.0.3殼體結構設計應根據(jù)煉鐵工藝特點與爐容級別綜合考慮

，

荷載性質(zhì)材料供應開孔形狀制作安裝施工條件等因素選擇

、、、、、，

合理的結構形式節(jié)點構造及連接方式

、。專用

3.0.4殼體結構設計時應以第四強度理論屈服準則確定當量應

，

力荷載的作用效應采用標準組合各部位的當量應力不應大于

。，

所規(guī)定的許用極限值

。

3.0.5殼體結構應進行整體彈性應力分析當整體彈性應力分

。

析不滿足要求時尚應進行局部彈塑性應力分析使用時需要控

，。

制變形的殼體結構應計算變形

，。

3.0.6殼體結構的焊接應符合國家現(xiàn)行標準現(xiàn)場設備工業(yè)管

《、

道焊接工程施工規(guī)范鋼結構焊接規(guī)范和

》GB50236、《》GB50661

壓力容器焊接規(guī)程的有關規(guī)定并應符合本標準

《》NB/T47015，

第章的規(guī)人人文庫定

10。

3.0.7殼體結構的對接形對接與角接組合焊縫應焊透焊縫

、T，

質(zhì)量等級應符合下列規(guī)定

：

1高爐熱風爐五通球殼體結構的對接焊縫應為一級

、、。

2下降管殼體結構的橫向?qū)雍缚p應為一級縱向?qū)雍缚p

，

應為二級

。

3其他殼體結構的對接焊縫應為二級

。

·5·

4要求焊透的形對接與角接組合焊縫應為二級

T。

3.0.8殼體結構的除銹與涂裝應符合下列規(guī)定

：

1鋼板表面的除銹等級應符合現(xiàn)行國家標準涂覆涂料前鋼

《

材表面處理表面清潔度的目視評定第部分未涂覆過的鋼

1：

材表面和全面清除原有涂層后的鋼材表面的銹蝕等級和處理等

級的有關規(guī)定高爐熱風爐重力除塵器粗煤

》GB/T8923.1。、、、

氣管道殼體結構內(nèi)表面除銹等級應為外表面應為1高

Sa2，Sa2，

2

爐和熱風爐底板應為現(xiàn)場焊縫涂層損傷處以及現(xiàn)場制作

Sa1。、

的零星小構件除銹等級應為

St3。

2高爐熱風爐粗煤氣管道殼體內(nèi)表面不應涂底漆待安裝

、、，

完畢后應根據(jù)工藝要求噴涂專用防腐和耐熱涂料重力除塵器殼

。

體內(nèi)表面應涂一道防銹底漆

。

3高爐熱風爐重力除塵器粗煤氣管道專用殼體結構外表面的

、、、

底漆和面漆應選用耐高溫的涂料底漆宜刷涂或噴涂道

400℃。1～

道面漆宜刷涂或噴涂道道高爐和熱風爐的底板不應涂

3，1～2。

油漆

。

4殼體外表面耐熱涂料涂層配套可按本標準附錄選用

A。

3.0.9殼體結構的制作檢驗運輸安裝焊接焊縫質(zhì)量檢驗

、、、、、、

涂裝整體氣密性試驗竣工驗收等施工要求應符合本標準第

、、10

章的有關規(guī)定

。

人人文庫

·6·

4荷載

4.1荷載分類和荷載效應組合

4.1.1殼體結構上的荷載可分為永久荷載和可變荷載

。

4.1.2設計殼體結構和連接時荷載效應組合應根據(jù)生產(chǎn)使用

，

過程中可能同時作用的荷載按下式計算并應按最不利者驗算

，

強度

：

n

SSSiSi

=Gk+Q1k+ψcQk

i=（4.1.2）

∑2專用

式中S荷載效應組合值

：———；

S按永久荷載標準值G計算的荷載效應值

Gk———k；

Si按可變荷載標準值Qi計算的荷載效應值其中S為

Qk———k，Q1k

諸可變荷載效應中起控制作用者

；

i可變荷載Qi的組合值系數(shù)對高爐和熱風爐的殼體結

ψc———，

構取其他殼體結構無風時取有風時取

1.0；，1.0，0.9；

對于高爐坐料工況爐料荷載參與的荷載組合其荷載效

，

應組合值系數(shù)可取

0.6；

n參與組合的可變荷載數(shù)

———。

4.1.3殼體人人文庫的溫度作用效應以設計溫度下的許用應力抵抗但不

，

應包括溫差作用

。

4.1.4設計熱風爐爐缸段與基礎連接的地腳錨栓時應計算地震

，

作用效應

。

4.2殼體荷載

4.2.1高爐殼體荷載應按表確定

4.2.1。

·7·

表4.2.1高爐殼體荷載

序號類別荷載

永久荷載殼體自重設備重

1、

爐頂料重爐料重鐵水壓力氣體壓力耐火砌材膨脹

可變荷載、、、、

2作用煤氣上升管膨脹反力殼體內(nèi)外溫差時的作用

、、10℃

注自重和設備重是指材料自身重量產(chǎn)生的重力荷載

：。

4.2.2熱風爐殼體荷載應按表確定

4.2.2。

表4.2.2熱風爐殼體荷載

序號類別荷載

殼體自重噴涂料重拱頂內(nèi)襯重管道及內(nèi)襯重平臺

永久荷載、、、、

1及支架自重

內(nèi)襯膨脹壓力氣體壓力管道作用力平臺荷載風荷

可變荷載、、、、

2載殼體內(nèi)外溫差時的作用專用

、10℃

4.2.3重力除塵器殼體荷載應按表確定

4.2.3。

表4.2.3重力除塵器殼體荷載

序號類別荷載

殼體自重平臺自重下降管及耐材重均排壓管及煤氣

永久荷載、、、

1回收管道重

可變荷載貯灰荷載煤氣壓力下降管推力風荷載雪荷載

2、、、、

4.2.4粗煤氣管道殼體荷載應按表確定

4.2.4。

表4.2.4粗煤氣管道殼體荷載

序號類人人文庫別荷載

殼體自重耐熱涂料或砌筑耐熱磚重平臺及設備重均

永久荷載、、、

1排壓管及煤氣回收管道重

平臺活荷載積灰荷載煤氣壓力風荷載雪荷載不均

可變荷載、、、、、

2勻沉降作用

4.2.5風荷載雪荷載平臺積灰荷載和平臺活荷載的標準值應

、、，

符合現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范的有關規(guī)定

《》GB50009。

·8·

5材料

5.1鋼材

5.1.1鋼材牌號選用應根據(jù)殼體結構的重要性結構形式荷載

、、

情況應力特征設計溫度腐蝕介質(zhì)特性和鋼板厚度等因素確定

、、、。

5.1.2除高爐底板外高爐熱風爐和五通球殼體結構的鋼材應

，、

具有沖擊韌性合格保證其他殼體結構的鋼材宜具有常溫沖

0℃。

擊韌性合格保證高爐殼體結構的鋼材碳當量CEV不宜大于

。（）

或焊接冷裂紋敏感性指數(shù)P不宜大于碳當量

0.42%（cm）0.26%，

CEV或焊接冷裂紋敏感性指數(shù)P可按本標準附錄中公式

（）（cm）專用B

公式采用熔煉分析值計算

（B.1.2-1）、（B.1.2-2）。

5.1.3高爐殼體結構的鋼材宜采用本標準附錄中的殼體結構

B

用鋼材對有效容積33級高爐的殼體結構可采

。1200m～2000m，

用鋼鋼鋼高爐底板可采用鋼

Q355C、Q390C、Q390D。Q355B。

5.1.4熱風爐爐身和爐底殼體結構的鋼材宜采用鋼

Q355C、

鋼殼體高溫區(qū)段及拱頂部位宜采用鋼或本標準

Q390C，Q345R

附錄中的殼體結構用鋼材

B。

5.1.5重力除塵器殼體結構的鋼材宜采用鋼

Q355B。

5.1.6粗煤氣管道殼體結構的鋼材宜采用鋼

Q355B。

5.1.7五通人人文庫球殼體結構的鋼材宜采用鋼對有效容積

Q345R。

33級高爐的五通球殼體結構可采用鋼

1200m～2000m，Q355C。

5.1.8選用鋼材中鋼鋼鋼鋼

，Q355B、Q355C、Q390C、Q390D、

鋼的質(zhì)量應符合現(xiàn)行國家標準低合金高強度結構鋼

Q345R《》

鍋爐和壓力容器用鋼板的有關規(guī)定

GB/T1591、《》GB713。

5.1.9鋼材的交貨狀態(tài)除鋼為熱軋狀態(tài)交貨外其他鋼

，Q355B，

材均應以正火后交貨除高爐底板外用于高爐熱風爐粗煤氣

。，、、

·9·

管道殼體結構的鋼板應逐張采用超聲波檢測鋼板質(zhì)量等級不應

，

低于級檢測方法和評定標準應符合現(xiàn)行行業(yè)標準承壓設備

Ⅱ?！?/p>

無損檢測第部分超聲檢測的有關規(guī)定

3：》NB/T47013.3。

5.1.10當鋼板厚度不小于時沿厚度方向承受拉應力較

40mm，

高的部位應選用Z向性能鋼板材質(zhì)應符合現(xiàn)行國家標準厚度

，，《

方向性能鋼板的有關規(guī)定

》GB/T5313。

5.2連接材料

5.2.1手工焊接采用的焊條應符合現(xiàn)行國家標準非合金鋼及細

《

晶粒鋼焊條的有關規(guī)定選用的焊條型號應與殼體

》GB/T5117。

金屬力學性能相適應

。

5.2.2殼體焊縫的埋弧焊電渣焊二氧化碳氣體保護焊等的焊

、、

絲和焊劑以及保護氣體應符合下列規(guī)定

，：專用

1自動焊或半自動焊用焊絲應符合現(xiàn)行國家標準熔化焊用

《

鋼絲熔化極氣體保護電弧焊用非合金鋼及細晶粒

》GB/T14957、《

鋼實心焊絲非合金鋼及細晶粒鋼藥芯焊絲

》GB/T8110、《》GB/T

的有關規(guī)定

10045。

2埋弧焊用焊絲和焊劑應符合現(xiàn)行國家標準埋弧焊用非合

《

金鋼及細晶粒實心焊絲藥芯焊絲和焊絲焊劑組合分類要求

、-》

埋弧焊和電渣焊用焊劑的有關規(guī)定

GB/T5293、《》GB/T36037。

3電渣焊用焊絲和焊劑應符合現(xiàn)行國家標準熔化焊用鋼

《

絲埋弧焊和電渣焊用焊劑的有關規(guī)

》GB/T14957、《》GB/T36037

定

。人人文庫

4氣體保護焊使用的二氧化碳氣體應符合現(xiàn)行國家標準工

《

業(yè)液體二氧化碳中焊接用二氧化碳的規(guī)定二氧化

》GB/T6052，

碳含量不得低于

99.5%。

5.2.3自動或半自動焊接用的焊絲和焊劑應與被焊鋼材相適應

，

并應符合產(chǎn)品標準的規(guī)定當兩種不同牌號的鋼材焊接時宜采

。，

用與強度較低鋼材適應的焊條焊絲與焊劑

、。

·10·

5.2.4殼體結構開孔處與管道或設備相焊接時應選用與殼體金

，

屬成分和性能相同或相近的低氫型焊條

。

5.2.5用于外燃式熱風爐拱頂環(huán)梁連接的緊固件應符合下列

規(guī)定

：

1普通螺栓應符合現(xiàn)行國家標準六角頭螺栓級

《C》GB/T

和六角頭螺栓的有關規(guī)定

5780《》GB/T5782。

2高強度螺栓應符合現(xiàn)行國家標準鋼結構用高強度大六角

《

頭螺栓鋼結構用高強度大六角螺母

》GB/T1228、《》GB/T1229、

鋼結構用高強度墊圈鋼結構用高強度大六角頭螺

《》GB/T1230、《

栓大六角螺母墊圈技術條件或鋼結構用扭剪型

、、》GB/T1231《

高強度螺栓連接副的規(guī)定高強度螺栓的預拉力設

》GB/T3632。

計值和摩擦面的抗滑移系數(shù)應符合現(xiàn)行國家標準鋼結構設計標

《

準的有關規(guī)定

》GB50017。專用

5.2.6熱風爐爐缸與鋼筋混凝土基礎連接的錨栓可采用現(xiàn)行國

家標準碳素結構鋼中規(guī)定的鋼鋼或

《》GB/T700Q235B、Q235C

低合金高強度結構鋼中規(guī)定的鋼

《》GB/T1591Q355B、Q355C

鋼制成

。

5.2.7爐殼常用焊接材料可按表選用

5.2.7。

表5.2.7爐殼常用焊接材料

焊條實心焊絲藥芯焊絲

電渣焊

電弧焊氣體保護焊氣體保護焊埋弧焊ESW

鋼材牌號SAW

GB/T36037

SMAWGMAWFCAWGB/T5293

GB/T14957

GB人人文庫/T5117GB/T8110GB/T10045

Q355BE5015T490T5-S49A0UFB-S49A0UMS-

ER50-6

Q355CE50161C1A-N2USU34SUM3

T490T5-S49A2UFB-S49A0UMS-

Q345RE5016ER50-6

1C1A-N2USU34SUM3

Q390CE5015T490T5-S49A2UFB-S49A2UMS-

ER50-6

Q390DE50161C1A-N2USU34SUM31

·11·

續(xù)表5.2.7

焊條實心焊絲藥芯焊絲

電渣焊

電弧焊氣體保護焊氣體保護焊埋弧焊ESW

鋼材牌號SAW

GB/T36037

SMAWGMAWFCAWGB/T5293

GB/T14957

GB/T5117GB/T8110GB/T10045

BB41BFC

BB41BFD

ALK420E4315T430T5-S43A0UFB-S43A0UMS-

ER50-6

WSM41CE43161C1A-N0USU26SUM3

SM400C

Q245LK

BB503C專用

BB503D

ALK490

E5015T490T5-S49A2UFB-S49A0UMS-

WSM50CER50-6

E50161C1A-N2USU34SUM3

SM490C

Q345LK

Q390LK

5.3設計指標

5.3.1鋼板的許用應力St應取下列各值中的最小值

m：

1常溫下規(guī)定的最小抗拉強度的

1/2.4。

2溫度人人文庫下鋼材抗拉強度的

1/2.4。

3常溫下規(guī)定的最小屈服強度的

1/1.5。

4溫度下屈服強度的

1/1.5。

5.3.2鋼鋼和鋼的許用應力應根據(jù)鋼板

Q355、Q390Q345R

厚度和設計溫度按表選用選用符合本標準第條

5.3.2。5.1.8

要求的其他牌號鋼板時設計指標應取相應質(zhì)量等級鋼板的許

，

用應力

。

·12·

表5.3.2鋼板的許用應力（MPa）

鋼板常溫強度在下列溫度下的許用應力St

m

鋼板交貨

厚度RR

牌號狀態(tài)（mm）meH20℃100℃150℃200℃250℃

≤16355196187180172163

＞16～40345196187180172163

熱軋

Q355B＞40～63470335196187180172163

正火

Q355C＞63～80325196187180172163

＞80～100315196187180172163

＞100～150450295188179173165157

≤16390204195188179170

＞16～4038020419專用5188179170

Q390C正火＞40～63490360204195188179170

Q390D＞63～80340204195188179170

＞80～100340204195188179170

＞100～150470320196187180172163

≤16510345189189189183167

正火

Q345R＞16～36500325185185183170157

＞36～60490315181181173160147

當未取得溫度下的鋼材強度指標時其在溫度下的許用應力

，

值可按下列歐洲鋼結構協(xié)會規(guī)定的公式計算

人人文庫（ECCS）：

St=γS20

msm（5.3.2-1）

T

γ=.+

s10T（5.3.2-2）

767ln

1750

式中St鋼材在溫度作用下的許用應力取值

：m———；

S20鋼材在時的許用應力取值

m———20℃；

γ鋼材在溫度作用下許用應力取值的折減系數(shù)

s———；

·13·

T鋼材計算溫度

———。

5.3.3焊接連接的熔敷金屬的許用應力可取鋼板的許用應力

，。

5.3.4采用鋼或鋼制成的錨栓許用應力Sa應取屈

Q235Q355，t

服強度R的錨栓的許用應力可按表選用

eH1/2。5.3.4。

表5.3.4錨栓的許用應力（MPa）

鋼材牌號抗拉Sa

t

Q235B、Q235C110

Q355B、Q355C160

5.3.5鋼材的物理性能指標應按表采用

5.3.5。

表5.3.5鋼材的物理性能指標

彈性模量E剪變模量G線膨脹系數(shù)α質(zhì)量密度ρ

22以每計3

（N/mm）（N/mm）（℃）（kg/m）

33-6專用

206×1079×1012×107850

5.3.6不同溫度下鋼材的彈性模量可按表采用

5.3.6。

表5.3.6鋼材的彈性模量

在下列溫度下的彈性模量E2

（℃）（N/mm）

20100150200250

33333

206×10197×10194×10191×10188×10

注中間溫度的彈性模量可用線性內(nèi)插入法計算

：。

人人文庫

·14·

6高爐

6.1一般規(guī)定

6.1.1殼體結構設計分段時應符合煉鐵工藝設備布置要求每

，，

段殼體的分塊宜大塊化殼體焊縫宜設置在開孔較少或開孔間距

。

較大的位置

。

6.1.2殼體結構構造應便于制作運輸安裝檢驗維護并使殼

、、、、

體受力明確并應減少應力集中

，。

6.1.3殼體的開孔宜為圓形橢圓形或長圓形開矩形孔或方形

、，

孔時直角處應圓滑過渡開孔應在制作時完成不宜現(xiàn)場開孔

，。專用，。

6.1.4鋼板拼接時縱橫兩方向的對接坡口焊縫宜采用形交

，，T

叉不宜采用十字形交叉形交叉點的間距不應小于及

，，T200mm

倍板厚的較大值

3。

6.1.5當殼體上作用有較大的集中荷載時應在集中荷載作用處

，

設置加勁肋

。

6.2設計

6.2.1高爐殼體應采用自立式結構爐底板應支承于基墩上周

，，

圍宜設置爐體框架

。

6.2.2高爐人人文庫殼體圖的外形尺寸應根據(jù)煉鐵工藝和爐容

（6.2.2）

設計的要求確定

。

6.2.3高爐殼體各段的厚度可按下列公式計算

：

1煤氣封罩段厚度

：

t=.D-

80010（6.2.3-1）

2爐喉段厚度

：

t=.D+

3509（6.2.3-2）

·15·

1

θ

12

3

θ2

4

5

θ3

6

7

θ4專用

圖高爐殼體分段示意

6.2.2

煤氣封罩段爐喉段爐身段爐腰段

1—；2—；3—；4—；

爐腹段風口段爐缸段

5—；6—；7—

3爐身段厚度可分為上中下三段分別計算

，：

t=.D-

4206（6.2.3-3）

4爐腰段厚度

：

t=.D-

46013（6.2.3-4）

5爐腹段厚度

人人文庫：

t=.D-

47010（6.2.3-5）

6風口段及鐵口框周圍局部厚度

：

t=.D-

74030（6.2.3-6）

7爐缸段厚度

：

t=.D-

4006（6.2.3-7）

式中t殼體鋼板厚度

：———（mm）；

·16·

D殼體的內(nèi)直徑當為圓錐殼時采用大端直徑

———（m），，。

6.2.4高爐殼體結構應采用大型有限元程序分析高爐殼體結

。

構的有限元分析應包括整體彈性應力分析當整體彈性應力分析

。

不滿足要求時尚應進行局部彈塑性應力分析

，。

6.2.5殼體結構整體彈性應力分析時宜按殼體的實際尺寸和開

，

孔建立實體模型并應根據(jù)生產(chǎn)過程中在殼體上可能同時作用的

，

荷載進行組合當量應力的許用極限值應符合下列規(guī)定

，：

1殼體結構連續(xù)部位中面當量應力的許用極限值應取St

，1.0m，

內(nèi)外表面當量應力的許用極限值應取St

、1.5m。

2殼體結構不連續(xù)部位中面當量應力的許用極限值應取

，

St內(nèi)外表面當量應力的許用極限值應取St

1.5m，、3.0m。

6.2.6殼體結構局部彈塑性應力分析時鋼材的應力應變曲線

，-

應符合實際材料的應力應變關系且可采用具有一定強化剛度的

，專用

二折線模型第二折線的剛度值可取為初始剛度值的

，2%～3%。

復雜應力狀態(tài)下的失效準則應采用屈服條件

Von·Mises。

6.2.7殼體結構的有限元分析宜采用板殼單元單元劃分時板

。，

殼單元的最大邊長不宜大于壁厚的倍殼體轉(zhuǎn)折處單元的最大

5。

邊長不宜大于板厚風口帶及開孔多且截面削弱大的區(qū)域以及冷

，

卻壁開孔密集區(qū)域單元的最大邊長不宜大于板厚的

，1/3。

6.2.8在進行殼體結構的有限元分析時當承受多種荷載工況組

，

合而不能準確判斷其控制工況時應分別按可能存在的不利荷載

，

工況組合計算從中找出最不利內(nèi)力控制值

，。

6.2.9殼體人人文庫鋼板內(nèi)外表面的環(huán)向熱應力可按下式驗算

，：

αET

σ=Δ

T?-ν（6.2.9）

2（1）

式中σ環(huán)向熱應力2

：T———（N/mm）；

E鋼材的彈性模量2

———（N/mm）；

T內(nèi)外溫差

Δ———（℃）；

ν鋼材的泊松比

———；

·17·

α鋼材的線膨脹系數(shù)以每攝氏度計

———（）。

6.2.10對殼體結構開孔周邊的塑性發(fā)展及應力重分布當采用

，

局部彈塑性應力分析時塑性區(qū)域的擴展不應大于孔邊間距的

，

1/3。

6.3構造

6.3.1各段殼體的連接應減少轉(zhuǎn)折點平緩變化煤氣封罩段和

，。

爐喉段之間宜采用圓弧過渡殼體厚度可取兩者的平均值殼體

，。

連接處水平夾角宜符合表的要求

6.3.1。

表6.3.1殼體連接處水平夾角

序號名稱夾角θi

（）

煤氣封罩段

1專用45°～60°

爐身段

275°～83°

爐腹段

375°～85°

爐缸段

485°～90°

6.3.2殼體對接焊縫拼接處內(nèi)側應對齊當鋼板厚度不同且厚

，，，

度相差以上時外側板應做成坡度為的斜角

6mm，1∶4～1∶3。

6.3.3殼體開孔截面面積對爐身段爐腰段爐腹段不宜超過殼

，、、

體全截面面積的孔之間的凈距不宜小于風口段開

55%，100mm；

孔截面面積不得超過全截面面積的且兩相鄰法蘭風口外圓

80%，

間距圖不宜小于

（6.3人人文庫.3）200mm。

2

12001

圖風口法蘭外圓間距

6.3.3

風口法蘭爐殼

1—；2—

·18·

6.3.4殼體開孔時除應符合本標準第條的規(guī)定外凡孔邊

6.1.3，

緣距現(xiàn)場橫向焊縫不大于及縱向焊縫以內(nèi)的孔宜

50mm200mm

在工廠定位現(xiàn)場焊接完成后切割

，。

6.3.5殼體現(xiàn)場橫向焊縫在離端部內(nèi)不應在工廠開坡

100mm

口應在縱向焊縫焊接完成后橫向焊縫施焊前在現(xiàn)場開坡口

，，。

6.3.6爐底板厚度宜按表采用環(huán)板與爐缸段殼體的連接

6.3.6。

圖宜采用焊透的形對接與角接組合焊縫環(huán)板厚度可為

（6.3.6）T。

爐底板厚度的倍寬度可取在厚度方向應做成

2，800mm，1∶4～1∶3

的斜角爐底板應平整并應防止焊接變形底板與水冷梁上翼緣

。，，

應采用圓形塞焊孔連接塞焊孔直徑應為底板厚度的倍填焊高

，3，

度應大于板厚且不應小于

1/2，16mm。

表6.3.6爐底板厚度

序號爐容級別3專用厚度

（m）（mm）

1100016

2200020

3300022

4400025

5500028

人人文庫3

12

1：4～1：3

300500

圖環(huán)板與爐缸段殼體的連接

6.3.6

環(huán)板爐底板爐缸段

1—；2—；3—

·19·

6.3.7除環(huán)板和爐底板外殼體宜采用同一種牌號的鋼材不宜

，，

采用兩種及以上牌號的鋼材當采用不同類別鋼材相焊時應按

。，

本標準第章的規(guī)定進行焊接工藝評定

10。

專用

人人文庫

·20·

7熱風爐

7.1設計

7.1.1熱風爐的結構形式宜采用內(nèi)燃式熱風爐頂燃式熱風爐和

、

外燃式熱風爐

。

7.1.2熱風爐的殼體分段應根據(jù)加熱工藝的需要確定爐缸段

。

殼體應采用錨栓與基礎或螺栓與鋼平臺梁相連

。

7.1.3熱風爐高溫區(qū)段及拱頂部位的殼體宜選用鋼或

，Q345R

本標準附錄中熱風爐殼體用鋼板內(nèi)表面應采取防止晶界應力

B，

腐蝕的措施

。專用

7.1.4內(nèi)燃式熱風爐殼體圖各段的厚度可按下列公式

（7.1.4）

計算

：

1

2

3

4

5

人人文庫6

7

圖內(nèi)燃式熱風爐殼體

7.1.4

爐頂段爐頂直線段斜線段上過渡段

1—；2—；3—；4—；

爐身段下過渡段爐缸段

5—；6—；7—

·21·

1爐頂段厚度

：

t=.D-

3008（7.1.4-1）

2爐頂直線段厚度

：

t=.D-

38010（7.1.4-2）

3斜線段厚度

：

t=.D-

50022（7.1.4-3）

4上過渡段厚度

：

t=.D-

58530（7.1.4-4）

5爐身段厚度

：

t=.D-

2353（7.1.4-5）

6下過渡段厚度

：

t=.D-

62034（7.1.4-6）

7爐缸段厚度

：專用

t=.D-

43012（7.1.4-7）

式中t殼體鋼板厚度

：———（mm）；

D殼體的內(nèi)直徑當為圓錐殼時采用大端直徑

———（m），，。

7.1.5頂燃式熱風爐殼體圖各段的厚度可按下列公式

（7.1.5）

計算

：

1爐頂段厚度

：

t=.D-

4908（7.1.5-1）

2爐頂直線段厚度

：

t=.D-

4908（7.1.5-2）

3斜線人人文庫段厚度

：

t=.D-

85027（7.1.5-3）

4錐體段厚度

：

t=.D+

2202（7.1.5-4）

5爐身上段厚度

：

t=.D-

41017（7.1.5-5）

6過渡段厚度

：

·22·

1

2

3

4

5

6

7

6

8

9專用

圖頂燃式熱風爐殼體

7.1.5

爐頂段直線段斜線段錐體段爐身上段

1—；2—；3—；4—；5—；

過渡段爐身中段爐身下段爐缸段

6—；7—；8—；9—

t=.D-

42017（7.1.5-6）

7爐身中段厚度

：

t=.D

250（7.1.5-7）

8爐身下段厚度

：

人人文庫t=.D-

3207（7.1.5-8）

9爐缸段厚度

：

t=.D-

4006（7.1.5-9）

7.1.6外燃式熱風爐蓄熱室和燃燒室殼體圖各段的厚

（7.1.6）

度可按下列公式計算

：

1蓄熱室爐頂段厚度

：

t=.D+

10014（7.1.6-1）

·23·

71

121312

82

9

3

104

5

11

燃燒室專用

6

蓄熱室

圖外燃式熱風爐蓄熱室和燃燒室殼體

7.1.6

蓄熱室爐頂段蓄熱室錐體段蓄熱室弧形段

1—；2—；3—；

蓄熱室過渡段蓄熱室爐身段蓄熱室爐缸段

4—；5—；6—；

燃燒室爐頂段燃燒室過渡段燃燒室爐身上段

7—；8—；9—；

燃燒室爐身下段燃燒室爐缸段

10—；11—；

環(huán)梁段聯(lián)絡管

人人文庫12—；13—

2蓄熱室錐體段厚度

：

t=.D+

20014（7.1.6-2）

3蓄熱室弧形段厚度

：

t=.D+

13521（7.1.6-3）

4蓄熱室過渡段厚度

：

t=.D-

3902（7.1.6-4）

·24·

5蓄熱室爐身段厚度

：

t=.D-

3007（7.1.6-5）

6蓄熱室爐缸段厚度

：

t=.D-

3702（7.1.6-6）

7燃燒室爐頂段厚度

：

t=.D+

10014（7.1.6-7）

8燃燒室過渡段厚度

：

t=.D+

18016（7.1.6-8）

9燃燒室爐身上段厚度

：

t=.D-

3402（7.1.6-9）

10燃燒室爐身下段厚度

：

t=.D+

2007（7.1.6-10）

11燃燒室爐缸段厚度

：專用

t=.D+

4105（7.1.6-11）

7.1.7外燃式熱風爐混風室殼體圖各段的厚度可按下

（7.1.7）

列公式確定

：

1

2、3

人人文庫4

5、6

7

圖外燃式熱風爐混風室殼體

7.1.7

爐頂段爐身上段過渡段

1—；2、3—；4—；

爐身下段爐缸段

5、6—；7—

·25·

1爐頂段厚度

：

t=.D

800（7.1.7-1）

2爐身上段厚度

：

t=.D

380（7.1.7-2）

3爐身上段與熱風管道連接處厚度

：

t=.D

670（7.1.7-3）

4過渡段厚度取爐身上下段厚度的平均值

、；

5爐身下段厚度

：

t=.D

450（7.1.7-4）

6爐身下段與熱風管道連接處厚度

：

t=.D

760（7.1.7-5）

7爐缸段厚度

：

t=.D

670專用（7.1.7-6）

7.1.8拱頂環(huán)梁型外燃式熱風爐燃燒室和蓄熱室拱頂殼體之間

設置的環(huán)梁強度應按下列公式驗算

：

NM

±xS

AW≤m（7.1.8-1）

2nnx

N=1d2p

πc（7.1.8-2）

4

EIΔ

M=6x

xl2（7.1.8-3）

式中N拱頂聯(lián)絡管盲板力

：———（N）；

M蓄熱室和燃燒室之間沿高度方向的不均勻膨脹量產(chǎn)

x———

人人文庫生的彎矩

（N·mm）；

d拱頂聯(lián)絡管內(nèi)徑

———（mm）；

A拱頂環(huán)梁的凈截面面積2

n———（mm）；

p高爐鼓風機最大出口氣體壓力

c———（MPa）；

E鋼材彈性模量2

———（N/mm）；

I環(huán)梁的毛截面慣性矩4

x———（mm）；

W環(huán)梁的凈截面模量3

nx———（mm）；

·26·

l環(huán)梁的計算長度取燃燒室和蓄熱室拱頂殼體中心線

———，

之間的距離

（mm）；

Δ蓄熱室和燃燒室之間沿高度方向的不均勻膨脹量一

———，

般取

15mm～20mm；

S鋼材的許用應力2

m———（N/mm）。

7.1.9熱風爐殼體結構計算時應采用大型有限元程序按殼體

，，

的實際尺寸和開孔以及聯(lián)絡管的實際尺寸等建立實體模型并應

，

根據(jù)生產(chǎn)過程中在殼體上可能同時作用的荷載對殼體結構進行

，

彈性計算分析當量應力的許用極限值應符合下列規(guī)定

，：

1殼體結構連續(xù)部位中面當量應力的許用極限值應取

St內(nèi)外表面當量應力的許用極限值應取St

1.0m，、1.5m。

2殼體結構不連續(xù)部位中面當量應力的許用極限值應取

St內(nèi)外表面當量應力的許用極限值應取St

1.5m，、專用3.0m。

7.1.10對殼體開孔周邊區(qū)域的塑性發(fā)展及應力重分布當采用

，

局部彈塑性理論分析時塑性擴展區(qū)域不得沿孔洞周向貫通最大

，，

塑性擴展區(qū)域不應大于板厚

。

7.1.11殼體結構與基礎相連的錨栓應沿圓周等距排列錨栓強

，

度應按下列公式計算

：

NR-G

21πQkSa

nAt（）

n≤7.1.11-1

M

N=

1R2（7.1.11-2）

πQ

式中A一個錨栓的凈截面面積2

：n———人人文庫（mm）；

n錨栓數(shù)量個

———（）；

G殼體結構承受的永久荷載包括殼體自重拱頂內(nèi)襯

k———，、

重量管道及設備重量平臺及各種支架上的永久荷

、、

載標準值

（N）；

N由風荷載或水平地震作用產(chǎn)生的錨栓所在圓的單位

1———

周長上最大縱向拉力

（N）；

·27·

M假定殼體結構嵌固于基礎上爐底處由風荷載或水

———，

平地震作用產(chǎn)生的較大彎矩

（N·mm）；

R錨栓至熱風爐中心的距離

Q———（mm）；

Sa錨栓的許用應力2

t———（N/mm）。

7.1.12殼體結構安裝時地腳錨栓強度應按下列公式驗算

，：

M

2-G1Sa

R0nAt（）

Qn≤7.1.12

式中G殼體結構（自重）

：0———（N）。

7.2構造

7.2.1殼體轉(zhuǎn)折處的連接宜圓弧過渡

。

7.2.2與管道連接的殼體應采取分散管道盲板力的構造措施管

，

道與殼體的焊縫應滿足受力要求

。專用

7.2.3與殼體相連的管道宜伸入殼體內(nèi)但不應超過

，20mm。

7.2.4殼體縱橫方向?qū)雍笗r接頭形式應符合本標準第

，6.1.4

條的規(guī)定孔邊緣距縱向焊縫的距離不宜小于

。150mm。

7.2.5殼體上開孔直徑大于時宜對開孔的鋼板加厚

800mm，，

加厚范圍宜為開孔直徑的倍厚度可為同帶或鄰帶鋼板的

2，1.5

倍倍也可采用加強板的方法對開孔進行補強加強板的厚

～2。，

度應由計算確定

。

7.2.6內(nèi)燃式和頂燃式熱風爐底板厚度宜與爐缸段殼體厚度相

同相接處應圓弧過渡

，。

7.2.7外燃人人文庫式熱風爐的蓄熱室底板厚度應與爐缸段殼體厚度相

同相接處應圓弧過渡燃燒室和混風室的底板宜采用蝶形封頭

，；，

厚度宜為爐缸段殼體厚度的倍與爐缸段殼體相接處應圓弧

1.5，

過渡

。

7.2.8外燃式熱風爐燃燒室與蓄熱室拱頂聯(lián)絡管應設波紋補償

器兩拱頂間宜采用環(huán)梁連接圖也可采用拉桿連接

，（7.2.8-1），

圖拉桿數(shù)量不應少于根并沿聯(lián)絡管圓周等距排列

（7.2.8-2）。4。

·28·

3

4

12

圖環(huán)梁連接示意

7.2.8-1

燃燒室蓄熱室環(huán)梁波紋補償器

1—；2—；3—；4—

3

4

132專用

圖拉桿連接示意

7.2.8-2

燃燒室蓄熱室拉桿波紋補償器

1—；2—；3—；4—

7.2.9內(nèi)燃式和頂燃式熱風爐熱風出口處宜根據(jù)工藝要求設置

，

加強環(huán)梁或加強環(huán)板

。

7.2.10熱風爐殼體與管道連接處宜沿管道周圍設置加勁肋加強

。

7.2.11內(nèi)燃式和頂燃式熱風爐爐缸段殼體與基礎相連的錨栓直

徑可根據(jù)不同的爐容級別計算確定螺栓直徑不宜小于

，，40mm～

錨栓間的夾角宜為

60mm，10°。

7.2.12外人人文庫燃式熱風爐蓄熱室的爐缸段殼體與基礎相連的錨栓直

徑不宜小于錨栓間的夾角宜為燃燒室和混風室的爐

60mm，10°。

缸段殼體與支架連接的螺栓直徑不宜小于螺栓間的夾角

40mm，

宜分別為和

18°30°。

7.2.13殼體對接焊縫拼接處內(nèi)側應對齊當鋼板厚度不同時

，。，

焊縫坡口形式應根據(jù)較薄焊件厚度按本標準第條的要求做

6.3.2

成斜角

。

·29·

7.2.14熱風爐高溫區(qū)段以上的殼體應根據(jù)工藝要求采取保溫

，

措施

。

7.2.15爐缸段殼體與基礎相連的錨栓應加長加長量不宜小于

，

烘爐前應將螺帽松開烘爐后再擰緊螺帽

80mm。，。

7.2.16在熱風爐烘爐后地腳錨栓上部宜加設防雨罩圖

，（7.2.16）。

3

1

2專用

圖防雨罩示意

7.2.16

爐缸環(huán)板防雨罩

1—；2—；3—

人人文庫

·30·

8重力除塵器

8.1設計

8.1.1重力除塵器殼體可分為五段式和三段式圖上錐

（8.1.1），

段與高爐下降管應相連下豎段的環(huán)形支座可采用螺栓與框架環(huán)

，

梁相連

。

1

6

2專用

3

47

58

圖重力除塵器殼體

人人文庫8.1.1

上錐段上豎段中錐段下豎段下錐段

1—；2—；3—；4—；5—；

三段式上錐段三段式豎段三段式下錐段

6—；7—；8—

8.1.2重力除塵器殼體各段的厚度可按下列公式確定

：

1上錐段厚度

：

t=.D+

1559（8.1.2-1）

2上豎段厚度

：

·31·

t=.D+

02019（8.1.2-2）

3中錐段厚度

：

t=.D+

1257（8.1.2-3）

4下豎段厚度

：

t=.D+

1008（8.1.2-4）

5下錐段厚度

：

t=.D+

1257（8.1.2-5）

6三段式上錐段厚度

：

t=.D+

11010（8.1.2-6）

7三段式豎段厚度

：

t=.D+

1106（8.1.2-7）

8三段式下錐段厚度

：

t=.D+

1405專用（8.1.2-8）

式中t殼體鋼板厚度

：———（mm）；

D殼體的內(nèi)直徑當為圓錐殼時采用大端直徑

———（m），，。

8.1.3單獨分析重力除塵器殼體結構時應計算下降管傳來的荷

，

載及盲板力

。

8.1.4重力除塵器殼體結構計算時宜采用大型有限元程序建

，，

立上升管五通球下降管和重力除塵器殼體及框架的空間實體模

、、

型并應根據(jù)生產(chǎn)過程中可能同時作用的荷載對殼體結構進行彈

，，

性計算分析當量應力的許用極限值應符合下列規(guī)定

，：

1殼體結構連續(xù)部位中面當量應力的許用極限值應取

St內(nèi)外表面當量應力的許用極限值應取St

m人人文庫m

1.0，、1.5。

2殼體結構不連續(xù)部位中面當量應力的許用極限值應取

St內(nèi)外表面當量應力的許用極限值應取St

1.5m，、3.0m。

8.1.5旋風除塵器殼體的結構設計可按本標準的規(guī)定執(zhí)行

。

8.2構造

8.2.1除塵器殼體轉(zhuǎn)折處的連接應圓弧過渡

。

·32·

8.2.2除塵器殼體框架的支柱不應少于根環(huán)形支座宜設置在

4，

除塵器下豎段下部

。

8.2.3除塵器殼體的鋼板對接焊接時接頭形式應符合本標準第

，

條的規(guī)定

6.1.4。

8.2.4除塵器殼體與下降管荒煤氣管道連接部位的鋼板宜加

、

厚并宜沿管道周圍設置加勁肋加強

，。

專用

人人文庫

·33·

9粗煤氣管道

9.1設計

9.1.1粗煤氣管道可由上升管下降管五通球或三通管組成

、、。

粗煤氣管道圖圖應按壓力管道設計

（9.1.1-1、9.1.1-2）。

23

專用

11

圖煤氣上升管五通球下降管殼體

9.1.1-1、、

上升管五通球下降管

1—；2—；3—

人人文庫32

11

圖煤氣上升管三通管下降管殼體

9.1.1-2、、

上升管三通管下降管

1—；2—；3—

·34·

9.1.2上升管三通管下降管的結構設計除應符合本標準外尚應

、、，

符合現(xiàn)行國家標準工業(yè)金屬管道設計規(guī)范和壓力管道規(guī)

《》GB50316《

范工業(yè)管道第部分設計和計算的有關規(guī)定

3：》GB/T20801.3。

9.1.3煤氣上升管和下降管內(nèi)徑應符合工藝要求殼體厚度可按

，

下列公式計算

：

1上升管厚度

：

t=.D+

5005（9.1.3-1）

2下降管厚度

：

t=.D+

15012（9.1.3-2）

式中t殼體鋼板厚度

：———（mm）；

D殼體的內(nèi)直徑當為圓錐殼時采用大端直徑

———（m），，。

9.1.4煤氣下降管的撓度容許值可按下式計算

，：

L

υ=專用

［T］（9.1.4）

800

式中υ下降管的撓度容許值

：［T］———（mm）；

L下降管的跨度采用水平投影尺寸

———，（mm）。

9.1.5五通球殼體內(nèi)徑應符合冶煉工藝要求殼體厚度可按下式

，

計算

：

t=.D+

50012（9.1.5）

式中t殼體鋼板厚度

：———（mm）；

D殼體的內(nèi)直徑

———（m）。

9.1.6五通球殼體結構計算時宜采用大型有限元程序建立上

，，

升管五通球下降管和除塵器殼體及框架的空間實體模型并應

、人人文庫、，

根據(jù)生產(chǎn)過程中可能同時作用的荷載對殼體進行彈性計算分析

，，

當量應力的許用極限值應符合下列規(guī)定

：

1殼體結構連續(xù)部位中面當量應力的許用極限值應取St

1.0m，

內(nèi)外表面當量應力的許用極限值應取St

、1.5m。

2殼體結構不連續(xù)部位中面當量應力的許用極限值應取

St內(nèi)外表面當量應力的許用極限值應取St

1.5m，、3.0m。

·35·

9.2構造

9.2.1煤氣上升管下部應在爐頂平臺處設固定支座

。

9.2.2下降管與五通球及除塵器殼體連接處宜沿管道周圍設置

加勁肋加強

。

9.2.3上升管與五通球或三通管下降管與五通球或三通管以及

、

下降管與除塵器殼體連接處的管壁應加厚厚度宜為相鄰較薄管

，

壁厚度的倍倍

1.2～1.5。

9.2.4上升管下降管和三通管殼體的鋼板對接焊接時接頭形

、，

式應符合本標準第條的規(guī)定

6.1.4。

9.2.5上升管三通管下降管的構造要求除應符合本標準外尚

、、，

應符合現(xiàn)行國家標準工業(yè)金屬管道設計規(guī)范和壓力

《》GB50316《

管道規(guī)范工業(yè)管道第部分設計和計算中

3：專用》GB/T20801.3

的有關規(guī)定

。

9.2.6五通球殼體結構分帶圖時赤道帶的鋼板不宜拼

（9.2.6），

接赤道帶與上下極帶鋼板的對接焊縫應采用形交叉交叉點

。T，

的間距不應小于

100mm。

4

6

5

人人文庫3

2

11

圖五通球殼體結構分帶

9.2.6

上升管下極帶赤道帶

1—；2—；3—；

上極帶下降管放散管

4—；5—；6—

·36·

10施工

10.1一般規(guī)定

10.1.1施工單位應按設計要求編制詳細的施工制作文件或施工

方案當修改設計時應經(jīng)設計單位書面同意

。，。

10.1.2殼體制作安裝材料應符合本標準第章的要求

、5。

10.1.3制作安裝計量器具應在檢定有效期內(nèi)使用

、。

10.1.4殼體安裝前施工組織設計應根據(jù)爐容級別結構復雜程

，、

度工期及質(zhì)量要求新技術應用現(xiàn)場平面布置和起重設備能力

、、、

等因素進行編制

。專用

10.1.5殼體預組裝和安裝時應設置安全作業(yè)平臺和扶梯操

，。

作人員應遵守高空作業(yè)的規(guī)定

。

10.1.6在滿足設計要求現(xiàn)場安裝能力運輸界限的條件下殼

、、，

體宜大塊化運輸至現(xiàn)場熱風爐高溫區(qū)段的殼體宜整圈帶熱處理

。

后出廠

。

10.1.7爐殼在出廠時應采取加固措施

。

10.2殼體制作

10.2.1殼體鋼板的切割及開孔除設計有規(guī)定外尚應符合下列

，

規(guī)定

：人人文庫

1切割應優(yōu)先采用數(shù)控切割機或半自動切割機

。

2低合金鋼板的切割應在以上的環(huán)境溫度下進行當環(huán)

5℃，

境溫度低于時應采取相應的升溫措施

5℃，。

3切割邊緣應平整切割面的表面質(zhì)量應符合現(xiàn)行行業(yè)標準

，

熱切割質(zhì)量和幾何技術規(guī)范的有關規(guī)定

《》JB/T10045。

4切割后殼體鋼板的外形尺寸允許偏差為兩對角

±2mm，

·37·

線長度的允許偏差為并應留有焊接收縮余量

±3mm，。

5鋼板的坡口形狀和尺寸應符合設計文件的規(guī)定

。

6開孔邊緣距現(xiàn)場橫向焊縫不大于及現(xiàn)場豎向焊縫

50mm

以內(nèi)的孔均應在工廠定位在現(xiàn)場安裝焊接完成后再開孔

200mm，，。

7除第款外的開孔均應在工廠完成開孔可采用火焰切

6，。

割或機械鉆孔爐殼輥壓成型前后均可開孔孔周邊應磨光冷卻

。，，

壁水管孔內(nèi)外均應倒角

2mm。

8開孔完成間隔后應對孔內(nèi)側進行詳細檢查確保成

24h，，

型后的尺寸符合設計文件要求孔壁內(nèi)表面應平整光滑不得有刻

，，

槽毛刺及隱形裂縫

、。

9現(xiàn)場開孔應采用專用機械

。

10.2.2殼體鋼板的彎曲成形應采用卷板機壓力機及旋壓機并

、，

應符合下列規(guī)定

：專用

1殼體成形后應用弦長不小于的弧形樣板檢查

，1500mm，

上下口弧度間隙不得大于

2mm。

2熱成形時鋼板加熱溫度應為碳素結構

，900℃～1000℃。

鋼在溫度下降至前低合金結構鋼在溫度下降至前

700℃，800℃，

應停止加工

。

3壓制成形后的鋼板表面不應有裂紋褶皺過燒等缺陷

、、。

4殼體成形后應自由狀態(tài)立置于殼體檢驗平臺圖

，（10.2.2），

對樣檢查各部尺寸殼體允許偏差范圍應符合表的規(guī)定

，10.2.2。

人人文庫3

2

1

圖殼體成形后檢查示意圖

10.2.2

平臺線墜爐殼

1—；2—；3—

·38·

表10.2.2殼體允許偏差范圍

序號檢查項目允許偏差范圍

（mm）

殼體弧長

1≤3

下口與平臺間隙

2≤2

上下口圓弧

3、≤2

上口高度

4≤3

殼體垂直

5≤5

10.2.3殼體焊接連接應符合本標準第節(jié)的規(guī)定

10.6。

10.2.4殼體預組裝應符合下列規(guī)定

：

1預組裝應在平臺上進行平臺上殼體支點處水平高低偏差

，

不應大于在平臺上放實樣時應畫出殼體

2mm。，0°、90°、180°、

十字中心線以及殼體上下口輪廓投影線

270°。

2預組裝殼體應單件檢查合格并應用支專用撐加固殼體預裝

，。

單元以帶帶為宜單元之間應交替進行前一預裝單元的最

2～4，，

上面一帶應作為后一預裝單元的最下面一帶預裝

，。

3預組裝時殼體應使用裝配卡具固定不應使用定位焊在

，。

每一帶殼體上應按施工詳圖規(guī)定焊接卡具和掛耳

。

4高爐爐頂法蘭外燃式熱風爐拱頂環(huán)梁應與相應的殼體預

、

組裝

。

5殼體預組裝允許偏差范圍應符合本標準表的

10.2.4

規(guī)定

。

表10.2.4殼體預組裝允許偏差范圍

人人文庫

序號項目簡圖允許偏差

RR

圓度|max-min|≤

R

R/1000

爐環(huán)板平

底fff

1板面度1、2、3：±3mm

f1f2f3

底板平

面度≤5mm

·39·

續(xù)表10.2.4

序號項目簡圖允許偏差

殼體上口中心

eH

對預裝平臺檢查≤/1000

2且

中心的位移≤6mm

e

H

殼體高度H

3≤±5mm

殼體圓度在RR

（|max—min|

圓周點等分R

416R≤2/1000

檢查e且

）專用≤±8mm

殼體上口高

R

低差在圓周e

5（16≤4mm

點等分檢查

）

t

≤40mm

δ

≤3mm

縱t

錯邊量t

6縫Sδ＞40mm

δ

≤5mm

S

人人文庫=0～3mm

t

但

橫Sδt

間隙≤/10，＜5mm

縫

7S

δ=0～3mm

·40·

續(xù)表10.2.4

序號項目簡圖允許偏差

中心標

hh

高≤±5mm

法蘭面

Q

出中心位置≤4′

鐵

8口

法蘭面Q

水平中心

線水平度Q

≤3′

在法蘭

（專用

全寬內(nèi)

）

法蘭中

hh

心標高≤±5mm

法蘭中

QQ

風心夾角≤4′

口

9法

蘭人人文庫

全部法

蘭中心高e

≤5mm

低差1

ee

相鄰法

蘭中心高e

1≤3mm

低差

·41·

續(xù)表10.2.4

序號項目簡圖允許偏差

相對法

蘭中心水

e

平連線與e

≤10mm

爐體中心

偏移

法蘭面

LL

的向心度|1-2|≤2mm

L1

法蘭水

L

平中心線2專用

＞1000

水平度

≤2mm

在法蘭

風（

口直徑內(nèi)

9法）

蘭

法蘭伸

出殼體表L

≤0～5mm

面距離

L

人人文庫

法蘭垂e

直面的傾

斜在法e

（≤±2mm

蘭面直徑

內(nèi)

）

·42·

續(xù)表10.2.4

序號項目簡圖允許偏差

法蘭沿

殼體圓周e

≤±5mm

中心間隔

f

e

相鄰兩

層法蘭中f

≤±5mm

心距

冷

卻法蘭水

板

10法平中心線

蘭

兩端至殼LL

|1-2|≤2mm

體表面距

離專用

12

LL

法蘭面e

垂直度在

（e

法蘭全高≤2mm

內(nèi)

）

a

±2mm

同組孔b

±2mm

間距c

±2mm

d

冷人人文庫bd±2mm

卻

11壁

孔ma

c

n

相鄰組m

±3mm

孔中心距n

±3mm

·43·

續(xù)表10.2.4

序號項目簡圖允許偏差

DD

直徑D|max-min|≤

D

D/1000

爐

頂

12法

蘭

上平面

任意兩點

≤3mm

高低差

直徑D

專用DD

在赤道|max-min|≤

（aaD

和兩極間3/1000

且

測量≤15mm

）

五D

通

13球

開孔角aa

度a±30′

注其他殼體預組裝允許偏差范圍可按本表確定

：人人文庫。

6殼體預組裝檢查合格后應按預組裝編號圖作出標志宜

，，

包括殼體編號水平線中心線及安裝對正線等殼體編號宜標識

、、。

在距離右下邊線和垂直邊線的外表面上

200mm。

10.3殼體檢驗

10.3.1殼體結構檢驗應為預組裝狀態(tài)可由業(yè)主設計單位和施

，、

·44·

工單位聯(lián)合進行檢驗

。

10.3.2檢驗應依據(jù)合同設計圖紙檢驗大綱及相關要求進行

、、。

檢驗大綱應由設計單位提出并經(jīng)業(yè)主確認內(nèi)容應包括設備名稱

，、

檢驗項目判定標準檢驗方法

、、。

10.3.3施工單位應做好檢驗的各項準備工作應包括檢測器具

，

和測試設備相應圖紙及記錄表格受檢殼體上腳手架圍欄及扶

，，、

梯等安全設施

。

10.3.4檢驗項目應包含下列內(nèi)容

：

1技術資料審查包括主要材料的材質(zhì)證明書焊材的產(chǎn)品

，、

合格證尺寸檢查記錄焊縫檢查記錄焊縫探傷報告熱處理工藝

、、、、

曲線預組裝檢查記錄等

、。

2殼體預組裝單元各部尺寸檢測

。

3焊縫外觀檢查和無損探傷檢測

。專用

4標志的檢查和確認

。

5發(fā)貨前涂裝質(zhì)量檢測

。

10.3.5檢驗合格后可將預組裝殼體解體應進行表面清理并按

，，

本標準第節(jié)的規(guī)定進行除銹及涂裝

10.8。

10.4殼體運輸

10.4.1殼體應根據(jù)運輸條件分塊各塊應采取防止爐殼變形的

，

有效加固措施

。

10.4.2殼體運輸?shù)跹b前應標識出構件的吊點位置

。

10.4.3殼人人文庫體構件運輸時構件下方應墊平整并固定

，。

10.5殼體安裝

10.5.1殼體安裝應符合下列規(guī)定

：

1安裝前應對殼體制作資料進行接收核對資料應齊全完

，，、

整準確殼體進場后應對幾何尺寸外觀標記進行檢查并應

、。，、、，

符合現(xiàn)行國家標準煉鐵機械設備工程安裝驗收規(guī)范

《》GB50372

·45·

的有關規(guī)定或合同約定的出廠檢驗大綱的要求

。

2安裝前應取得驗收合格的基礎混凝土強度尺寸中心線

、、

和標高的測量記錄及地腳錨栓或螺栓的檢查記錄以及基礎沉降

，

觀測記錄等交接資料并應對基礎進行復測或修正重要的控制線

，，

應延伸到基礎以外的固定點上

。

3對高爐和熱風爐基礎應按設計要求安裝沉降觀測點并應

，

定期進行沉降觀測直至交工驗收

。

4基礎墊板應符合現(xiàn)行國家標準煉鐵機械設備工程安裝驗

《

收規(guī)范的有關規(guī)定

》GB50372。

5殼體組裝時可根據(jù)需要搭設殼體最大尺寸的組裝平臺

，，

平臺上殼體支點處水平高低偏差應符合本標準第條規(guī)定

10.2.4；

平臺下面的地基應作處理不得在殼體組裝階段發(fā)生沉降平臺宜

，；

用型鋼架設上部可根據(jù)需要鋪設鋼板平臺中部應設置測量架

，，專用；

平臺上應標出殼體的中心點內(nèi)半徑和方位線并應在位置線上配

、，

置墊板墊板水平度允許偏差應符合現(xiàn)行國家標準煉鐵機械設備

，《

工程安裝驗收規(guī)范的有關規(guī)定

》GB50372。

6應按施工組織設計或施工方案配備起重機械安裝用電

、、

水氣和工作機具等

、。

7高爐熱風爐底板在安裝檢測合格后應進行嚴密性試驗

、，。

爐底板的對接焊縫塞焊孔壓漿孔蓋板等焊接區(qū)域應全面積探

、、、

傷抽真空進行焊縫檢測檢測應符合國家現(xiàn)行標準立

、50kPa。《

式圓筒形鋼制焊接儲罐施工規(guī)范鋼制焊接常壓容

》GB50128、《

器人人文庫的有關規(guī)定氣體保壓時間應大于泄漏

》NB/T47003.1，10min，

率應低于時檢測合格

1%。

10.5.2殼體安裝可采用組合安裝或擴大組合安裝的方法組合

。

殼體分段不宜在殼體的轉(zhuǎn)折和曲面錐體的連接處并應符合焊接

，、

冷卻設備的安裝位置和安裝限界要求安裝工藝應在施工組織設

。

計或施工方案中進行規(guī)定

。

10.5.3高爐殼體現(xiàn)場組裝應符合下列規(guī)定

：

·46·

1有底環(huán)板的爐缸段殼體組裝時底環(huán)板應密貼組裝平臺

，

面當殼體上口水平度不符合要求時不得調(diào)高殼體殼體中心線

，，；、

對口間隙錯邊量和鐵口中心線的允許偏差應符合現(xiàn)行國家標準

、

煉鐵機械設備工程安裝驗收規(guī)范的有關規(guī)定

《》GB50372。

2風口段殼體組裝時應嚴格控制風口中心標高角度和殼體

、

中心線允許偏差應符合現(xiàn)行國家標準煉鐵機械設備工程安裝驗

；《

收規(guī)范的有關規(guī)定

》GB50372。

10.5.4熱風爐殼體現(xiàn)場組裝應在組裝平臺上進行不得分塊吊

，

裝焊接

。

10.5.5高爐殼體安裝可采用擴大組合安裝的方法

。

10.5.6高爐殼體安裝應符合下列規(guī)定

：

1殼體安裝不宜設預留調(diào)整帶

。

2殼體安裝可采用正裝法倒裝法和上倒裝下正裝等方法

、專用。

3安裝過程中應分帶控制殼體圓度上口水平度對口間隙

、、、

錯邊量中心偏差和殼體高度

、。

4殼體圓度應以半徑檢測值控制上口水平度應以標高測量

；

值計算后控制

。

10.5.7熱風爐殼體安裝應符合下列規(guī)定

：

1熱風爐底板下填充料應飽滿對外燃式熱風爐蓄熱室底

。

板下鋪的砂子安裝前應烘烤并應刮平上表面安裝時應反復試

，，，

吊接觸面積控制應符合現(xiàn)行國家標準煉鐵機械設備工程安裝驗

，《

收規(guī)范的有關規(guī)定

》GB50372。

2殼體人人文庫分帶安裝時應控制煙道管熱風管燃燒器等的圓

，、、

度中心線上口水平度和接口的中心線標高對于外燃式熱風爐

、、、；

在拱頂安裝前蓄熱室和燃燒室上口標高應調(diào)整

，。

10.5.8重力除塵器殼體安裝宜從支座處開始采用上部正裝下

，、

部倒裝的方法下錐段殼體宜在平臺上倒立組裝正立安裝下豎

。，；

段殼體應整段安裝

。

10.5.9上升管下降管五通球或三通管殼體安裝應符合下列

、、

·47·

規(guī)定

：

1上升管殼體宜在爐頂剛架安裝之后進行頂部三通管殼體

，

和放散管可在地面組合后整體安裝

。

2五通球殼體可在地面組裝退火后整體安裝

。

3下降管殼體可采用單機或雙機抬吊的方法單機吊裝時

。，

宜在角度調(diào)整正確后再起吊安裝

。

4對于雙下降管的安裝應在重力除塵器處的三叉管殼體安

裝并設臨時支撐固定和上升管安裝完成后再分別安裝兩根下

，

降管

。

10.5.10殼體現(xiàn)場開孔應采用自動切割或機械制孔不應手工切

，

割開孔

。

10.5.11高爐熱風爐和除塵器殼體安裝允許偏差應符合現(xiàn)行國

、

家標準煉鐵機械設備工程安裝驗收規(guī)范的有關規(guī)定

《》GB專用50372。

10.5.12上升管下降管五通球或三通管殼體安裝應符合現(xiàn)行

、、，

國家標準工業(yè)金屬管道工程施工規(guī)范現(xiàn)場設備工

《》GB50235、《、

業(yè)管道焊接工程施工規(guī)范和煉鐵機械設備工程安裝

》GB50236《

驗收規(guī)范的有關規(guī)定

》GB50372。

10.5.13殼體結構安裝焊接完成后應距殼體表面處切除

，5mm

安裝用臨時附屬設施切除時不得損傷母材殘留部分應用砂輪打

，，

磨光滑

。

10.5.14除應對爐底焊縫檢查外應對爐缸底部的焊接孔灌漿

，、

孔排水孔按本標準第條第款做專項檢查并應做好隱

、10.5.17，

蔽記錄

。人人文庫

10.6殼體焊接

10.6.1殼體焊接連接除應符合國家現(xiàn)行標準現(xiàn)場設備工業(yè)管

《、

道焊接工程施工規(guī)范鋼結構焊接規(guī)范和

》GB50236、《》GB50661

壓力容器焊接規(guī)程的規(guī)定外尚應符合下列規(guī)定

《》NB/T47015，：

1焊接施工前施工單位應按照殼體采用的鋼材焊接材料

，、、

·48·

焊接方法接頭形式焊接位置焊后熱處理制度以及焊接工藝參

、、、

數(shù)預熱和后熱措施等各種參數(shù)的組合條件進行焊接工藝評定

、，。

焊接工藝評定報告連同試樣檢驗結果應存檔備查未經(jīng)焊接工藝

。

評定的焊接方法技術參數(shù)不得用于殼體焊接

、。

2焊接施工時應根據(jù)焊接工藝評定報告制定焊接工藝規(guī)

，

程作為指導焊接施工的依據(jù)

，。

3殼體結構全焊透坡口形狀和尺寸宜采用本標準附錄

C～

附錄中的形式坡口表面不得有裂紋分層夾渣等缺陷

G，、、。

4高爐殼體風口帶單塊焊接完畢并無損檢測合格后宜在退

，

火爐內(nèi)整體消除應力熱處理焊后熱處理工藝應符合現(xiàn)行行業(yè)標

。

準壓力容器焊接規(guī)程的有關規(guī)定

《》NB/T47015。

5熱風爐爐頂高溫區(qū)段殼體設計文件要求焊后熱處理時熱

，

處理前應無損檢測合格所有開孔和與殼體焊接的附件吊耳掛

，專用、、

耳卡具等應焊接完畢焊后熱處理工藝應符合現(xiàn)行行業(yè)標準壓

、?！?/p>

力容器焊接規(guī)程的有關規(guī)定消除殘余應力除爐

》NB/T47015。

內(nèi)整體熱處理外亦可采用爆炸消除應力等方法

，。

6五通球上下極帶和赤道帶殼體設計文件要求焊后熱處理

，

時熱處理前應無損檢測合格所有開孔與殼體焊接的附件吊耳

，，、

等應焊接完畢焊后熱處理工藝應符合現(xiàn)行國家標準球形儲罐

?！?/p>

施工規(guī)范的有關規(guī)定

》GB50094。

7殼體的吊耳掛耳及卡具等的焊接對焊工和焊接工藝的

、，

要求與殼體焊接應相同

。

8焊接人人文庫完成后應清除焊縫表面熔渣及兩側飛濺并自檢一

，。、

二級焊縫應填寫焊接過程記錄在焊縫附近應作焊工代號標志

，。

10.6.2焊接工藝應符合下列規(guī)定

：

1殼體焊接應對稱進行先焊接每帶殼體縱向焊縫后焊接

，，

橫向焊縫

。

2厚板焊接應嚴格按照焊接工藝評定報告給出的層間溫度

進行控制當超出評定值時焊接工藝應重新進行評定

，，。

·49·

3當殼體板厚度大于采取非超低氫手工電弧焊焊接

50mm，

時宜進行焊后消氫處理

，。

4熱風爐高溫段殼體的現(xiàn)場焊縫當設計文件要求焊后熱處

，

理時焊縫的局部熱處理應在安裝工作全部結束后進行熱處理

，。

后的殼體表面不得再次施焊或切割

。

10.6.3焊接準備工作應符合下列規(guī)定

：

1當采用水冷系統(tǒng)的自動焊時施工現(xiàn)場應有充足穩(wěn)定的水

，

源供水壓力應滿足焊機的需要

，。

2高爐熱風爐殼體焊接時現(xiàn)場應設置滿足雙回路負荷的

、，

專用電源必要時配置穩(wěn)壓裝置

，。

3高爐熱風爐殼體宜優(yōu)先采用自動焊焊接前焊工及焊接

、，，

設備宜在現(xiàn)場進行模擬試驗合格后方可正式焊接

，。

4焊接前應做好防風雨防變形設施

。專用

5殼體縱向焊縫應設置引弧板引出板熄弧板材質(zhì)規(guī)

、（），、

格坡口形式應符合國家現(xiàn)行標準鋼結構焊接規(guī)范和

、《》GB50661

壓力容器焊接規(guī)程的有關規(guī)定

《》NB/T47015