薄帶鋼停車后再車的控制方法

在實際的冷彎閥生產(chǎn)過程中，當厚度小于0.5mm時，鋼被擅自地放置在內(nèi)部，而車輛的實際失敗是不可避免的。薄帶建成的成功率低于50%。事故的主要原因是圓頂和斷裂帶，這嚴重影響了機組的穩(wěn)定運行和生產(chǎn)指標的提高，制約了機組的充分發(fā)揮。而薄帶鋼在正常換輥或者連續(xù)軋制過程中發(fā)生斷帶后,重新起車是每個冷連軋機組都不能回避的軋制過程。本文對薄帶鋼停車后再起車失敗的原因進行了分析,提出了采用厚頭起車軋制策略,可解決薄帶鋼起車勒輥、斷帶等問題,從而提高機組產(chǎn)能和作業(yè)率。117agc測量設備1780mm冷連軋機組采用5機架連軋的方式運行,運行示意圖見圖1。其中1、5架為6輥UCM軋機,2~4架為普通4輥軋機。在1、5架軋機前后裝有測厚儀和激光測速儀,可以進行AGC控制。架間和入口都配有張力測量輥。第5架出口裝有板形測量輥,可以同時測量帶鋼張力和板形。該機組通常采用C方式進行軋制,即利用前4個機架完成變形的過程,將板形平坦度的自動控制系統(tǒng)置于軋件厚度最薄的第5機架(即成品出口機架)處,第5機架僅作為平整機使用,采用恒軋制力軋制,以獲得較好板形。2帶鋼的斷帶保護厚度0.5mm以下薄帶鋼停車后再起車經(jīng)常失敗,集中表現(xiàn)為勒輥或斷帶。經(jīng)分析主要原因主要有以下幾方面:(1)異常停車后,帶鋼處于被壓下狀態(tài),重新起車后帶鋼易斷帶。(2)斷帶重新引帶后,帶鋼處于未被軋制的原板狀態(tài),重新起車后由于單架壓縮比大(從原料厚度直接壓到目標厚度),板形不好易勒輥。出現(xiàn)上述問題后,只能將整卷厚度改軋到0.5mm以上厚度,因此造成了大量浪費。3多輛車3.1厚頭起車持續(xù)氧化壓縮通過以上分析可以看出,薄料起車失敗的主要原因是原板起車時壓縮比大,板形不易控制,易出現(xiàn)勒輥和斷帶。但在實際生產(chǎn)中,厚度0.5mm以上的帶鋼起車很少出現(xiàn)失敗,因此提出采用厚頭軋制方式起車。所謂厚頭軋制即用大于目標值的出口厚度作為假設的成品厚度,各機架均減小壓下量,減少總的壓延率,能有效避免帶頭起浪翹曲等不良板形出現(xiàn),從而保證起車順利進行。采用厚頭起車軋制關(guān)鍵要解決兩個問題:一是“厚帶頭”厚度的選取問題。帶鋼起車時厚頭厚度的選擇,需要保證各架軋機帶頭不出現(xiàn)翹曲起浪等不良變形,并使帶鋼平穩(wěn)地通過5個機架;二是過渡觸發(fā)問題。在從厚帶頭穩(wěn)定過渡到目標厚度的過程中,應保證能平穩(wěn)過渡,并且盡可能減少帶頭損失。3.2去料厚度的選擇采用“厚帶頭”起車方法,“厚帶頭”的厚度最薄即為末機架的出口厚度(成品厚度),這種情況即傳統(tǒng)的“無帶頭”起動方式,這時起動一般比較困難。“厚帶頭”的厚度最厚即為首機架的入口厚度(來料厚度),這種情況即軋輥完全抬起,無軋制力讓帶鋼順利通過。如果帶頭選取太厚,會導致過渡長度太長,帶頭損失太多,造成不必要的浪費。為了保證軋機既能順利起動,又可以減少不必要的損失,就需要在來料厚度和成品厚度之間,依據(jù)一定規(guī)律或?qū)嶋H經(jīng)驗選取一個合適的厚帶頭值,然后根據(jù)這個厚度及來料厚度,按一定的軋制規(guī)范分配各機架的壓下量?？偨Y(jié)1780mm冷連軋機組實際生產(chǎn)經(jīng)驗,將厚頭厚度與原厚度建立對應的關(guān)系,并選擇適當?shù)母骷軌嚎s比,就能夠保證起車的順利進行。3.3動態(tài)變規(guī)格過程的進行特點利用“厚帶頭”方法起車并至穩(wěn)定生產(chǎn)后,要求軋機從厚帶頭過渡到目標厚度(即真正的成品厚度)。對全連續(xù)軋機而言,當帶鋼焊縫(動態(tài)變規(guī)格焊縫)到達軋機時,要進行動態(tài)規(guī)格的切換,這時各機架的帶鋼厚度、速度和各機架間的張力都要從前帶鋼狀態(tài)切換到新的帶鋼狀態(tài)上來。顯然,由于帶鋼規(guī)格不同,切換不能突發(fā)進行,否則會對軋機造成沖擊,引起斷帶甚至導致全連續(xù)軋制的失敗。為了防止在動態(tài)變規(guī)格時各機架軋制參數(shù)發(fā)生大的跳變,通常焊縫通過軋機是讓其有效地、連續(xù)地實現(xiàn)過渡,使得帶鋼的軋制厚度均勻地過渡到新帶鋼厚度。“厚帶頭”軋制過程也需要一個平穩(wěn)的過渡過程。上面所述是來料帶鋼的規(guī)格材質(zhì)發(fā)生變化而觸發(fā)動態(tài)變規(guī)格過程。往后是末機架出口厚度切換而觸發(fā)動態(tài)變規(guī)格過程,其變換示意圖見圖2。為了取得生產(chǎn)效益的最大化,動態(tài)過渡時間應盡可能短。因此,厚頭長度越小越好,但不能由此引起軋制力的跳變等原因而對軋機造成損害。相關(guān)資料對于厚頭的過渡都是以卷取繞3圈以后進行切換,但是由于軋制過程的復雜性,卷取上僅繞3圈并不能保證軋制過程穩(wěn)定進行。因此,為了保證軋制時的穩(wěn)定性,過渡的平穩(wěn),使起車順利進行,對于1780mm冷連軋機組將厚頭變化觸發(fā)點設在出口速度達到100m/min(起車速度為60m/min),在實際生產(chǎn)過程中,操作人員可以根據(jù)實際情況實時的進行升速,在軋制穩(wěn)定后進行過渡。4動態(tài)變厚度軋軋通過以上分析研究,確定了厚頭起車的步驟,根據(jù)設定好的“厚帶頭”厚度進行起車,成品厚度與厚頭厚度對應關(guān)系如圖3所示,在前后張力建立并且軋制狀況穩(wěn)定后,進行升速達到100m/min,厚頭動態(tài)變規(guī)格開始起動,這時逐步增加壓下量,進行動態(tài)變厚度軋制,直到末架軋出的帶鋼出口厚度達到成品厚度為止,起動結(jié)束。對1780mm冷連軋機組成品厚度0.4mm的帶鋼采用0.6mm的厚帶頭起車的過程進行了實時監(jiān)測,厚頭起車成功并平穩(wěn)過渡軋制的PDA曲線如圖4所示,從圖中可以看出厚度穩(wěn)定變化的過程。改進后的厚頭起車程序現(xiàn)場實際應用表明,厚度0.5mm以下薄料停車再起車成功率達到100%,比之前的50%有了大幅度提高,大大提高了機組產(chǎn)能,創(chuàng)造了巨大的經(jīng)濟效