...wd......wd......wd...大跨徑連續(xù)剛構(gòu)設(shè)計(jì)指南(JTGD62-2004)目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1總則12作用22.1作用及其組合22.2設(shè)計(jì)中必須重點(diǎn)考慮的幾個(gè)作用23持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算43.1永久作用內(nèi)力的計(jì)算43.2主梁正截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算43.3主梁斜截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算43.4箱梁的剪力滯效應(yīng)44持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算54.1抗裂驗(yàn)算54.2撓度的計(jì)算與控制64.3計(jì)算參數(shù)的取用85持久狀況和短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計(jì)算95.1正截面應(yīng)力計(jì)算與控制95.2主拉應(yīng)力計(jì)算與控制95.3箱梁橫向計(jì)算105.4必要時(shí)進(jìn)展有效預(yù)應(yīng)力缺乏的敏感性分析116構(gòu)造及施工措施126.1箱梁一般構(gòu)造尺寸的規(guī)定126.2墩身一般構(gòu)造尺寸的規(guī)定136.3普通鋼筋的構(gòu)造要求156.4預(yù)應(yīng)力的構(gòu)造要求176.5施工措施186.6其他方面217條文說明 23附件1 52附件2 571總則1.1目的為防止大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋在運(yùn)營(yíng)期出現(xiàn)跨中下?lián)?、腹板斜裂縫、底板裂縫等病害，特制定本指南。在制訂時(shí)，充分吸取了現(xiàn)有大跨徑混凝土連續(xù)剛構(gòu)存在的跨中下?lián)?、腹板斜裂縫、底板裂縫等病害教訓(xùn)，從而提出主梁的一些應(yīng)力控制指標(biāo)，以及改良缺陷的一些經(jīng)歷措施，作為《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD62-2004〕的補(bǔ)充。1.2適用范圍本指南適用于新的大跨徑、變截面、預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋的設(shè)計(jì)，有關(guān)舊橋加固設(shè)計(jì)見《大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)加固指南》。2作用2.1作用及其組合按照《公路橋涵設(shè)計(jì)通用標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD60-2004〕中的相關(guān)條款進(jìn)展。2.2設(shè)計(jì)中必須重點(diǎn)考慮的幾個(gè)作用2.2.1構(gòu)造自重和預(yù)應(yīng)力考慮構(gòu)造自重和預(yù)應(yīng)力時(shí)，宜計(jì)入施工標(biāo)準(zhǔn)容許范圍內(nèi)的誤差對(duì)構(gòu)造的影響。2.2.2活載活載按照《公路橋涵設(shè)計(jì)通用標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD60-2004〕取用。在整體縱向計(jì)算時(shí)，宜考慮偏載的影響；在進(jìn)展局部及橫橋向計(jì)算時(shí)，除了考慮沖擊外，建議根據(jù)業(yè)主的要求，計(jì)入適當(dāng)?shù)幕钶d超載。2.2.3溫度溫度荷載是構(gòu)造受力的重要組成局部之一。縱向計(jì)算時(shí)溫度按照《公路橋涵設(shè)計(jì)通用標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD60-2004〕取用，計(jì)算構(gòu)造的均勻升溫或降溫，以及溫度梯度引起的內(nèi)力；橫向計(jì)算時(shí)，宜計(jì)算箱室內(nèi)外±5°的溫差〔見圖2.2〕，必要時(shí)建議對(duì)構(gòu)造進(jìn)展空間應(yīng)力分析。圖2.22.3.4徐變建議充分估計(jì)混凝土收縮徐變對(duì)構(gòu)造的影響。在有條件時(shí)，原則上宜進(jìn)展混凝土的徐變?cè)囼?yàn)，按照試驗(yàn)得出的徐變系數(shù)和終極值進(jìn)展徐變計(jì)算；沒有試驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，建議徐變按照以下三種計(jì)算結(jié)果中的較大徐變效應(yīng)作為徐變對(duì)構(gòu)造的影響，前兩種徐變計(jì)算方法是分別采用不同的徐變系數(shù)和徐變終極值，第一種取徐變系數(shù)β＝0.0021，終極值ψk=2.5，第二種取徐變系數(shù)β＝0.021，終極值ψk=2.0，第三種徐變計(jì)算方法采用現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)中相對(duì)潮濕度。2.3.5構(gòu)件調(diào)整力構(gòu)件調(diào)整力通常包括以下兩種：連續(xù)剛構(gòu)在主跨合攏前，根據(jù)需要在兩懸臂端用水平千斤頂互施水平頂推力，以調(diào)整主跨及雙壁墩身的內(nèi)力，設(shè)計(jì)時(shí)宜計(jì)入調(diào)整力對(duì)構(gòu)造的影響。連續(xù)剛構(gòu)在邊跨梁處于懸臂狀態(tài)時(shí)，在懸臂端施加豎直荷載，于邊跨合攏后卸除，以調(diào)整雙壁墩身內(nèi)力，設(shè)計(jì)時(shí)也宜計(jì)入其影響。3持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算3.1永久作用內(nèi)力的計(jì)算3.1.1計(jì)入施工標(biāo)準(zhǔn)允許的誤差對(duì)構(gòu)造內(nèi)力的影響，同時(shí)考慮此局部誤差引起的收縮徐變內(nèi)力的變化。3.1.2要按懸臂施工的步驟，逐步驟計(jì)算內(nèi)力并累加，并計(jì)入收縮徐變影響，形成永久作用內(nèi)力。不應(yīng)按橋梁形成時(shí)的圖式一次性地計(jì)算內(nèi)力，以防止根部負(fù)彎矩偏小現(xiàn)象的產(chǎn)生。3.2主梁正截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算主梁的正截面承載能力計(jì)算按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD60-2004〕中的相關(guān)條款進(jìn)展。3.3主梁斜截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算主梁的斜截面抗剪承載能力按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD60-2004〕中的相關(guān)條款進(jìn)展計(jì)算。3.4箱梁的剪力滯效應(yīng)宜考慮箱梁剪力滯效應(yīng)對(duì)于構(gòu)造正應(yīng)力的影響，控制構(gòu)造的最大正應(yīng)力在標(biāo)準(zhǔn)容許值之內(nèi)。另外在驗(yàn)算截面強(qiáng)度時(shí)也宜考慮剪力滯效應(yīng)，對(duì)截面寬度進(jìn)展折減來計(jì)算截面強(qiáng)度。4持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算4.1抗裂驗(yàn)算4.1預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋按照全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件進(jìn)展抗裂驗(yàn)算，驗(yàn)算正截面拉應(yīng)力，即在作用〔或荷載〕短期效應(yīng)組合下〔4.1.1〕式中—在作用〔或荷載〕短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD62-2004〕中的公式(6.3.2-1)計(jì)算；—扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)應(yīng)力，按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD62-2004〕中6.1.5條計(jì)算。4.14.1.2.1預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋按照全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件進(jìn)展斜截面抗裂驗(yàn)算，驗(yàn)算斜截面的主拉應(yīng)力，即在作用〔或荷載〕短期效應(yīng)組合下〔4.1.2.1〕式中—由作用〔或荷載〕短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按照本指南4.1.2.2條規(guī)定計(jì)算；—混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD62-2004〕表3.1.3采用。4.1.2.2計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用〔或荷載〕短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力時(shí)，應(yīng)按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD62-2004〕的6.3.3條計(jì)算，但標(biāo)準(zhǔn)的〔6.3.3-3〕式中的應(yīng)按照下式計(jì)算?！?.1.2.上式中σcy2－箱梁自重在腹板產(chǎn)生的應(yīng)力；σcy3－箱梁室內(nèi)外溫差在腹板產(chǎn)生的應(yīng)力；σcy4－活載在箱梁腹板產(chǎn)生的應(yīng)力；σcy5－張拉箱梁頂板橫向預(yù)應(yīng)力在腹板產(chǎn)生的應(yīng)力；σcy6－底板縱向預(yù)應(yīng)力的徑向力對(duì)腹板產(chǎn)生的應(yīng)力。按照〔4.1.2.2〕公式分別計(jì)算腹板內(nèi)、外側(cè)σcy值，取不利的數(shù)值作為《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD62-2004〕〔6.3.3-1〕的中σcy來計(jì)算腹板的主拉應(yīng)力?！谕唤孛嫔县Q向預(yù)應(yīng)力鋼筋的肢數(shù)；—豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；—單肢豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；—豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的間距；—計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)處構(gòu)件腹板的寬度。注：對(duì)于公式〔4.1.2.2〕中的、、、、，當(dāng)為壓應(yīng)力時(shí)以正號(hào)帶入，當(dāng)為拉應(yīng)力時(shí)以負(fù)號(hào)帶入。4.2撓度的計(jì)算與控制大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋下?lián)鲜禽^普遍的病害，建議在設(shè)計(jì)階段作主梁的撓度控制設(shè)計(jì)，撓度控制設(shè)計(jì)指構(gòu)造在永久作用下主跨跨中的撓度控制設(shè)計(jì)。4.2.1主梁的主跨跨中在自重、二期荷載、預(yù)應(yīng)力等除混凝土收縮徐變以外的永久作用下的下?lián)现当M可能小，最大值宜≤《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD62-2004〕對(duì)于大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋的跨中下?lián)蠜]有作設(shè)計(jì)要求，本指南提出的撓度設(shè)計(jì)作為《標(biāo)準(zhǔn)》的補(bǔ)充。4.24.2.2.1建議設(shè)計(jì)中考慮施工標(biāo)準(zhǔn)容許范圍內(nèi)的自重施工誤差對(duì)構(gòu)造撓度的影響，包括構(gòu)造自重誤差±5%，鋪裝層超厚L/7000〔L為主跨跨徑〕，但不得小于2cm，同時(shí)考慮施工誤差對(duì)混凝土收縮徐變撓度的影響。4.2.2.2建議設(shè)計(jì)中對(duì)于施工標(biāo)準(zhǔn)容許范圍外的誤差，能夠采取措施予以補(bǔ)救，比方設(shè)置體外預(yù)應(yīng)力等。4.24.2.3.1建議分析全部縱向預(yù)應(yīng)力誤差±6%對(duì)構(gòu)造彈性撓度的影響，同時(shí)分析此項(xiàng)誤差對(duì)混凝土收縮徐變撓度的影響。4.2.3.2從工藝上保證有效預(yù)應(yīng)力值。4.2.混凝土收縮、徐變對(duì)于構(gòu)造的影響較大、而且復(fù)雜不定，建議充分估計(jì)混凝土收縮徐變對(duì)構(gòu)造的不利影響。4.2徐變撓度只對(duì)永久作用而言。但在繁忙交通的路段上，橋上車流日夜不斷，局部活載也實(shí)際成了永久作用，也會(huì)產(chǎn)生徐變撓度，導(dǎo)致下?lián)显龃?。設(shè)計(jì)時(shí)宜考慮局部活載對(duì)構(gòu)造徐變撓度的影響。4.3計(jì)算參數(shù)的取用計(jì)算參數(shù)的取值宜合理，尤其對(duì)于預(yù)應(yīng)力筋與管道之間的摩擦系數(shù)取值應(yīng)慎重，施工前應(yīng)作預(yù)應(yīng)力損失試驗(yàn)，確定預(yù)應(yīng)力筋與管道壁之間的摩擦系數(shù)取值。5持久狀況和短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計(jì)算5.1正截面應(yīng)力計(jì)算與控制5.1.1在運(yùn)營(yíng)階段，主梁宜按照全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)，考慮最不利荷載效應(yīng)后，跨中下緣應(yīng)有適量的壓應(yīng)力儲(chǔ)藏，跨中下緣壓應(yīng)力宜≥〔1+L/100〕MPa〔L為主跨跨徑，單位：m〕。最不利荷載效應(yīng)指按照《公路橋涵設(shè)計(jì)通用標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD60-2004〕中的荷載組合內(nèi)容，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)展最不利組合。5.1.2分析主梁跨中正應(yīng)力儲(chǔ)藏時(shí)，建議充分估計(jì)混凝土收縮徐變的影響5.1.3進(jìn)展正截面應(yīng)力計(jì)算時(shí)，除考慮構(gòu)造尺寸、施工荷載和標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的各種荷載外，建議考慮施工標(biāo)準(zhǔn)容許范圍內(nèi)的5.1.4在計(jì)算中考慮箱梁5.2主拉應(yīng)力計(jì)算與控制5.2.1腹板主拉應(yīng)力位置確實(shí)定各截面腹板最大主拉應(yīng)力有可能位于腹板中性軸、腹板上倒角下緣或腹板下倒角上緣，建議計(jì)算出其最大值，以免遺漏。5.2.2腹板主拉應(yīng)力計(jì)算5.2.2.1計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用〔或荷載〕標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力時(shí)，按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD62-2004〕的7.1.6條計(jì)算，但標(biāo)準(zhǔn)的〔6.3.3-3〕式中的應(yīng)按照本指南〔4.1.2.2〕公式計(jì)算。5.2.2.2計(jì)算豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力時(shí)，建議考慮豎向預(yù)應(yīng)力由于彈性壓縮、混凝土收縮徐變、錨具回縮等因素產(chǎn)生的豎向預(yù)應(yīng)力的損失。5.2.3腹板主拉應(yīng)力控制值確實(shí)定考慮5.2.2中的各項(xiàng)因素后，按照荷載標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)展最不利組合后，計(jì)算出的主梁最大主拉應(yīng)力宜滿足以下規(guī)定：〔5.2.3〕－混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。5.3箱梁橫向計(jì)算5.3.1橫向分析是大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋的一個(gè)重要環(huán)節(jié)，建議判斷整個(gè)橋跨范圍內(nèi)的箱梁薄弱斷面，對(duì)箱梁薄弱斷面進(jìn)展橫向分析，確保每個(gè)斷面在荷載作用下橫向的安全性。5.3.2橫向分析時(shí)，可以按框架模型計(jì)算，必要時(shí)采5.3.3橫向分析時(shí)，建議考慮自重建議按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD62-2004〕中有關(guān)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的要求來驗(yàn)算頂板的各項(xiàng)受力，按照鋼筋混凝土構(gòu)件的要求，驗(yàn)算腹板和底板裂縫寬度和極限承載能力。5.3.4橫向計(jì)算時(shí)，箱內(nèi)外宜考慮不小于55.3.5橫向計(jì)算時(shí)，除按照《公路橋涵設(shè)計(jì)通用標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD60-2004〕第4.3.2中的考慮1.3的沖擊系數(shù)外，建議根據(jù)業(yè)主意見，適當(dāng)?shù)?.4必要時(shí)進(jìn)展有效預(yù)應(yīng)力缺乏的敏感性分析5.4.1縱向預(yù)應(yīng)力的有效應(yīng)力隨著時(shí)間的推移會(huì)降低，對(duì)特別重要的橋梁，建議進(jìn)展預(yù)應(yīng)力敏感性分析，必要時(shí)可按某一指定的有效預(yù)應(yīng)力缺乏比例進(jìn)展配束。5.4.2構(gòu)造設(shè)計(jì)時(shí)除了根據(jù)計(jì)算荷載需要的鋼絞線外，還應(yīng)考慮預(yù)留一定量的備用鋼束，確保構(gòu)造在運(yùn)營(yíng)期出現(xiàn)病害而有補(bǔ)救措施。5.5短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計(jì)算按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD62-2004〕第7.2條相關(guān)條文控制。6構(gòu)造及施工措施6.1箱梁一般構(gòu)造尺寸的規(guī)定6.1.1跨中梁高宜采用1/40～1/50的主跨跨徑，小跨徑取大值。根部梁高宜采用主跨跨徑的1/16～1/18。邊、中跨比宜為0.54～0.58。6.1.2底板最小厚度32cm，頂板最小厚度28cm，腹板最小厚度50cm6.1.3箱梁剛度宜盡可能的漸變，如零號(hào)塊與2號(hào)梁段的腹板，底板的厚度宜通過1號(hào)梁段過渡，在腹板突變處也宜設(shè)置漸變段，漸變段以一個(gè)梁段為宜。6.1.40號(hào)塊底板、腹板、頂板厚度可較1號(hào)塊或2號(hào)梁段底板、腹板、頂板厚度適當(dāng)增加，根據(jù)計(jì)算確定增加值，但最小不能少于20cm。6.1.5主梁箱寬不宜大于橋面全寬的1/2，且箱梁的長(zhǎng)邊與短邊之比不宜大于4，否則應(yīng)設(shè)置成多箱室。6.1.6箱梁懸臂長(zhǎng)度不宜大于5m，否則應(yīng)考慮活載在懸臂端部引起的雙向撓曲6.1.7梁高曲線和底板鋼束曲線6.1.7.1箱梁底板下緣順橋向梁段的交結(jié)點(diǎn)必須在一條平順的曲線上，邊跨現(xiàn)澆段及中跨合攏段與懸臂端最后一個(gè)梁段之間不允許有相對(duì)轉(zhuǎn)角。對(duì)于主跨跨徑小于150m的可采用二次拋物線設(shè)置，大于150m的可采用6.1.7.2箱梁底板鋼束應(yīng)改變傳統(tǒng)的與底板平行設(shè)置而造成在梁段節(jié)點(diǎn)處形成死彎的缺點(diǎn)，應(yīng)將底板鋼束管道順橋向各點(diǎn)均設(shè)在一條平順的曲線上，為此每梁段中的管道距離底板的豎向距離應(yīng)按照鋼束曲線計(jì)算得出，而不是定值。6.1.7.3箱梁中跨跨中及邊跨現(xiàn)澆段與懸臂端相接處底板的縱向預(yù)應(yīng)力管道宜盡量靠近底板上緣布置，即可緊貼箱梁底板的上層鋼筋，以增大截面抵抗鋼束徑向力的抗剪厚度。圖6.1.7.36.1.7.4為了控制底板縱向預(yù)應(yīng)力管道的線形，除了提供梁段節(jié)點(diǎn)斷面管道布置圖外，還應(yīng)提供每一梁段中部截面的管道布置圖。6.2墩身一般構(gòu)造尺寸的規(guī)定6.2.1當(dāng)主跨跨徑較大時(shí)，常采用雙薄壁墩，兩薄壁間距6.2.2空心薄壁墩墩底宜有適當(dāng)?shù)膶?shí)心段以便承臺(tái)和薄壁墩剛度過渡，建議墩底實(shí)心段取2.5～3m。6.2.3建議6.2.4主墩樁基宜做成嵌巖樁，在地質(zhì)條件不允許只能做摩擦樁，且地質(zhì)條件較差時(shí)，對(duì)于2006.2.5主梁0號(hào)塊橫隔板宜設(shè)計(jì)成柔性橫隔板，每道橫隔板厚度宜取50～606.2.6在墩頂一個(gè)墩壁厚度范圍內(nèi)宜6.2.7通常調(diào)整橋墩受力的措施有：合攏前頂推主梁、邊跨合攏前后加卸載等措施。6.2.8當(dāng)橋墩滿足以下條件時(shí)建議即H/B>20和h/b>20圖6.2.式中：B—雙薄壁墩的外寬或單柱式的順橋向?qū)挾?b—雙薄壁墩的單片墩的順橋向?qū)挾?H—橋墩總高度;h—雙薄壁墩外橫隔板間距，單柱墩內(nèi)橫隔板的間距。建議雙柱式墩的外橫隔板與內(nèi)橫隔板對(duì)應(yīng)并聯(lián)成整體，單柱式空心墩當(dāng)H／B>20時(shí)設(shè)內(nèi)橫隔板，否則應(yīng)驗(yàn)算局部穩(wěn)定。6.2.96.3普通鋼筋的構(gòu)造要求6.3.1箱梁縱向鋼筋和橫向鋼筋的間距不宜大于15cm，縱向鋼筋和底板橫向鋼筋直徑不宜小于16mm，腹板箍筋直徑不宜小于20mm，當(dāng)頂板設(shè)有橫向預(yù)應(yīng)力時(shí)，頂板上層鋼筋和箱內(nèi)頂板下緣橫向鋼筋直徑不宜小于16mm，懸臂下緣和箱中承托下緣鋼筋直徑不宜小于12mm。6.3.2關(guān)于底板鋼束防崩鋼筋6.3.2.1建議在兩個(gè)管道之間及最外排管道的外側(cè)均設(shè)底板預(yù)應(yīng)力防崩鋼筋，防止底板預(yù)應(yīng)力鋼束張拉時(shí)將底板下緣保護(hù)層崩裂，每一個(gè)管道的防崩鋼筋的面積按照下式計(jì)算：〔6.3.2〕式中；—一束預(yù)應(yīng)力的張拉力，單位：kN；—鋼束的曲率半徑，取沿管道的最小值，單位：m；—鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,單位：MPa；s—沿管道一米長(zhǎng)度內(nèi)的防崩鋼筋面積,單位：m2/m。6.3.2.2防崩鋼筋大樣防崩鋼筋可做成“[〞形和封閉箍筋，如果采用“[〞形鋼筋，則應(yīng)確?？ㄗ〉装迳舷戮墮M筋，如為封閉箍筋則應(yīng)將開口端向上設(shè)置。假設(shè)為底板的齒板防崩鋼筋，則箍筋的開口向下設(shè)置。圖6.3.2.2用于防崩鋼筋的箍筋開口方向與徑向力方向相反，圖6.3.2.2中中間開出向上的箍筋適用于底板鋼束的防崩及頂板鋼束齒板的防崩，右邊開口向下的箍筋適用于底板鋼束齒板的防崩。6.3.2.3防崩鋼筋布置防崩鋼筋的設(shè)置應(yīng)遵循以下幾點(diǎn)：1．在鋼束兩側(cè)均應(yīng)設(shè)置防崩鋼筋。防崩鋼筋設(shè)置在鋼束兩側(cè)，距離鋼束較近，能起到防崩的作用，假設(shè)防崩鋼筋距離鋼束較遠(yuǎn)，則效果較差，甚至起不到防崩的作用，建議在每根鋼束兩側(cè)均應(yīng)布置防崩鋼筋，沒有鋼束的地方，底板的架立鋼筋的橫向間距按照構(gòu)造要求設(shè)置。2．防崩鋼筋順橋向間距不宜超過兩個(gè)橫向鋼筋間距，也不宜梅花形布置，防止局部鋼束兩側(cè)沒有防崩鋼筋。3．防崩鋼筋不能等同于底板的架立鋼筋，不能缺少。6.4預(yù)應(yīng)力的構(gòu)造要求6.4.1預(yù)應(yīng)力管道間凈距不得小于6cm6.4.2建議箱梁頂、底板縱向預(yù)應(yīng)力設(shè)備用管道，且不少于二束，如施工中未動(dòng)用，則將喇叭口封閉以后備用。6.4.3豎向預(yù)應(yīng)力宜對(duì)稱腹板布置。6.4.4建議邊跨底板預(yù)應(yīng)力鋼束有20％且不少于2束的預(yù)應(yīng)力鋼束按直束布置通過支座外，其余底板束一律上彎錨固。6.4.5頂板縱向預(yù)應(yīng)力鋼束宜通過平彎及豎彎錨固在頂板與腹板交界處，底板縱向預(yù)應(yīng)力宜通過平彎及豎彎錨固在底板與腹板交界處，否則應(yīng)驗(yàn)算錨前和錨后的局部應(yīng)力。6.4.6縱向預(yù)應(yīng)力鋼束盡量布置在靠近腹板處。6.4.7縱向預(yù)應(yīng)力管道的平彎和豎彎半徑在有足夠空間的情況下，盡可能采用較大半徑，以減小管道平彎和豎彎引起的局部拉應(yīng)力。頂板的平彎半徑R不宜小于按下式計(jì)算的半徑。即〔6.4.7〕式中：R—預(yù)應(yīng)力鋼束的平彎半徑，單位：m;—一束預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉控制噸位，單位：kN;—混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，單位：MPa;—頂板〔底板〕厚度，單位：m;—管道外直徑，單位：m。表6.4.11給出了不同張拉噸位對(duì)應(yīng)的最小彎曲半徑，建議采用。表6.4.11張拉噸位〔kN〕最小彎曲半徑(m)1000420008300012≥4000166.4.8在布置主梁縱、橫、豎三向預(yù)應(yīng)力鋼束時(shí)，應(yīng)錯(cuò)開位置，防止鋼束的錨頭、管道相互干擾，或錨頭管道與普通鋼筋干擾，而不能準(zhǔn)確到位，從而影響預(yù)應(yīng)力的效果。6.4.9預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉齡期除滿足混凝土強(qiáng)度條件外，建議對(duì)加載齡期提出要求，加載齡期最少不得小于5天，主跨跨徑大于200m的橋梁，加載齡期不得小于7天，以減少收縮徐變的影響。張拉時(shí)，對(duì)于加載時(shí)的混凝土彈性模量提出要求。6.4.10建議盡可能增大主梁的預(yù)應(yīng)力度，控制主跨跨中在永久作用下的下?lián)稀?.5施工措施6.5.1懸臂澆筑時(shí)兩端不平衡自重建議為一個(gè)底板自重的一半。6.5.2建議所有縱、橫、豎向預(yù)應(yīng)力錨頭在張拉完成并壓漿后均應(yīng)加蓋帽，并在蓋帽內(nèi)注入防腐油脂，保持密封。6.5.3除承臺(tái)、墩身、0號(hào)塊可分層澆注外，其余梁段應(yīng)一次澆注完成，零號(hào)塊宜分兩次澆注，第一次澆注的分界面不宜設(shè)在構(gòu)造剛度突變處，宜放在底板以上4～5m的位置?；炷恋某跄龝r(shí)間必須大于澆注時(shí)間。6.5.4建議縱向預(yù)應(yīng)力采用真空輔助壓漿工藝，并對(duì)壓漿飽滿程度進(jìn)展檢查，必要時(shí)可開孔檢查。6.5.5建議對(duì)縱向預(yù)應(yīng)力的張拉質(zhì)量做1％的抽檢。6.5.6當(dāng)豎向預(yù)應(yīng)力采用精軋螺紋粗鋼筋時(shí)，建議在不少于1％的豎向預(yù)應(yīng)力下設(shè)測(cè)力環(huán)，并用扭矩扳手做扭力測(cè)定，且豎向預(yù)應(yīng)力采用二次張拉工藝完成。6.5.7豎向預(yù)應(yīng)力宜采用不少于四根鋼絞線的圓錨，單根鋼絞線用直徑為4mm的鉛絲捆成整體，并編束，然后穿束張拉。6.5.8建議豎向預(yù)應(yīng)力順橋向最大間距s宜滿足以下要求，否則應(yīng)適當(dāng)加高腹板上承托高度和腹板與底板倒角高度。圖6.5.86.5.9控制梁段施工質(zhì)量，防止梁段接縫處出現(xiàn)裂縫。6.5.10嚴(yán)格控制施工中出現(xiàn)的超方，超方包括構(gòu)造超方和二部恒載的超方。6.5.11關(guān)于邊、中跨合攏6.5.11.1對(duì)連續(xù)剛構(gòu)橋而言邊跨現(xiàn)澆段、邊跨合攏、中跨合攏是三個(gè)關(guān)鍵施工工序，建議三個(gè)關(guān)鍵工序在如下兩個(gè)原則下進(jìn)展：〔a〕三個(gè)工序的全過程均在構(gòu)造處于穩(wěn)定變形條件下進(jìn)展；〔b〕三個(gè)工序的全過程均在構(gòu)造處于平衡狀態(tài)下進(jìn)展。6.5.11.2建議根據(jù)實(shí)際情況，采取安全、經(jīng)濟(jì)、合理的施工方法澆筑邊跨現(xiàn)澆段。6.5.11.3邊跨現(xiàn)澆段宜分為二次澆筑，先澆筑A段，后澆筑長(zhǎng)2m的合攏段B段。同時(shí)建議設(shè)置合攏段，否則無法安裝合攏剛性骨架，同時(shí)也便于標(biāo)高的調(diào)整，見圖6.5.11。圖6.5.116.5.11.4假設(shè)邊跨現(xiàn)澆段采用滿堂支架現(xiàn)澆，建議對(duì)滿堂支架進(jìn)展預(yù)壓。6.5.11.5建議給出詳細(xì)的邊、中跨合攏施工流程圖及合攏施工流程說明。6.5.12關(guān)于立模標(biāo)高確定立模標(biāo)高時(shí)應(yīng)充分考慮各種因素的影響，確定出主梁合理的預(yù)抬值和橋面線形。6.5.12.1跨中預(yù)拱度的設(shè)置鑒于一般計(jì)算值可能偏小，可以適當(dāng)放大。6.5.12.2為了方便施工監(jiān)控，建議給出施工過程中每個(gè)施工階段的節(jié)點(diǎn)撓度表，6.6其他方面6.6.1關(guān)于齒板設(shè)計(jì)6.6.1.1建議構(gòu)造端部與底、頂、腹板外表設(shè)置10～15的后仰角，以減小齒板端部下部的受拉范圍和大小，同時(shí)給齒板后部受剪區(qū)增加壓力。6.6.1.2在齒板端部宜設(shè)置足夠的受拉箍筋，并將開口端錨固于原構(gòu)造內(nèi)。6.6.1.3建議齒板長(zhǎng)度按照以下公式計(jì)算〔6.6.1.3〕—齒板長(zhǎng)度，單位：m—一個(gè)齒板內(nèi)鋼束總的張拉力，單位：kN；—齒板混凝土的容許抗剪強(qiáng)度，單位：MPa—齒板寬度，單位：m6.6.1.4在管道豎彎范圍內(nèi)宜設(shè)置防崩箍筋，并將開口端錨固于原構(gòu)造內(nèi)，防崩箍筋寬度按控制，d為管道外徑，不宜太大，每米的總面積按〔6.6.1.4〕式中；—一束預(yù)應(yīng)力的張拉力，單位：kN；—鋼束的束彎半徑，單位：m；—鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,單位：MPa；—沿一根管道一米長(zhǎng)度內(nèi)的防崩箍筋面積,單位：m2/m。6.6.1.5錨下的局部承壓按標(biāo)準(zhǔn)相應(yīng)條款確定。6.6.2建議箱梁設(shè)置必要的檢查通道，橋墩設(shè)置扶梯及進(jìn)出口，以便后期對(duì)箱內(nèi)及墩內(nèi)進(jìn)展檢查。6.6.3人洞邊緣鋼筋直徑不宜小于16mm，間距不宜大于156.6.4建議維修養(yǎng)護(hù)作為設(shè)計(jì)中的一項(xiàng)內(nèi)容，應(yīng)提供：6.6.4.1檢查通道及檢查孔的詳細(xì)圖紙及說明；6.6.4.2檢查照明設(shè)備及相關(guān)說明或圖紙。6.6.5關(guān)于橋面線形的控制6.6.5.1建議在設(shè)計(jì)中考慮設(shè)置一定的凸形豎曲線，如果路線縱斷面設(shè)置困難，也可考慮在不影響兩端接線線形的前提下設(shè)置局部豎曲線，這對(duì)于降低橋梁標(biāo)高控制的難度，保證橋梁建成后的外觀線形均有較大的意義。6.6.5.2建議橋面鋪裝以厚度控制為原則，橋面線條圓順即可。條文說明1.1針對(duì)目前大跨連續(xù)剛構(gòu)較普遍存在的跨中下?lián)?、腹板斜裂縫、底板裂縫等病害，本指南通過分析其可能存在的成因，結(jié)合對(duì)于這些病害的一些處理經(jīng)歷措施，從設(shè)計(jì)角度提出了一些在設(shè)計(jì)中需要注意和加強(qiáng)的要點(diǎn)，以便通過對(duì)一些設(shè)計(jì)指標(biāo)的控制以及必要的構(gòu)造措施的采取來降低和消除可能出現(xiàn)的病害。本指南旨在細(xì)化《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD62-2004〕在大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)設(shè)計(jì)上的應(yīng)用，作為對(duì)現(xiàn)行《標(biāo)準(zhǔn)》的補(bǔ)充，從而希望大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)安康開展。2.2.1《橋涵施工標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定,橋梁構(gòu)造斷面尺寸允許有±5％誤差，橋面鋪裝厚度允許超厚L/5000〔L為連續(xù)剛構(gòu)主跨跨徑〕，預(yù)應(yīng)力鋼絞線容許±6％誤差。鑒于設(shè)計(jì)中考慮整個(gè)橋面鋪裝超厚L/5000〔L為連續(xù)剛構(gòu)主跨跨徑〕偏大，本指南建議設(shè)計(jì)中考慮橋面鋪裝超厚L/7000〔L為連續(xù)剛構(gòu)主跨跨徑〕，但不得小于2cm，構(gòu)造尺寸±5％誤差和鋼鉸線±6%誤差。2.3.4考慮到應(yīng)充分估計(jì)混凝土收縮徐變對(duì)構(gòu)造的影響，本指南建議在采用潮濕度計(jì)算徐變效應(yīng)的同時(shí)，也采用混合理論來計(jì)算構(gòu)造的收縮徐變，采用混合理論時(shí)分別取徐變系數(shù)β＝0.021、終極值ψk=2.0和徐變系數(shù)β＝0.0021、終極值ψk=2.5兩種情況，取三種結(jié)果中徐變效應(yīng)較大的作為構(gòu)造的徐變效應(yīng)。3.1.1進(jìn)展承載力校和時(shí)除按照標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定外，還需考慮以下三1．計(jì)算內(nèi)力組合時(shí)，建議計(jì)入構(gòu)造自重〔箱梁和鋪裝〕的施工誤差引起的內(nèi)力增減。2．進(jìn)展內(nèi)力組合時(shí)，宜充分估計(jì)施工誤差引起的混凝土收縮徐變內(nèi)力的變化。3．計(jì)算構(gòu)造抗力時(shí)宜考慮施工引起的預(yù)應(yīng)力鋼絞線誤差對(duì)構(gòu)造抗力的影響。3.2計(jì)算主梁正截面承載能力時(shí)宜注意以下幾個(gè)問題：1．安全等級(jí)確實(shí)定對(duì)于大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋的安全等級(jí)均宜按照一級(jí)來控制，即構(gòu)造的重要性系數(shù)取1.1。2．主梁的承載能力計(jì)算要考慮施加預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的次內(nèi)力的影響。3.4剪力滯是指寬翼緣箱形截面受對(duì)稱垂直力作用時(shí),其上、下翼緣的正應(yīng)力沿寬度方向分布不均勻,這種現(xiàn)象稱為剪力滯或剪力滯效應(yīng)。剪力滯效應(yīng)會(huì)造成腹板處的應(yīng)力水平高于平均應(yīng)力。忽略此影響就會(huì)低估箱梁腹板和翼緣交接處的應(yīng)力，致使實(shí)際應(yīng)力大于設(shè)計(jì)應(yīng)力，翼緣板的承載能力得不到滿足從而出現(xiàn)裂縫，導(dǎo)致構(gòu)造不安全。由于一般連續(xù)剛構(gòu)計(jì)算采用平截面假定，利用桿系程序進(jìn)展整體縱向計(jì)算，無法考慮剪力滯效應(yīng)，計(jì)算出的平均應(yīng)力小于腹板處的應(yīng)力，因此設(shè)計(jì)時(shí)宜使計(jì)算出的平均應(yīng)力小于標(biāo)準(zhǔn)容許的最大應(yīng)力，且與標(biāo)準(zhǔn)容許最大應(yīng)力有一定差距，控制構(gòu)造的最大正應(yīng)力在標(biāo)準(zhǔn)容許值之內(nèi)。必要時(shí)建議作空間構(gòu)造分析，確定箱梁的剪力滯系數(shù)，來指導(dǎo)設(shè)計(jì)，保證構(gòu)造的安全度。4.2從設(shè)計(jì)方面考慮，構(gòu)造在除混凝土收縮徐變之外的永久作用下的跨中彈性撓度影響構(gòu)造混凝土收縮徐變的撓度，二者對(duì)于橋梁運(yùn)營(yíng)后期跨中下?lián)锨闆r起決定作用，而且徐變撓度與除混凝土收縮徐變之外的永久作用下的跨中彈性撓度根本成正比，即除混凝土收縮徐變之外的永久作用下的跨中彈性撓度大，構(gòu)造的徐變撓度就大，反之就小。因此本指南對(duì)于構(gòu)造在除混凝土收縮徐變之外的永久作用下的彈性撓度提出設(shè)計(jì)要求，從而控制構(gòu)造的收縮、徐變撓度，最終控制構(gòu)造在運(yùn)營(yíng)期的下?lián)?。下表給出了國(guó)內(nèi)、外大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋病害情況。典型大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋跨中下?lián)锨闆r簡(jiǎn)表表4.2橋名跨徑〔m〕構(gòu)造類型跨中下?lián)稀瞔m〕折合跨徑備注黃石長(zhǎng)江公路大橋62.5+3×245+62.5連續(xù)剛構(gòu)33.51/731廣東虎門大橋輔航道橋150+270+150連續(xù)剛構(gòu)261/1038江津長(zhǎng)江大橋140+240+140連續(xù)剛構(gòu)31.71/757三門峽黃河大橋105+4×160+105連續(xù)剛構(gòu)221/727廣東南海金沙大橋66+120+66連續(xù)剛構(gòu)221/545廣東丫髻沙大橋副橋86+160+86連續(xù)剛構(gòu)231/696臺(tái)灣圓山大橋75+150+2×142.5+118+43帶鉸剛構(gòu)631/238挪Stφvest橋100+220+100連續(xù)剛構(gòu)201/1100帕勞Koror-Bobelthuap橋72+241+72帶鉸剛構(gòu)1201/201加固后即倒塌英Kingston橋62+143.3+62.5帶鉸剛構(gòu)301/478美ParrottsFerry橋99+195+99帶鉸剛構(gòu)63.51/307加Grand-mere181.4帶鉸剛構(gòu)301/605由上表可見大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁跨中下?lián)蠁栴}，是一個(gè)國(guó)內(nèi)外普遍存在的問題，從另一個(gè)側(cè)面也說明大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁跨中下?lián)?，是設(shè)計(jì)、施工技術(shù)上確實(shí)存在缺陷。大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁跨中下?lián)?，不僅導(dǎo)致橋梁養(yǎng)護(hù)費(fèi)用的大幅增加，破壞橋梁的美觀，更重要的是造成橋梁交通運(yùn)營(yíng)和構(gòu)造安全度的降低。因此確有必要對(duì)引起下?lián)系膯栴}從設(shè)計(jì)計(jì)算、施工和處治等各環(huán)節(jié)進(jìn)展詳細(xì)的理論與試驗(yàn)分析，力求對(duì)這一現(xiàn)象進(jìn)展有效的控制。一、下?lián)系奶攸c(diǎn)總結(jié)這些出現(xiàn)下?lián)系拇罂鐝竭B續(xù)剛構(gòu)橋，發(fā)現(xiàn)下?lián)嫌幸韵绿攸c(diǎn)：1．撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)，增長(zhǎng)率隨時(shí)間可能呈加速、降低或保持勻速變化的趨勢(shì)。傳統(tǒng)的設(shè)置預(yù)拱度的方法只能解決施工中引起的橋面線形問題，而不能有效的控制跨中下?lián)稀?．構(gòu)造的長(zhǎng)期撓度遠(yuǎn)大于設(shè)計(jì)計(jì)算的預(yù)計(jì)值。計(jì)不完全統(tǒng)計(jì)，大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁持續(xù)下?lián)系哪晁俾嗜缦拢嚎鐝絃＝100～160m，f徐＜1〔cm/年〕跨徑L＝160～220m，f徐＝1～2〔cm/年〕跨徑L＝220～270m，f徐＝2～3〔cm/年〕下?lián)系闹饕蚩缰谐掷m(xù)下?lián)蠁栴}是一個(gè)十分復(fù)雜的問題，影響因素較多，國(guó)內(nèi)工程界已做過大量的分析研究工作，歸納起來大致有以下一些因素。1．對(duì)混凝土的收縮徐變認(rèn)識(shí)缺乏，設(shè)計(jì)的收縮徐變撓度遠(yuǎn)小于實(shí)際的徐變撓度，導(dǎo)致構(gòu)造下?lián)洗蟆?.控制各施工階段主梁撓度值的認(rèn)識(shí)缺乏，導(dǎo)致成橋后存在初始撓度，以至構(gòu)造在長(zhǎng)期荷載作用下徐變撓度不斷增加。3．預(yù)應(yīng)力束的布置方式與預(yù)應(yīng)力度的大小。4．下?lián)蠒?huì)導(dǎo)致構(gòu)造開裂，而開裂又加大下?lián)?，二者互相影響，形成惡性循環(huán)。5．對(duì)預(yù)應(yīng)力長(zhǎng)期損失估計(jì)偏低。6．運(yùn)營(yíng)階段在長(zhǎng)期活載作用下，活載撓度也會(huì)引起活載徐變撓度值的增加。7．施工方法〔特別是合攏方式〕導(dǎo)致不利的成橋應(yīng)力狀態(tài)。8．過早加載導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力徐變損失增大，從而使徐變撓度增大。9．預(yù)應(yīng)力管道灌漿不飽滿。10．施工超方的影響。這些因素有著長(zhǎng)期的隨機(jī)性和不確定性，而且還相互耦合。因此很有必要從設(shè)計(jì)方面對(duì)主梁下?lián)咸岢隹刂茦?biāo)準(zhǔn)。4.2.1從設(shè)計(jì)方面考慮大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋主梁的下?lián)显蚴牵嚎v向預(yù)應(yīng)力用量偏少，或有效預(yù)應(yīng)力缺乏，構(gòu)造彈性撓度大，徐變撓度也大，構(gòu)造開裂，導(dǎo)致構(gòu)造剛度低，產(chǎn)生下?lián)??？梢姌?gòu)造彈性撓度和徐變撓度是跨中下?lián)系闹饕苯右蛩?，另外?gòu)造彈性撓度影響構(gòu)造的徐變撓度，徐變撓度與恒載撓度根本同方向、成比例，因此首先宜控制構(gòu)造在除混凝土收縮徐變外的彈性撓度，通過控制除混凝土收縮徐變外的彈性撓度本指南給出的彈性撓度控制值是通過分析國(guó)內(nèi)已建成并運(yùn)營(yíng)多年的幾座大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋的彈性撓度，并結(jié)合實(shí)際的主梁下?lián)锨闆r得出的，希望通過控制彈性撓度，來控制主梁的下?lián)?，此控制指?biāo)有待于在今后的實(shí)踐中得到不斷的補(bǔ)充和完善。幾座大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋彈性撓度和實(shí)際下?lián)现当?.2橋名跨徑〔m〕彈性撓度〔mm〕彈性撓度與跨徑比值徐變撓度(mm)徐變撓度與跨徑比值下?lián)现?mm)折合跨徑比值運(yùn)營(yíng)年下?lián)纤俾?mm/年)虎門大橋輔航道橋150+270+150(-176)-2321/1164-1551/1742-2601/1038832.5黃石長(zhǎng)江公路大橋162.5+3×245+162.5-1411/1738-2021/1213-3351/731655.8三門峽黃河公路大橋104.86+4×160+104.86-931/1720-921/1739-2201/636455.0洛溪大橋65+125+180+110-371/4865-361/5000-601/3000320.0六廣河大橋145.1+240+145.1-231/10435-121/20000-561/42852.621.5注：1.表中撓度向上為正，向下為負(fù)；2.彈性撓度包括施工階段的彈性下?lián)?，是?gòu)造自重、二期荷載和預(yù)應(yīng)力鋼束共同產(chǎn)生的，為跨中最大下?lián)现怠?.表中彈性撓度均根據(jù)施工圖中所描述的構(gòu)造和構(gòu)造計(jì)算所得，其中虎門大橋輔航道橋計(jì)入了橋面鋪裝超厚的荷載，括號(hào)內(nèi)數(shù)據(jù)適用于不考慮橋面鋪裝超厚的情況。4.表中徐變撓度是按照多種徐變參數(shù)計(jì)算得到較大的徐變撓度值。從上表中可以看出，前三座橋彈性撓度與跨徑比值均大于L/2000〔L為主跨跨徑〕，比值較大，徐變撓度與跨徑比值也較大，而且實(shí)測(cè)下?lián)现荡?，下?lián)夏晁俾室草^大，均大于33.8mm/年，即計(jì)算情況與實(shí)際下?lián)锨闆r較吻合。后兩座橋下?lián)狭枯^小，下?lián)纤俣纫簿徛?，?jì)算彈性撓度與主跨跨徑比值也較小，均小于L/4000〔L為主跨跨徑〕，徐變撓度與跨徑比值也較小。從上面分析中可以看出，彈性撓度較小的，徐變撓度小，實(shí)際下?lián)现狄草^小，應(yīng)該控制構(gòu)造的彈性撓度。另外通過分析某高速公路上的四座大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋的彈性撓度〔見表4.2.1-2〕來看，彈性撓度控制在L/4000之內(nèi)是可以做到某四座橋的撓度表4.2.1橋名跨徑〔m〕彈性撓度彈性撓度與跨徑比值徐變撓度徐變撓度與跨徑比值橋一130+230+130-19.81/11616-211/10952橋二110+200+110-7.61/26316-14.61/13699橋三100+180+100-35.01/5143-71.11/2532橋四78+140+78-15.11/9272-331/4242注：1.表中撓度單位：mm。位移向上為正，向下為負(fù)。2.徐變撓度指成橋之后十年發(fā)生的撓度。3.彈性撓度包括施工階段的彈性下?lián)?，是?gòu)造自重、二期荷載和預(yù)應(yīng)力鋼束共同產(chǎn)生的，為跨中最大下?lián)现?。通過以上分析，本指南確定主梁在除混凝土收縮徐變外的彈性下?lián)现狄恕躄/4000，L為連續(xù)剛構(gòu)橋主跨跨徑，即可認(rèn)為在今后運(yùn)營(yíng)階段，主梁跨中不會(huì)出現(xiàn)較大的下?lián)稀?.2.2.1施工標(biāo)準(zhǔn)允許范圍內(nèi)的誤差施工標(biāo)準(zhǔn)允許構(gòu)造尺寸誤差為±5％，鋪裝超厚L/7000(L為主跨跨徑)，因此主梁構(gòu)造設(shè)計(jì)時(shí)，除根據(jù)構(gòu)造設(shè)計(jì)尺寸和設(shè)計(jì)荷載確定主梁跨中下?lián)现低?，還宜考慮施工標(biāo)準(zhǔn)允許范圍內(nèi)的施工誤差對(duì)構(gòu)造跨中撓度的不利影響。設(shè)計(jì)時(shí)不僅考慮施工誤差對(duì)構(gòu)造彈性撓度的影響，同時(shí)宜考慮超方5％和鋪裝超厚引起的徐變撓度的增大。4.2.2.2施工標(biāo)準(zhǔn)允許范圍外的誤差此處誤差主要是指鋪裝超方。即除了考慮施工標(biāo)準(zhǔn)容許范圍內(nèi)的超方外，還應(yīng)考慮施工標(biāo)準(zhǔn)范圍外的超方，一旦發(fā)現(xiàn)有超方，能夠采取補(bǔ)救措施，比方設(shè)置備用束、設(shè)置體外束等。構(gòu)造超方和橋面鋪裝中調(diào)平層超方是極易出現(xiàn)的情況，在分析舊橋病害時(shí)，超方也是一個(gè)重要分析因素。某大橋橋面鋪裝設(shè)計(jì)為8cm水泥混凝土，后期檢測(cè)發(fā)現(xiàn)大局部橋面調(diào)平層超厚8cm左右，即超厚了1倍，全橋二期荷載超重達(dá)14000kN，經(jīng)計(jì)算超重引起構(gòu)造跨中下?lián)?cm，超重引起的混凝土收縮徐變又會(huì)引起構(gòu)造跨中下?lián)?cm，即超重會(huì)引起構(gòu)造下?lián)?4cm，超重必然減少跨中的應(yīng)力儲(chǔ)藏，引起開裂，構(gòu)造剛度隨之減弱，剛度減弱又會(huì)使下?lián)霞觿　Ｒ虼私ㄗh考慮超方的情況。在此以某主跨230m的大橋?yàn)槔?，分析?gòu)造超方5％，同時(shí)橋面鋪裝調(diào)平層超方10％、20％、30％、50％和100％對(duì)于跨中撓度的影響，見表4.2.2-1超方對(duì)跨中點(diǎn)撓度的影響表4.2超方情況彈性撓度徐變撓度〔現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)潮濕度取0.8〕徐變撓度〔β＝0.0021，ψk=2.5〕構(gòu)造超方5％，調(diào)平層超方10%18-34.0-59.3構(gòu)造超方5％，調(diào)平層超方20%15.5-35.8-63.5構(gòu)造超方5％，調(diào)平層超方30%13.2-37.9-67.7構(gòu)造超方5％，調(diào)平層超方50%8.5-41.9-75.5構(gòu)造超方5％，調(diào)平層超方100%-3-52.5-96.3注：1.表中單位：mm。位移向上為正，向下為負(fù)。2.彈性撓度包括施工階段的彈性下?lián)?，指除混凝土收縮徐變外的永久作用下的下?lián)稀?.此橋設(shè)計(jì)鋪裝為8cm水泥混凝土+10cm瀝青混凝土。上表中給出了在原構(gòu)造根基上，考慮不同情況超方后跨中的撓度，從中可看出，原設(shè)計(jì)彈性撓度向上，超方使構(gòu)造產(chǎn)生向下的撓度，當(dāng)構(gòu)造超方5％，調(diào)平層超方100％時(shí)，彈性撓度已有原來的向上18mm，下降為向下3mm，即下?lián)?1mm。從表中還可以看出，超方不僅影響彈性撓度，同時(shí)對(duì)徐變撓度影響更大。因此超方對(duì)構(gòu)造的影響是不可無視的，超方應(yīng)作為構(gòu)造撓度設(shè)計(jì)時(shí)必須考慮的因素，設(shè)計(jì)上應(yīng)有補(bǔ)救措施可以采取，比方預(yù)留鋼束，體外束等。4.2.3施工標(biāo)準(zhǔn)中容許預(yù)應(yīng)力有±6％的施工誤差，因此應(yīng)考慮縱向預(yù)應(yīng)力損失6％對(duì)于構(gòu)造撓度的影響。對(duì)于特別重要的橋梁，下面分析某主跨200m跨徑的連續(xù)剛構(gòu)橋在不同的底板鋼束損失程度所產(chǎn)生的彈性撓度和徐變撓度，見表4.2.3跨中底板有效預(yù)應(yīng)力對(duì)跨中撓度的影響表4.底板鋼束彈性撓度徐變撓度β＝0.0021，ψk=2.5β＝0.021，ψk=2.0〔10x22+4x19)X2＝592絲24.91.62.3〔14x19)X2＝532絲〔相當(dāng)于原有鋼鉸線損失10％〕20.1-7.5-0.8〔14x15)X2＝420絲〔相當(dāng)于原有鋼鉸線損失29％〕7.5-32.3-9.6〔14x9)X2＝252絲〔相當(dāng)于原有鋼鉸線損失57％〕-10.8-68.1-22.2注：1.表中單位：mm。位移向上為正，向下為負(fù)。2.彈性撓度指除收縮徐變外的永久作用產(chǎn)生的撓度，包括施工階段的彈性下?lián)稀?.徐變撓度指成橋之后十年發(fā)生的撓度。從上表可以看出，跨中底板的鋼束用量直接影響到彈性撓度，從而影響徐變撓度，而且徐變撓度增長(zhǎng)的幅度遠(yuǎn)大于彈性撓度增長(zhǎng)的幅度，另外也可以看出跨中底板的鋼束用量直接影響到構(gòu)造的撓度，因此設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮有效預(yù)應(yīng)力，適當(dāng)增加主梁跨中底板鋼束用量，提高預(yù)應(yīng)力度，減少主梁下?lián)现?。上表中分析了底板鋼束不同損失程度對(duì)跨中撓度的影響，而全部鋼束失效對(duì)跨中的撓度影響更大，建議設(shè)計(jì)時(shí)將考慮鋼絞線失效對(duì)構(gòu)造的影響作為不可缺少的內(nèi)容。4.2.4目前國(guó)際上有三種徐變計(jì)算方法，本指南中分析計(jì)算采用的是其中的混合理論的徐變計(jì)算方法，旨在說明不同的徐變參數(shù)取值得到的結(jié)果相差較大?；旌侠碚撝谐Ｈ⌒熳兿禂?shù)β＝0.021，終極值ψk=2.0，這種參數(shù)取值計(jì)算出的徐變效應(yīng)較適合于中小跨徑橋梁，對(duì)于大跨徑橋梁，取徐變系數(shù)β＝0.0021，終極值ψk=2.5，這種取值對(duì)徐變效應(yīng)考慮的較充分，因此以下分析中采用三種徐變計(jì)算方法分析徐變對(duì)于構(gòu)造撓度的影響。前兩種徐變計(jì)算方法是分別采用不同的徐變系數(shù)和徐變終極值，第一種取徐變系數(shù)β＝0.0021，終極值ψk=2.5，第二種取徐變系數(shù)β＝0.021，終極值ψk=2.0，第三種徐變計(jì)算方法采用現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)中相對(duì)潮濕度取0.8，分別對(duì)某高速公路上五座大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋跨中位置混凝土徐變撓度做出分析，分析結(jié)果見表不同徐變參數(shù)取值對(duì)跨中撓度的影響表4.2.橋名跨徑〔m〕β＝0.0021，ψk=2.5β＝0.021，ψk=2.0現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)〔潮濕度取0.8〕橋一130+230+130-217-17橋二110+200+1101.62.3-14.6橋三100+180+100-71.1-4.5-26.7橋四78+140+78-33-15-26橋五68+120+68-41-3-27注：1.表中單位：mm。位移向上為正，向下為負(fù)。徐變撓度指成橋之后十年發(fā)生的撓度。2.表中數(shù)值是指扣除構(gòu)造自重、二期荷載和預(yù)應(yīng)力撓度之后的徐變撓度。從上表可以看出，不同徐變參數(shù)計(jì)算出的徐變撓度相差較大，基于收縮徐變的復(fù)雜性，充分考慮混凝土的收縮徐變，保證構(gòu)造的安全。4.2.5在橋梁竣工開放交通時(shí)，構(gòu)造的徐變還沒有完成，在交通量較大的橋上，活載相當(dāng)于永久作用一樣晝夜蘇通長(zhǎng)江公路大橋輔航道橋在設(shè)計(jì)時(shí)，考慮了活載對(duì)構(gòu)造收縮徐變的影響，具體方法是：將長(zhǎng)期作用在橋梁上的汽車荷載，在計(jì)算中給予適當(dāng)?shù)恼蹨p，取兩車道進(jìn)展計(jì)算，計(jì)算活載產(chǎn)生的彈性撓度為6.1cm，除去活載彈性撓度的影響，活載效應(yīng)造成的長(zhǎng)期徐變撓度增量為5.3cm，即活載引起的混凝土收縮徐變撓度為5.3cm。此種考慮活載引起的徐變撓度方法可以借鑒。4.3《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD62-2004〕中塑料波紋管的管道摩阻系數(shù)μ＝0.14～0.17，取值偏小，假設(shè)根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)中的取值計(jì)算得到的有效應(yīng)力比實(shí)際的大，偏不安全，因此對(duì)于大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋，應(yīng)重視預(yù)應(yīng)力損失試驗(yàn)，施工前認(rèn)真做預(yù)應(yīng)力損失試驗(yàn)。有些試驗(yàn)說明，預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，比設(shè)計(jì)采用值大很多，甚至差幾倍。如果無視這點(diǎn)，就無法在施工中進(jìn)展調(diào)整，這樣就會(huì)導(dǎo)致有效預(yù)應(yīng)力缺乏，引起主梁下?lián)显龃?。因此?yīng)在工地進(jìn)展試驗(yàn)，測(cè)出實(shí)際的管道摩阻值，以便準(zhǔn)確確定有效預(yù)應(yīng)力和張拉噸位是否到位。5.1.1《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD62-2004〕對(duì)于施工階段的主梁最大、最小應(yīng)力提出了要求，對(duì)于運(yùn)營(yíng)階段混凝土最大壓應(yīng)力提出了要求，而對(duì)于運(yùn)營(yíng)階段的主梁跨中下緣最小應(yīng)力沒有提出要求。只通過抗裂驗(yàn)算來控制主梁下緣應(yīng)力是不能滿足大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋的應(yīng)力需要的，而且跨中下緣的應(yīng)力儲(chǔ)藏和跨中下?lián)蠁栴}是直接相關(guān)的，設(shè)計(jì)者通常不關(guān)心構(gòu)造撓度，但比擬關(guān)心構(gòu)造的應(yīng)力儲(chǔ)藏，因此應(yīng)對(duì)應(yīng)力儲(chǔ)藏提出要求。本指南通過分析多座未出現(xiàn)箱梁橫向裂縫和過多下?lián)喜『倶?gòu)的應(yīng)力，提出正截面應(yīng)力的控制值。應(yīng)力儲(chǔ)藏大小與主跨跨徑有關(guān)，下面通過分析運(yùn)營(yíng)多年的幾座大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋的應(yīng)力儲(chǔ)藏，并和實(shí)測(cè)的橋梁運(yùn)營(yíng)情況作比擬，提出正截面應(yīng)力的控制值。幾座大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋的跨中下緣正應(yīng)力表5.1.1序號(hào)橋名跨徑〔m〕成橋〔MPa〕最不利組合〔MPa〕跨中橫向裂縫1虎門大橋輔航道橋150+270+1503.80〔-0.5〕-2.36√2黃石長(zhǎng)江公路大橋162.5+3×245+162.53.87-0.21√3洛溪大橋65+125+180+1103.802.00－4六廣河大橋145.1+240+145.14.703.50－5下白石大橋145+2x260+1456.101.10－6三門峽黃河公路大橋104.86+4×160+104.863.44-0.75－注：1.表中最不利組合為〔恒載+混凝土收縮徐變+公路Ⅰ級(jí)+溫度〕，組合均為荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合，即各荷載組合系數(shù)均為1。2.溫度考慮整體升降溫20℃3.表中計(jì)算混凝土收縮徐變采用多種計(jì)算方法中較為保守的收縮徐變參數(shù)。4.表中“√〞表示出現(xiàn)橫向受力裂縫，“－〞表示不出現(xiàn)橫向受力裂縫。5.表中虎門大橋輔航道橋計(jì)算中計(jì)入了橋面鋪裝超厚的荷載，括號(hào)內(nèi)數(shù)據(jù)為不考慮實(shí)際鋪裝超厚的應(yīng)力。上表中虎門大橋輔航道橋考慮橋面鋪裝超厚的情況，在最不利荷載組合時(shí)，跨中下緣出現(xiàn)2.36MPa拉應(yīng)力，數(shù)值較大，說明主梁下緣混凝土已開裂，這與實(shí)際主梁跨中下緣出現(xiàn)橫向裂縫相一致；黃石長(zhǎng)江公路大橋從計(jì)算來看，最不利組合時(shí)跨中下緣只有0.21Mpa拉應(yīng)力，此數(shù)值不能使下緣混凝土開裂，而實(shí)際檢測(cè)到的跨中下緣已出現(xiàn)橫向裂縫，兩者互相矛盾，其實(shí)從檢測(cè)報(bào)告來看，此橋的混凝土澆注質(zhì)量及預(yù)應(yīng)力管道壓漿質(zhì)量較差，即預(yù)應(yīng)力的有效應(yīng)力較少，因此實(shí)際的跨中下緣拉應(yīng)力較差，與設(shè)計(jì)值相差較大，才導(dǎo)致出現(xiàn)橫向裂縫，這也說明了有效預(yù)應(yīng)力的重要性。洛溪大橋、六廣河大橋和下白石大橋在最不利荷載組合下，跨中下緣均有不同程度的壓應(yīng)力，實(shí)際上在運(yùn)營(yíng)過程中此三座橋跨中下緣也沒有出現(xiàn)橫向受力裂縫。從以上分析說明，考慮各種因素后，在最不利荷載組合下，跨中下緣應(yīng)力適量的壓應(yīng)力儲(chǔ)藏，跨中下緣壓應(yīng)力宜≥〔1+L/100〕〔MPa〕〔L為主跨跨徑〕。5.1.2不同的徐變計(jì)算方法得到的跨中下緣應(yīng)力相差較大。下面取三種徐變參數(shù)來分析某高速公路上六座連續(xù)剛構(gòu)橋的跨中區(qū)域應(yīng)力儲(chǔ)藏。前兩種為采用徐變系數(shù)取β＝0.0021，ψk=2.5和β＝0.021，ψk=2.0兩種情況，第三種采用現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)，徐變參數(shù)〔即相對(duì)潮濕度〕取0.8，汽車的偏載系數(shù)均取1.15,分別計(jì)算六座連續(xù)剛構(gòu)橋在最不利荷載組合〔恒載+收縮徐變+活載+溫度〕下，跨中區(qū)域下緣應(yīng)力狀況，分析結(jié)果見表5.1.2跨中區(qū)域下緣最小應(yīng)力表5.1.橋名跨徑(m)β＝0.0021，ψk=2.5β＝0.021，ψk=2.0潮濕度取0.8橋一130+230+1302.91.74.3橋二110+200+1102.382.784.68橋三100+180+1000.682.863.01橋四78+140+780.90.62.4橋五68+120+68-1.720.550.85注：表中應(yīng)力單位：MPa；壓為正，拉為負(fù)。由上表可以看出，采用不同的徐變參數(shù)得到的跨中下緣應(yīng)力相差較大，因此計(jì)算跨中下緣的應(yīng)力時(shí)，應(yīng)充分估計(jì)混凝土收縮徐變的影響。5.1.3下面分析某五座橋在構(gòu)造超方5％，調(diào)平層超方分為10％、20％和50％三種情況下，考慮最不利荷載組合，分析中跨跨中區(qū)域下緣應(yīng)力狀況。計(jì)算時(shí)采用混合理論計(jì)算收縮、徐變，徐變系數(shù)取β＝0.0021，ψk=2.5，分析結(jié)果見表5.1.3考慮超方時(shí)跨中區(qū)域下緣最小應(yīng)力表5.1.序號(hào)跨徑〔m〕不考慮超方構(gòu)造超方5％調(diào)平層超方10％構(gòu)造超方5％調(diào)平層超方20％構(gòu)造超方5％調(diào)平層超方50％1130+230+1303.12.22.11.92110+200+1102.52.162.121.993100+180+1000.960.13-0.1-0.4478+140+781.2-0.3-0.4-0.7568+120+68-1.21-2.34-2.4-2.58注：1.表中應(yīng)力單位：MPa。2.最不利組合指〔恒載+收縮徐變+公路Ⅰ級(jí)+溫度〕，各項(xiàng)荷載組合系數(shù)均為1。3.溫度考慮整體升降溫20℃從表中可以看出，施工誤差引起超方使主梁下緣壓應(yīng)力儲(chǔ)藏減少，對(duì)構(gòu)造不利。上表中分析了超方對(duì)跨中下緣應(yīng)力的影響，而考慮全部鋼絞線失效6％對(duì)于跨中下緣的應(yīng)力也有影響，建議設(shè)計(jì)中考慮。5.1.4箱梁剪力滯效應(yīng)引起箱梁斷面在腹板處的正應(yīng)力高于理論計(jì)算出來的平均應(yīng)力，因此正應(yīng)力設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)考慮實(shí)際應(yīng)力會(huì)比計(jì)算值大，防止正應(yīng)力超出標(biāo)準(zhǔn)容許值，假設(shè)5.2.2.1腹板出現(xiàn)斜裂縫是大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋較常出現(xiàn)的病害，從受力方面來說主要原因是計(jì)算主拉應(yīng)力考慮因素不全面，導(dǎo)致計(jì)算主拉應(yīng)力值比實(shí)際的主拉應(yīng)力值偏小，另外豎向預(yù)應(yīng)力的有效應(yīng)力較低，有效應(yīng)力得不到保證，因此實(shí)際的主拉應(yīng)力值比計(jì)算的要大，結(jié)合這兩方面原因，就會(huì)使得實(shí)際的主拉應(yīng)力值比計(jì)算的主拉應(yīng)力值大得多?！豆蜂摻罨炷良邦A(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD62-2004〕第6.3.3條〔6.3.3-1〕主應(yīng)力計(jì)算公式為：(5.2.2.1-1)式中：－構(gòu)件混凝土中的主拉應(yīng)力；－構(gòu)件混凝土中的主壓應(yīng)力；－在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)應(yīng)力和按作用〔或荷載〕短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；－由豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土豎向壓應(yīng)力；－在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按作用〔或荷載〕短期效應(yīng)組合計(jì)算的剪力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。此公式中僅從縱向和豎向二維來分析主拉應(yīng)力，實(shí)際箱梁是三維受力模式，應(yīng)該考慮橫向因素的影響。箱梁是框架構(gòu)造，由于底板的自重以及上翼緣的懸臂，箱梁腹板在自重、活載、溫度荷載、張拉橫向預(yù)應(yīng)力、張拉縱向預(yù)應(yīng)力引起的徑向力等荷載作用下，腹板各斷面受力不同，有的斷面受拉，有的斷面受壓，通常是腹板內(nèi)側(cè)拉應(yīng)力較大，在計(jì)算主拉應(yīng)力時(shí)，應(yīng)考慮上述因素對(duì)腹板主拉應(yīng)力的影響，即σcy值應(yīng)是豎向預(yù)應(yīng)力提供的壓應(yīng)力與溫度、活載、張拉橫向預(yù)應(yīng)力和張拉縱向預(yù)應(yīng)力引起的徑向力等荷載產(chǎn)生的應(yīng)力疊加。按照本條中的公式分別計(jì)算腹板內(nèi)、外側(cè)σcy值，取不利的數(shù)值σcy來計(jì)算腹板的主拉應(yīng)力。下表給出某高速公路上六座大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋的橫向因素對(duì)主梁最大主拉應(yīng)力的影響。箱梁橫向因素對(duì)主梁最大主拉應(yīng)力的影響表5.2.2.1編號(hào)跨徑〔m〕施工方法①②③④⑤⑥190+160+90懸澆2.24-0.52-1.011.952113+200+113懸澆1.450.210.460.210.481.47380+150+80懸澆1.15-0.11-0.391.03471+3x125+71懸澆2.431.743.102.403.614.52571+125+71懸澆2.431.733.202.703.524.24690+170+90懸澆1.23-0.700.200.641.31表中單位：MPa，“-〞表示不出現(xiàn)主拉應(yīng)力。①不考慮豎向預(yù)應(yīng)力的最大主拉應(yīng)力②考慮豎向預(yù)應(yīng)力的最大主拉應(yīng)力③考慮橫向自重(含縱向底板束徑向力)計(jì)算出的最大主拉應(yīng)力④考慮〔橫向自重+橫向預(yù)應(yīng)力〕計(jì)算出的最大主拉應(yīng)力⑤考慮〔橫向自重+橫向預(yù)應(yīng)力+活載+活載超載30％〕計(jì)算出的最大主拉應(yīng)力⑥考慮〔橫向自重+橫向預(yù)應(yīng)力+活載+活載超載30％+箱內(nèi)外5℃通過計(jì)算，箱梁在自重、溫度、活載、張拉橫向預(yù)應(yīng)力和張拉縱向預(yù)應(yīng)力引起的徑向力等荷載在腹板斷面產(chǎn)生的拉應(yīng)力組合值較大，一般在2.5MPa左右，此值甚至可抵消豎向預(yù)應(yīng)力提供的豎向壓應(yīng)力，可見箱梁的橫向效應(yīng)對(duì)腹板產(chǎn)生的效應(yīng)較大，從上表可以看出，考慮橫向因素的最大主拉應(yīng)力將比不考慮橫向因素計(jì)算出的最大主拉應(yīng)力值大很多〔⑥和②比擬〕，假設(shè)不考慮橫向應(yīng)力的影響，必然使計(jì)算的主拉應(yīng)力值偏小，這也是腹板出現(xiàn)斜裂縫的主要原因之一。5.2.2.2豎向預(yù)應(yīng)力的有效應(yīng)力《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD62-2004〕第6.3.3條〔6.3.3-3〕σcy計(jì)算公式為：〔5.2.2.2〕其中為豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力。由于混凝土的收縮徐變、豎向預(yù)應(yīng)力錨具的錨頭回縮、混凝土彈性壓縮、豎向預(yù)應(yīng)力鋼束的松弛等均會(huì)引起豎向預(yù)應(yīng)力有效應(yīng)力降低，另外主梁高度、預(yù)應(yīng)力鋼束的布置、預(yù)應(yīng)力鋼束的材料和張拉噸位等均會(huì)引起不同的有效應(yīng)力，因此應(yīng)充分考慮各種因素后，確定出合理的豎向預(yù)應(yīng)力的有效應(yīng)力，保證構(gòu)造的安全。5.2.3通過對(duì)已通車運(yùn)營(yíng)4~5年，腹板未開裂的連續(xù)剛構(gòu)橋的主拉應(yīng)力分析，確定主拉應(yīng)力值的控制標(biāo)準(zhǔn)。下面分析運(yùn)營(yíng)多年的大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋的主拉應(yīng)力。幾座大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋主梁的最大主拉應(yīng)力和腹板斜裂縫表5.2.3編號(hào)跨徑〔m〕①②③④⑤⑥腹板斜裂縫1虎門大橋輔航道橋1.941.251.671.893.133.82√2三門峽黃河公路大橋3.623.164.193.925.155.92√3洛溪大橋1.821.151.501.112.22.7－4六廣河大橋1.390.670.800.712.12.7－5重慶黃花園大橋1.710.150.120.041.141.81－表中單位：MPa，“-〞表示不出現(xiàn)主拉應(yīng)力。①不考慮豎向預(yù)應(yīng)力的最大主拉應(yīng)力②考慮豎向預(yù)應(yīng)力的最大主拉應(yīng)力③考慮橫向自重(含縱向底板束徑向力)計(jì)算出的最大主拉應(yīng)力④考慮〔橫向自重+橫向預(yù)應(yīng)力〕計(jì)算出的最大主拉應(yīng)力⑤考慮〔橫向自重+橫向預(yù)應(yīng)力+活載+活載超載30％〕計(jì)算出的最大主拉應(yīng)力⑥考慮〔橫向自重+橫向預(yù)應(yīng)力+活載+活載超載30％+箱內(nèi)外5℃上表中，根據(jù)不同梁高，采取不同折減系數(shù)來計(jì)算豎向預(yù)應(yīng)力的有效應(yīng)力。其中虎門大橋輔航道橋在考慮橫向各種因素后，腹板出現(xiàn)最大主拉應(yīng)力為3.82MPa，位于距離墩頂1/4跨徑的位置，數(shù)值較大，實(shí)際上此橋距離墩頂1/4跨徑的位置腹板出現(xiàn)了較少量的腹板斜裂縫，病害與計(jì)算相吻合；三門峽黃河公路大橋計(jì)算主梁最大主拉應(yīng)力為5.92MPa，數(shù)值較大，實(shí)際上此橋主梁出現(xiàn)了較大面積的腹板斜裂縫，從計(jì)算上也解釋了出現(xiàn)病害的原因。后三座橋腹板沒有出現(xiàn)斜裂縫，從計(jì)算來看，主梁最大主拉應(yīng)力比前面兩座橋小?！豆蜂摻罨炷良邦A(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD62-2004〕中要求現(xiàn)澆的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件斜截面抗裂計(jì)算的，此抗裂計(jì)算中荷載組合時(shí)有不同的折減系數(shù)；對(duì)于荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合下的最大值沒有提出要求，只是要求當(dāng)時(shí)，對(duì)箍筋的間距提出了要求。本指南結(jié)合以上對(duì)多座橋的主拉應(yīng)力和斜裂縫分析，提出在荷載最不利標(biāo)準(zhǔn)值組合下，主梁最大主拉應(yīng)力宜滿足。5.3.3局部連續(xù)剛構(gòu)橋在后期運(yùn)營(yíng)過程中出現(xiàn)了縱向裂縫，其中由于橫向底板抗彎引起的縱向裂縫也是很常見的，因此橫向計(jì)算是構(gòu)造設(shè)計(jì)不可缺少的、重要的內(nèi)容。設(shè)計(jì)者在做橫向計(jì)算時(shí)通?？紤]了自重、二期荷載由于連續(xù)剛構(gòu)箱梁的梁高一般采用拋物線變化；同時(shí)各梁段內(nèi)完全采用直線連接，梁段接頭處出現(xiàn)折角。這樣，底板縱向鋼束完全沿底板行走將導(dǎo)致較大的徑向分力，徑向力產(chǎn)生原理見圖5.3.3.1圖5.3.3.1徑向力對(duì)于箱梁的橫向受力最大危害主要有兩個(gè)方面。其一是對(duì)箱梁底板產(chǎn)生彎矩，如箱梁底板的橫向配筋缺乏，將使圖5.3.3.1中底板A點(diǎn)和B點(diǎn)出現(xiàn)縱向裂縫；其二是引起箱梁底板內(nèi)部豎向受拉，由于底板布置了較多的縱向預(yù)應(yīng)力管道，使得混凝土人為地分成了兩層，極易造成混凝土劈裂，見圖5.3.3.2圖5.3.3.為了防止底板的彎曲破壞，首先應(yīng)將縱向預(yù)應(yīng)力管道盡量靠近腹板布置，減小徑向分力對(duì)底板產(chǎn)生的彎矩。同時(shí)在橫向抗彎設(shè)計(jì)計(jì)算中充分考慮這一荷載，增加底板A、B點(diǎn)〔圖5.3.3.1〕的橫向鋼筋數(shù)量。某大橋在施工過程中，當(dāng)中跨合攏后，張拉邊跨底板鋼束而未張拉中跨底板鋼束時(shí)，邊跨出現(xiàn)了個(gè)別塊件底板混凝土劈裂，底板保護(hù)層大面積脫落，底層鋼筋和鋼束管道間混凝土崩碎，分析原因就是沒有重視底板鋼束產(chǎn)生的徑向力對(duì)底板的影響，防崩鋼筋設(shè)置不到位而產(chǎn)生的。因此建議箱梁橫向分析中重視底板預(yù)應(yīng)力的徑向力對(duì)底板的影響5.3.4大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋常采用現(xiàn)澆箱梁，由于日照的原因，箱內(nèi)、外會(huì)產(chǎn)生溫差，溫差對(duì)構(gòu)造影響較大。建議設(shè)計(jì)中考慮箱內(nèi)、外5℃溫差為宜，且設(shè)計(jì)說明中明確要求竣工后保持箱內(nèi)5.3.5從目前的多種橋梁病害分析方面看，超載現(xiàn)象一個(gè)主要原因，因此作為新橋設(shè)計(jì)，在橫向分析時(shí)，宜5.4.1近年來，關(guān)于大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋跨中下?lián)系脑蚍治稣J(rèn)為：一是收縮徐變估計(jì)缺乏，二是縱向預(yù)應(yīng)力的有效應(yīng)力較低。有效預(yù)應(yīng)力可能隨著時(shí)間的推移會(huì)降低，設(shè)計(jì)階段應(yīng)考慮到此問題。對(duì)于特別重要的橋梁，建議進(jìn)展預(yù)應(yīng)力的敏感性分析，必要時(shí)可按某一指定的有效預(yù)應(yīng)力缺乏比例進(jìn)展配束，充分考慮到各種不安全因素，預(yù)應(yīng)力缺乏包括頂板和底板預(yù)應(yīng)力缺乏。通常采取提高有效預(yù)應(yīng)力的方法是：將一局部中跨底板鋼束在二部荷載施加之后的一段時(shí)間后再?gòu)埨醇娱L(zhǎng)了加載齡期。5.4.2有效預(yù)應(yīng)力缺乏時(shí)，補(bǔ)救措施通常有兩種方法：一是預(yù)留體內(nèi)備用鋼束，管道預(yù)埋好，不穿鋼絞線，封住喇叭口，需要時(shí)翻開喇叭口，張拉鋼絞線再灌漿；二是預(yù)留體外預(yù)應(yīng)力鋼束，根據(jù)橋梁運(yùn)營(yíng)情況，需要時(shí)再?gòu)埨?，比方蘇通長(zhǎng)江公路大橋輔航道橋。6.1.1按照以往慣例，跨中梁高通常采用1/60～1/70的主跨跨徑，根部梁高采用主跨跨徑的1/18～1/20，本指南鑒于《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTGD62-2004〕較《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》〔JTJ023-85〕的荷載等級(jí)，作用的組合、各項(xiàng)受力指標(biāo)等有變化，因此梁高取值比原來適當(dāng)提高了6.1.5限制箱梁的長(zhǎng)邊與短邊之比不宜大于4，是防止箱梁過扁，減少箱梁的畸變應(yīng)力，防止箱梁橫向各位置產(chǎn)生過大的受力不均勻現(xiàn)象。6.1.6懸臂長(zhǎng)度過大，當(dāng)車輪荷載作用在懸臂的一些部位時(shí)，從橫向看懸臂端下彎，順橋向看在荷載作用的部位，懸臂下緣混凝土受拉，即為雙向撓曲效應(yīng)，因此懸臂下緣的橫向鋼筋直徑不能過小，防止下緣拉應(yīng)力過大，影響構(gòu)造的安全。圖6.1.66.1.7.2近年來發(fā)生的大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋由于底板鋼束徑向力產(chǎn)生的病害較多，產(chǎn)生病害的原因大致分為兩種：一是底板鋼束不平順，局部產(chǎn)生死角，死角處鋼束產(chǎn)生較大的徑向力，導(dǎo)致底板鋼筋和混凝土受到較大的崩力；二是底板防崩鋼筋設(shè)計(jì)不到位，沒有起到防崩的作用。因此首先從鋼束線形設(shè)計(jì)上來減連續(xù)剛構(gòu)橋一般是懸澆施工，兩個(gè)梁段的交點(diǎn)處為折角，過去底板縱向鋼束通常設(shè)計(jì)成與梁高曲線平行，即底板鋼束距離底板下緣等高，那么鋼束在梁段節(jié)點(diǎn)處形成死角〔見圖6.1.7.2〕，對(duì)底板不利，因此底板鋼束縱橋向各點(diǎn)應(yīng)該在一條平順曲線上，而不應(yīng)各截面與梁底等高度設(shè)計(jì)。圖6.1.76.1.7.3連續(xù)剛構(gòu)橋箱梁中跨跨中及邊跨現(xiàn)澆段與懸臂端相接處底板6.2.1為滿足連續(xù)剛構(gòu)橋梁上部構(gòu)造在溫度、混凝土收縮徐變及地震力等荷載下的順橋向變形，大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋的主墩應(yīng)設(shè)計(jì)為縱向抗推剛度小的柔性墩來滿足其位移要求；懸臂施工過程中，不可防止要產(chǎn)生不平衡彎矩，要求主墩要具有一定的縱向抗彎剛度；橋墩要承受偏載和橫向風(fēng)作用，主墩需要具有較大抗扭剛度，因此主墩的尺寸設(shè)計(jì)應(yīng)根據(jù)以上的三向要求來確定。國(guó)內(nèi)典型連續(xù)剛構(gòu)橋主墩尺寸表6.2.橋名主跨徑墩高〔m〕墩類型尺寸〔m〕雙肢距離〔m〕系梁個(gè)數(shù)虎門大橋輔航道橋150+270+15035雙肢空心7.0x3.09.00蘇通長(zhǎng)江公路大橋輔航道橋140+268+14039雙肢空心7.5x2.59.50云南紅河大橋58+182+265+194+70122雙肢空心11.5x4.010.02重慶黃花園嘉陵江大橋137+3x250+13762雙肢空心8.0x2.59.51武漢軍山長(zhǎng)江大橋138+3x240+13840雙肢空心7.5x2.812.00湖北龍?zhí)逗哟髽?06+3x200+106178雙肢空心(14.6～7)x(5.3～3.5)13.02湖北魏家洲大橋110+200+110108雙肢空心8.5x3.810.21山西徐水河大橋110+2x200+11098雙肢空心7.0x4.08.00重慶紅石梁大橋100+180+100101雙肢空心7.0x3.57.51洛溪大橋65+125+180+11027雙肢空心8.0x2.27.80山西姬家莊大橋90+3x160+90142雙肢空心6.5x4.08.03山西仁義河特大橋80+4x145+8074雙肢空心6.5x2.56.50重慶構(gòu)壁溪大橋77+140+7754雙肢空心7.0x2.24.00重慶白沙包大橋72+120+7268雙肢空心7.0x2.54.02貴州沙銀溝大橋68+120+6880雙肢空心6.5x2.08.02陜西秦河特大橋72+120+7227空心獨(dú)墩7.0x4.00陜西長(zhǎng)武黑河橋60+6x100+6057空心獨(dú)墩6.0x4.40兩薄壁間距H由施工中的不平衡彎矩確定，即式中，-混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。建議常規(guī)施工情況下，可按一側(cè)一節(jié)段重量的1.2倍，另一側(cè)為0.8倍產(chǎn)生的不平衡彎矩，或?qū)嶋H施工中出現(xiàn)的真實(shí)不平衡彎矩確定H。6.2.3將雙柱式薄壁墩承臺(tái)做成整體式有利于增加橋梁的總體剛度，減少活載的震動(dòng)6.2.7對(duì)于橋墩較矮的連續(xù)剛構(gòu)橋1．中跨合攏前頂推主梁2．邊跨合攏前加卸載由于連續(xù)剛構(gòu)橋梁本身的受力特點(diǎn)，與邊跨相鄰的主墩，在恒載作用下，兩墩柱垂直力相差較大，內(nèi)側(cè)墩柱反力遠(yuǎn)大于外側(cè)墩柱反力，且墩頂還存有較大的彎矩，此彎矩與降溫時(shí)墩柱產(chǎn)生的彎矩是同號(hào)的，對(duì)構(gòu)造受力相當(dāng)不利。導(dǎo)致墩身配筋量大幅度增加，或者在無法滿足受力要求的情況下不得不取消剛性連接，改設(shè)大噸位支座。但如果在構(gòu)造施工完成之前，對(duì)兩墩柱軸力分布和原有彎矩值進(jìn)展適當(dāng)調(diào)整，將可收到非常好的效果。經(jīng)過廣州市華南大橋的成功經(jīng)歷，通過邊跨合攏前后進(jìn)展一定數(shù)量的加載和卸載，可起到相當(dāng)大的作用。調(diào)整的方法是，將整個(gè)橋梁的合攏順序設(shè)置為由邊及中的順序，當(dāng)懸臂澆注完成后，在邊跨懸臂端部進(jìn)展壓重〔重量依計(jì)算需要設(shè)置〕，施加的方法可采用鋼錠或水箱等設(shè)施；然后進(jìn)展邊跨合攏，并張拉邊跨底板預(yù)應(yīng)力鋼束；最后撤除壓重材料和設(shè)備。本方法的原理示意見圖6.2圖6.2圖6.2由此可見殘留在構(gòu)造中，而ΔM與成橋以后的恒載彎矩是反向的，對(duì)恒載內(nèi)力有利。同時(shí)在加卸載過程中兩墩柱的軸向力也有調(diào)整，即圖中從而、也殘留在墩柱內(nèi)，此軸向力差值對(duì)于使兩墩柱軸向力均衡起很大的作用，如控制得當(dāng)，還可使外側(cè)墩柱多儲(chǔ)藏一定的軸向力。采用上述措施，在不降低安全儲(chǔ)藏的前提下，將可大大降低墩身的含筋率，也可使連續(xù)剛構(gòu)橋梁適用于墩高較小的情況，使其適用范圍進(jìn)一步加大。6.3.2.1此公式中鋼束的曲率半徑有以下兩種取法：1．根據(jù)鋼束管道的曲線方程，求出該點(diǎn)的曲率半徑；2．將該點(diǎn)與相鄰兩點(diǎn)連成圓弧線，該圓弧的半徑即為該點(diǎn)的近似曲率半徑。6.4.3采用豎向預(yù)應(yīng)力是降低主梁腹板內(nèi)主拉應(yīng)力最有效的方法之一。大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋的腹板會(huì)設(shè)幾個(gè)梯度變化，通常從腹板內(nèi)側(cè)加寬。當(dāng)豎向預(yù)應(yīng)力沒有布置在腹板中心，或沒有關(guān)于腹板對(duì)稱布置時(shí)，豎向預(yù)應(yīng)力對(duì)于腹板會(huì)產(chǎn)生一定的偏心力矩。譬如，箱梁跨中腹板厚度40cm，根部腹板厚度80cm，豎向預(yù)應(yīng)力布置在距箱梁腹板外緣20cm的固定位置，則出現(xiàn)了圖6.4.3所示的受力圖式。圖6.4.3按照?qǐng)D6.4.3的受力模式，腹板內(nèi)側(cè)將承受較大的拉應(yīng)力，當(dāng)箱梁懸臂板上滿布汽車車輪而箱梁中心無荷載時(shí)，腹板上產(chǎn)生的彎矩與上述彎矩是同方向的，將加劇腹板內(nèi)側(cè)受拉。因此，為了不增加箱梁腹板的橫向抗彎負(fù)擔(dān)，豎向預(yù)應(yīng)力應(yīng)根據(jù)腹板厚度進(jìn)展調(diào)整，保證豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋布置在腹板中心或關(guān)于腹板中心對(duì)稱布置。6.4.6從預(yù)應(yīng)力作用的原理來看，預(yù)應(yīng)力所提供的所有內(nèi)力是通過預(yù)應(yīng)力錨板對(duì)錨下混凝土施加壓力來提供局部軸力，此軸力沿預(yù)應(yīng)力走向不斷通過梁體的縱向剪切擴(kuò)散直至形成全斷面的偏心受壓狀態(tài)。單側(cè)擴(kuò)散角度約為26°左右，由于箱梁構(gòu)造復(fù)雜，以箱梁底板中心線處的鋼束為例，預(yù)應(yīng)力擴(kuò)散是先擴(kuò)散至全底板，再沿腹板向上，然后在頂板向兩側(cè)擴(kuò)散。這樣，布置于底板中心處的縱向預(yù)應(yīng)力要從錨固斷面延伸很長(zhǎng)一段距離，方能到達(dá)全斷面受力的效果。采用常規(guī)構(gòu)造分析工具進(jìn)展構(gòu)造計(jì)算時(shí)，多數(shù)都采用了全斷面受力的假定，則忽略了上述不利影響，從計(jì)算結(jié)果中無法真實(shí)地反映實(shí)際應(yīng)力分布情況。同時(shí)，當(dāng)?shù)装蹇v向預(yù)應(yīng)力布置在底板中心附近時(shí)，由于變截面箱梁梁底縱向曲線引起預(yù)應(yīng)力的徑向分力，也會(huì)導(dǎo)致箱梁底板橫向彎矩增大。將鋼束布置在腹板附近是縮短預(yù)應(yīng)力傳遞長(zhǎng)度的有效方法，這樣有效預(yù)應(yīng)力能夠沿腹板和底板雙方向傳遞。同時(shí)由于鋼束靠近腹板，預(yù)應(yīng)力的徑向分力對(duì)底板產(chǎn)生的彎曲效應(yīng)也大大減小。6.4.9早期混凝土彈性模量的增長(zhǎng)滯后于強(qiáng)度的增長(zhǎng)，混凝土雖到達(dá)規(guī)定強(qiáng)度要求，但混凝土彈性模量往往僅到達(dá)設(shè)計(jì)值的70%甚至還小些。因此在預(yù)應(yīng)力彎矩不能完全抵消自重彎矩時(shí)，會(huì)使施工階段彈性下?lián)现翟龃蟆６掖藭r(shí)加載，也會(huì)加大混凝土收縮、徐變對(duì)構(gòu)造的影響。因此張拉預(yù)應(yīng)力時(shí)，不僅要對(duì)混凝土的加載齡期提出要求，同時(shí)還應(yīng)檢測(cè)混凝土的彈性模量是否到達(dá)設(shè)計(jì)值，只有混凝土彈性模量和強(qiáng)度均到達(dá)設(shè)計(jì)要求，才能最大限度地減少混凝土收縮、徐變對(duì)構(gòu)造的影響。6.5.2豎向預(yù)應(yīng)力在原構(gòu)造物上開有張拉槽口，必須在鋪設(shè)橋面鋪裝之前將槽內(nèi)雜質(zhì)清理干凈后提前封錨，不允許將槽口與橋面鋪裝合在一起澆注。6.5.4對(duì)國(guó)內(nèi)多座建成并運(yùn)營(yíng)多年的連續(xù)剛構(gòu)橋的檢測(cè)發(fā)現(xiàn)，多數(shù)縱向預(yù)應(yīng)力管道壓漿不飽滿，鋼絞線銹蝕，如某橋?qū)σ粋€(gè)主橋的頂板管道進(jìn)展補(bǔ)壓漿用了約200多噸水泥，其中一個(gè)管道中注入了30多噸水泥。局部管道翻開后，有顏色發(fā)黃的水噴出，說明存水有一定的壓力。因此壓漿質(zhì)量是影響大橋壽命的關(guān)鍵因素，鋼絞線銹蝕是造成局部橋梁跨中下?lián)?，出現(xiàn)橫橋向裂縫的原因之一，分析其產(chǎn)生的原因有如下幾方面：1．漿液的配比沒有嚴(yán)格的控制手段，實(shí)際壓入管道的漿液的水灰比可能大于0.4，造成泌水過多不能被吸收。2．排氣孔的設(shè)置不當(dāng)，壓漿速度過快，壓漿不密實(shí)，造成有氣泡留存在管道中。3．相關(guān)各方對(duì)本道工序不重視，對(duì)其可能引起的嚴(yán)重后果不清楚。采用真空輔助壓漿工藝可以有效改善管道的壓漿質(zhì)量，但目前施工標(biāo)準(zhǔn)中對(duì)真空輔助壓漿工藝沒有提出具體要求，工藝雖好但不一定到達(dá)預(yù)期效果，應(yīng)從四個(gè)方面來控制，即“四控〞，控制水灰比、控制壓漿量、控制出氣孔和檢查孔、控制開管檢查，下面分別表達(dá)?？刂扑冶取Ｕ婵蛰o助壓漿水灰比應(yīng)為0.29~0.35，一般控制在0.33為宜。應(yīng)嚴(yán)格控制漿液的水灰比，水灰比過小，漿液太稠，不好壓漿，水灰比過大，則漿液稀，管道內(nèi)會(huì)積壓較多的水，這些水將會(huì)銹蝕鋼絞線。前面已提到從一些橋梁頂板預(yù)應(yīng)力管道的檢測(cè)資料來看，管道翻開后，有黃水噴出來，這些水帶有壓力說明不是從橋面滲下來的，而是壓漿時(shí)漿液中的水，黃水說明鋼絞線已有銹蝕現(xiàn)象。因此漿液的配制要有嚴(yán)格的計(jì)量，控制水灰比不能過大。2．管道壓漿是否飽滿要求以壓漿量來進(jìn)展控制，即每一管道的壓漿體積不得小于V≮(A0-AF)L1+漏漿體積〔6.5.4〕式中：A0——管道面積AF——鋼絞線的凈面積L1——管道長(zhǎng)度管道壓漿飽滿是否決定鋼絞線發(fā)揮作用的大小，壓漿不飽滿，管道內(nèi)鋼絞線沒有和漿體嚴(yán)密握裹，鋼絞線易銹蝕，其作用局部失效，鋼絞線失效對(duì)于構(gòu)造影響較大，嚴(yán)重的影響橋梁正常運(yùn)行，而且補(bǔ)救工作較難進(jìn)展。因此管道內(nèi)應(yīng)確保壓漿飽滿。3．在管道最高點(diǎn)必須設(shè)置出漿孔，不能僅在錨具兩端出漿。由于鋼束線形是上下變化的，僅在錨具兩端設(shè)出漿孔，不能保證管道內(nèi)都充滿了漿體，在管道最高點(diǎn)必須設(shè)置出漿孔，對(duì)于鋼束線形上下起伏較多的鋼束，不僅在最高點(diǎn)設(shè)置出漿孔，同時(shí)在每一個(gè)凸曲線最高點(diǎn)都應(yīng)設(shè)置出漿孔。4．對(duì)頂板的上層管道和底板管道分別在墩頂和跨中最高點(diǎn)，全部管道作開孔檢查，如發(fā)現(xiàn)無漿或不飽滿，則所有管道均全部補(bǔ)壓漿。無論從經(jīng)濟(jì)性還是施工質(zhì)量來分析，確保壓漿飽滿，對(duì)上層管道作開管檢查都是必要的，應(yīng)該做到萬無一失，確保壓漿質(zhì)量。6.5.6從現(xiàn)有眾多橋的豎向預(yù)應(yīng)力施工及后期檢查看，大多數(shù)豎向預(yù)應(yīng)力都達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，是造成大量腹板出現(xiàn)主拉應(yīng)力裂縫的主要原因之一，這一現(xiàn)象已成為連續(xù)剛構(gòu)橋的主要病害，其產(chǎn)生的原因在于：1．精軋螺紋粗鋼筋張拉錨固工藝不可靠，錨固墊板下的混凝土質(zhì)量不易保證。2.因豎向預(yù)應(yīng)力比擬多，張拉及壓漿有遺漏。3．相關(guān)各方對(duì)本道工序不重視，對(duì)其可能引起的嚴(yán)重后果不清楚。因此應(yīng)尋找對(duì)現(xiàn)有這種預(yù)應(yīng)力的質(zhì)量控制的可靠方法和檢查手段，要求如下：1．張拉工藝要求：〔1〕將主跨分為三段，在每段中抽取適量豎向預(yù)應(yīng)力，在每根螺母與錨墊板之間均安裝一個(gè)測(cè)力環(huán)，同時(shí)也可用于長(zhǎng)久觀測(cè)。〔2〕采用可測(cè)扭矩的扳手對(duì)上述有測(cè)力環(huán)的豎向預(yù)應(yīng)力進(jìn)展試張拉并錨固，通過試驗(yàn)建設(shè)扳力扭矩與螺母壓力的關(guān)系，測(cè)出要到達(dá)設(shè)計(jì)張拉噸位時(shí)的扭矩值，以此扭矩作為本段豎向預(yù)應(yīng)力的錨固扭矩。〔3〕所有豎向預(yù)應(yīng)力采用二次張拉工藝豎向預(yù)應(yīng)力錨固完后，由于底板底面不平和施工過程中對(duì)主梁的震動(dòng)，會(huì)使豎向預(yù)應(yīng)力的錨頭松動(dòng)，建議在張拉完1～2周內(nèi)，對(duì)豎向預(yù)應(yīng)力再進(jìn)展一次張拉，確保到達(dá)設(shè)計(jì)噸位。2．壓漿工藝參照縱向預(yù)應(yīng)力管道的相關(guān)壓漿工藝要求。3．槽口封錨工序應(yīng)單獨(dú)列出，防止和橋面鋪裝一起施工。施工過程中，橋面的豎向預(yù)應(yīng)力槽口會(huì)集存很多垃圾，如不單獨(dú)分出一道工序和橋面鋪裝一起施工，會(huì)造成錨固的螺母隨時(shí)間的增長(zhǎng)而松動(dòng)，造成預(yù)應(yīng)力失效。6.5.9從已有的多座橋的檢測(cè)