鄭州大學(xué)現(xiàn)代遠(yuǎn)程教育《綜合性實(shí)踐環(huán)節(jié)》課程考核說明：本課程考核形式為提交作業(yè)，完成后請(qǐng)保存為WORD2003格式的文檔，登陸學(xué)習(xí)平臺(tái)提交，并檢查和確認(rèn)提交成功(能夠下載，并且內(nèi)容無誤即為提交成功)?！?作業(yè)要求1?要求提交設(shè)計(jì)試驗(yàn)構(gòu)件詳細(xì)的設(shè)計(jì)過程、構(gòu)件尺寸和配筋；2要求擬定具體的試驗(yàn)步驟；3要求預(yù)估試驗(yàn)發(fā)生的破壞形態(tài)；4?構(gòu)件尺寸、配筋、試驗(yàn)步驟以及破壞形態(tài)可參考《綜合性實(shí)踐環(huán)節(jié)試驗(yàn)指導(dǎo)》或相關(guān)教材(例如，混凝土原理)，也可自擬。二.作業(yè)內(nèi)容1?正截面受彎構(gòu)件一一適筋梁的受彎破壞試驗(yàn)設(shè)計(jì)。(35分)實(shí)驗(yàn)一鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面試驗(yàn)1?實(shí)驗(yàn)?zāi)康模篈、 實(shí)驗(yàn)室實(shí)驗(yàn)?zāi)康模?、了解受彎構(gòu)建正截面的承載力大小，撓度變化及裂紋出現(xiàn)和發(fā)展的過程。2觀察了解受彎構(gòu)件受力和變形的過程的三個(gè)工作階段及適筋梁的破壞特征3、測(cè)定或計(jì)算受彎構(gòu)件正截面的開裂荷載和極限承載力，驗(yàn)證正截面承載計(jì)算方法R模擬實(shí)驗(yàn)?zāi)康模?、通過用動(dòng)畫演示鋼筋混凝土簡支梁兩點(diǎn)對(duì)稱加載實(shí)驗(yàn)的全過程，形象生動(dòng)地向?qū)W生展示了鋼筋混凝土簡支受彎構(gòu)件在荷載作用下的工作性能。同時(shí)，軟件實(shí)時(shí)地繪制撓度-荷載曲線、受壓區(qū)高度-荷載曲線及最大裂縫寬度-荷載曲線以放映簡支梁工作性能的變化規(guī)律，力圖讓學(xué)生清楚受彎構(gòu)件的變形，受壓區(qū)高度等在荷載作用下不同階段的發(fā)展情況。2學(xué)生還可以實(shí)用軟件對(duì)即將進(jìn)行的實(shí)驗(yàn)進(jìn)行預(yù)測(cè)，認(rèn)識(shí)試件在荷載作用下不同階段的反應(yīng)，從而設(shè)計(jì)出良好的實(shí)驗(yàn)觀測(cè)方案。3、實(shí)驗(yàn)結(jié)果有學(xué)生計(jì)算與模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)合進(jìn)行，實(shí)現(xiàn)參與式實(shí)驗(yàn)教學(xué)的效果。2?實(shí)驗(yàn)設(shè)備：人試件特征(1)根據(jù)實(shí)驗(yàn)要求，試驗(yàn)梁的混凝土等級(jí)為C25,截面尺寸為150mm*400mm , (Fc=16.7N/mm2,21.7&tkfNmm ,216./ckfNmmft=1?27N/mm2)縱向向受力鋼筋等級(jí)為HRB400級(jí)225(400/,540/,2?010ykstkcfNmmfNmmE ,)箍筋與架立鋼筋強(qiáng)度等級(jí)為HPB300級(jí)25(300/2?110)ykcfNmmE '試件尺寸及配筋圖如圖所示，縱向受力鋼筋的混凝土凈保護(hù)層厚度為20mm(計(jì)算按規(guī)定取20+5=25mm)。梁的中間配置直徑為6mm，間距為80的箍筋，保證不發(fā)生斜截面破壞。梁的受壓區(qū)配有兩根架立鋼筋，直徑為10mm，通過箍筋和受力鋼筋綁扎在一起，形成骨架，保證受力鋼筋處在正確的位置。B、 真實(shí)實(shí)驗(yàn)儀器設(shè)備：1、靜力試驗(yàn)臺(tái)座，反力架，支座及支墩220T手動(dòng)式液壓千斤頂3、20T荷重傳感器

4、YD-21型動(dòng)態(tài)電阻應(yīng)變儀5X-Y函數(shù)記錄儀器6、YJ-26型靜態(tài)電阻應(yīng)變儀及平衡箱7、讀書顯微鏡及放大鏡8、位移計(jì)（百分表）及磁性表座9電阻應(yīng)變片，導(dǎo)線等C模擬實(shí)驗(yàn)儀器設(shè)備：1、筆、計(jì)算紙2電腦3、SSBCAI軟件3、實(shí)驗(yàn)簡圖本次試驗(yàn)我分配的梁的跨度l為3300mm，構(gòu)造要求的截面尺寸為220*110但是為了計(jì)算需要該梁的截面高度h為取400mm，截面寬度b取150mm。外力加載處位于總長的1/3即1100處。|1100|||1100||11001|11001111111（設(shè)計(jì)截面圖）（受力見圖）（設(shè)計(jì)截面圖）經(jīng)計(jì)算該梁的最小配筋面積為0.178%A，最大配筋面積為1.7%A。1、 在進(jìn)行少筋破壞計(jì)算時(shí)配筋面積采用0.125%人計(jì)算As為75平方毫米,采用一根直徑為10的三級(jí)鋼筋，實(shí)際As為78.5平方毫米，經(jīng)檢驗(yàn)滿足構(gòu)造要求。2、 在進(jìn)行適筋破壞計(jì)算時(shí)配筋面積采用0.85%人計(jì)算As為510平方毫米,采用兩根直徑為18的三級(jí)鋼筋，實(shí)際As為509平方毫米，經(jīng)檢驗(yàn)滿足構(gòu)造要求。3、 在進(jìn)行超筋破壞計(jì)算時(shí)配筋面積采用2.00%人計(jì)算As為1200平方毫米,采用兩根直徑為28的三級(jí)鋼筋，實(shí)際As為1232平方毫米，經(jīng)檢驗(yàn)滿足構(gòu)造要求。適筋破壞-配筋截面O適筋破壞-配筋截面O模擬實(shí)驗(yàn)加載數(shù)據(jù)：1、荷載0k—0.4kn屬于彈性階段，當(dāng)荷載達(dá)到0.4kn后進(jìn)入塑形階段。2荷載0.4k—6.9kn屬于塑性階段，當(dāng)荷載達(dá)到6.9kn后混凝土開始開裂。3荷載達(dá)到52.9kn時(shí)鋼筋達(dá)到受拉屈服強(qiáng)度但混凝土還未定達(dá)到抗壓峰值。＜荷載達(dá)到55.2kn時(shí)混凝土達(dá)到抗壓峰值該梁破壞。繪出試驗(yàn)梁p-f變形曲線。（計(jì)算撓度）極限狀態(tài)下的撓度

ho=400-34=366??pte= =0.00261<0.01取@010.5x150x400=401.825My_ 10.044x10s=401.825O.87hoAi0.87x366x78.5\p=l,l-0.65-ftk=1.1-0.65x1.780.01x401.825=1.099>l\p=l,l-0.65-ftk=1.1-0.65x1.780.01x401.825=1.099>lEsCtE=——Ec2x10'2.8xlO4=7.142、（bfb；h'fbh0=°p= -=—竺—=0.0014bxhQ150x3662x10"x78.5x3662Qr= _2x10"x78.5x3662Qr= _11昭02］豊靠l,15xl+0.2+6x7-142x0'0014^1^=1.501x10^-^1.4101-024x3.3"^=3r-4^=3x3.r-4xi.r=iQ6524xT24x3.3"； 913110°/=—^(3io2-4tT)=——上」 (3x33002-4xl1002)=7.054<i/200=16.5mm 滿足要求24￡ 24xl.501xl012 '與實(shí)驗(yàn)結(jié)果7.37相差50%以內(nèi)計(jì)算結(jié)果符合誤差要求，但不符合安全構(gòu)造要求。同上方法可以計(jì)算出不同荷載作用下的撓度編號(hào)123斗5678910荷載0?32■4.248.189.49.519.579.629.649.659.66撓度0.033.216.2311.8320.1930.3241.9654.8259.3466.29

裂縫分布形態(tài)簡述裂縫的出現(xiàn)、分布和展開的過程與機(jī)理"在荷載為0.3kn前，梁處于彈性階段；在荷載增加到大約6.0kn梁由彈性到開裂；在荷載增加到大約9.7kn鋼筋達(dá)到屈服強(qiáng)度，梁破壞。在開裂截面，內(nèi)力重新分布，開裂的混凝土一下子把原來承擔(dān)的絕大部分拉力交給受拉鋼筋，是鋼筋應(yīng)力突然增加很多，故裂縫一出現(xiàn)就有一定的寬度。此時(shí)受壓混凝土也開始表現(xiàn)出一定的塑性，應(yīng)力圖形開始呈現(xiàn)平緩的曲線。實(shí)驗(yàn)荷載—撓度曲線圖如下、實(shí)驗(yàn)荷載一最大裂縫寬度曲線如下：「勿荷載—in _■10一01—0最大裂縫貫度唄0 4080 12C 160200:005 .1 .15—1L111111【McrFu=McrFu=a=0」269=0297辰1.1③又因?yàn)榕浣盥噬儆谧钚∨浣盥剩室坏┰瓉碛苫鞌M土承擔(dān)的拉力有鋼筋承擔(dān)后，鋼筋迅速達(dá)到的屈服。受壓區(qū)高度會(huì)迅速降低，以増大內(nèi)力臂來扌昱高抗彎能力。同時(shí)，所提高的抗彎能力等于降低后的荷載引起的彎矩，受壓區(qū)高度才能穩(wěn)定下來。在撓度-荷載曲線上就表現(xiàn)為荷載有一個(gè)突然地下降。然后受壓區(qū)高度進(jìn)一步下降，鋼筋歷盡屈服臺(tái)階達(dá)到硬化階段，荷載又有一定上升。此時(shí)受壓區(qū)混褪土仍未被壓碎，即梁尚未喪失承載能力，但這是裂縫開展很大，梁已經(jīng)嚴(yán)重下垂，也被視為以破壞。實(shí)驗(yàn)荷載一相對(duì)受壓區(qū)高度曲線如右圖：適筋破壞：(1)開裂彎矩hz=400-40=3&)mm—旦=1樸河“sctifikb1.0x16.7x150Mcr= 0.5.Y)=1.0<16.7<150<0.362(366-0.362/2)=0.3269A??開裂荷載:屈服彎矩：400x509hz=400-40=3&)mm400x509x= = =81.277mmctifikb1.0x16.7x150Afyk=aifabX(hz-0.5X)=1.0<16.7<150<81.277(360-81.277/2)=65.022fc?-m屈服彎矩：400x509nz=4uu-4U=400x509x= = =81.277mmctifikb1.0x16.7x150Afyk=a\f&.bX{h^-O.5X)-1.0<16.7>:150?「81.277(3§0-8L277H)=岀.022和■瑙屈服荷載：廠’X^k65.022 …sFvk=—-—= =59.11\kn

極限彎矩：hz=400-40=360r?W7=109.725mmfS_ =109.725mmGULfikb1.0xl6.7x!50=aifikbX^hz-O.5X)=1.0<16.7<150<109.72X360-109.725/2)=83.870^77-m極限荷載:廠Mu83.870十―Fu= = =76.246A1?a1.1模擬實(shí)驗(yàn)破壞荷載與計(jì)算破壞荷載比較： 兩個(gè)開裂彎矩對(duì)比：（6.9-0.297/6.9=95.6%>50% 兩個(gè)屈服彎矩對(duì)比：（59.11-52.9/59.11=10.5%<50%兩個(gè)極限彎矩對(duì)比：（76.246-55.2/55.2=38.12%<50%誤差符合要求。結(jié)果分析本次實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比，誤差存在，產(chǎn)生誤差的主要原因有三點(diǎn)：1實(shí)驗(yàn)時(shí)沒有考慮梁的自重，而計(jì)算理論值時(shí)會(huì)把自重考慮進(jìn)去。2.計(jì)算的階段值都是現(xiàn)象發(fā)生前一刻的荷載，但是實(shí)驗(yàn)給出的卻是現(xiàn)象發(fā)生后一刻的荷載。3破壞荷載與屈服荷載的大小相差很小，1.5倍不能準(zhǔn)確的計(jì)算破壞荷載。4整個(gè)計(jì)算過程都假設(shè)中和軸在受彎截面的中間。（2）繪出試驗(yàn)梁p-f變形曲線。（計(jì)算撓度）極限狀態(tài)下的撓度ha=400-40=360用mipre— = =0.0170>0.01取0.017H0.5-150400 0.87hflAs83.87xlO'60.87x360x509=526.09N/mm;1.789=1.1065”丄二=1,1-0.65汎ptaQsq 0.017X526.09 0.87hflAs83.87xlO'60.87x360x509=526.09N/mm;1.789=1.1065”丄二=1,1-0.65汎ptaQsq 0.017X526.09=0.980Ec2.8xl0+p=^^= 二°9 =0.0014bxh^150x366復(fù)制tj EsA：ho^J—115T-0.2-6oCeP1+3.5^2x105x509x36021.15x0.9S-0.2-^7'142xOQU^1^=1.094x10^.^1.2061-0ff=^-(3L<r-4a2)=24￡"""0 (3x33002-4xll002)=8.890<i/200=16,5mm滿足要求24x1.094xlO13屈服狀態(tài)下的撓度ho-400-40=360mm509葉府。509葉府。534。嚴(yán)°皿曲取°曲65.022x101.78E”_ 加2 65.022x101.78E”_ 加2 一1.1昭也+0.2-“陽竝心他一2x105x50Qx36021.152mm21-0/■、亠b匚=—— — "' =407.87N/mm亠O.87hoAs0.87x360x509w=l,1-0.65—=1.1-0.65x =0.933ptaOsq 0.017x407.87c=^=^-=7.142Ec2.8xl0+p= -=———=0.0014bxhG150x366f二 -(3Zoa-4口‘)=—Ui1°(3x33002―4x11002)=6.585<L/200=16.5mm 滿足要求24B' 24xl.l45xl0lj '開裂狀態(tài)下的撓度509hz=400-40=3氐0mm509pt.=—= =0.0170>0.01取0.017皿0.5-150400=0"69xl0 =2?§lN/mm21.780.87hcA^ 0.87x360x5091.78W=l,1-0.65”丄二=1.1-0.65汽 ———=-32<0.2 取0.2ptaQsq 0.017x2.051Ec2.8xl04、(Vfb)h'fYf=bh0=0

As5U9卩bxhQ150x366=0.00142xl0As5U9卩bxhQ150x366=0.00142xl05x509x36021.15x0.2-0.2-6x7.142x0.00141.319xl0130.8272=1.595xlOB.V.mm21-0f=FCl(3Lo:-4a2')=03269x10(3x33003-4xll002)=0.024<L/200=16.5iiim 滴足要求245 24xl.595xlOlj與實(shí)驗(yàn)結(jié)果0.03相差50%以內(nèi)計(jì)算結(jié)果符合誤差要求，但不符合安全構(gòu)造要求。同上方法可以計(jì)算出不同荷載作用下的撓度編123斗567891011121314荷載0.3511.1621.3430.839.5147.455454.7755.2655.4955.5555.5255.4355.27撓度0.031.953.785.557.258.8910.5913.616.7119.7722.7125.5328.2431.2荷載-撓度曲線P-f變形曲線繪制裂縫分布形態(tài)圖° （計(jì)算裂縫）

asq/ J、 r 1U 、3坦込= C1.9Cs+0.08■-2=1.9x0.98 -C1.9x31+0.08 )=0.751inm￡s 巴 2xl03 509/(400x150)屈服狀態(tài)裂縫寬度asq, d、 407.87. 10 、◎皿=ct^￥」=Cl.9C&4-0.08—2=1.9x0.933 0.9x31+0.08 ；=0.750mmEw 耳三 2xl03 509/(400x150)開裂狀態(tài)裂縫寬度W?荷載-最天裂縫寬度-0.500.W?荷載-最天裂縫寬度-0.500.5 11.52最犬裂縫寬度1mm'}rtrTO1=c[.rT—=(1.9Cs+0.03—)=1.9x02~'°?1a.9x31+0.08 )=0.00059mm￡s 巴 2xl03 509/(400x150)用同樣的方法可計(jì)算岀如下表:編號(hào)1234567891011121314荷載0.3511.1621.3430.839.5147.455454.7755.2655.4955.5555.5255.4355.27裂縫寬度0.031.953.785.557.258.8910.5913.616.7119.7722.7125.5330.1931.2理論荷載-最大裂縫曲線 模擬實(shí)驗(yàn)荷載-最大裂縫曲線簡述裂縫的出現(xiàn)、分布和展開的過程與機(jī)理。當(dāng)荷載在0.4KN內(nèi)，梁屬于彈性階段，受拉應(yīng)力應(yīng)變和受壓應(yīng)力應(yīng)變曲線呈直線。當(dāng)荷載在6.9KN的基礎(chǔ)上分級(jí)加載，受拉區(qū)混凝土進(jìn)入塑性階段，受拉應(yīng)變曲線開始呈現(xiàn)較明顯的曲線性，并且曲線的切線斜率不斷減小，表現(xiàn)為在受壓區(qū)壓應(yīng)變?cè)龃蟮倪^程中，合拉力的增長不斷減小，而此時(shí)受壓區(qū)混凝土和受拉鋼筋仍工作在彈性范圍，呈直線增長，于是受壓區(qū)高度降低，以保證斜截面內(nèi)力平衡。當(dāng)內(nèi)力增大到某一數(shù)值時(shí)，受拉區(qū)邊緣的混凝土達(dá)到其實(shí)際的抗拉強(qiáng)度和極限拉應(yīng)變，截面處于開裂前的臨界狀態(tài)。接著荷載只要增加少許，受拉區(qū)混凝土拉應(yīng)變超過極限抗拉應(yīng)變，部分薄弱地方的混凝土開始出現(xiàn)裂縫。在開裂截面，內(nèi)力重新分布，開裂的混凝土一下子把原來承擔(dān)的絕大部分拉力交給受拉鋼筋，是鋼筋應(yīng)力突然增加很多，故裂縫一出現(xiàn)就有一定的寬度。此時(shí)受壓混凝土也開始表現(xiàn)出一定的塑性，應(yīng)力圖形開始呈現(xiàn)平緩的曲線。此時(shí)鋼筋的應(yīng)力應(yīng)變突然增加很多，曲率急劇增大，受壓區(qū)高度急劇下降，在撓度-荷載曲線上表現(xiàn)為有一個(gè)表示撓度突然增大的轉(zhuǎn)折。內(nèi)力重新分布完成后，荷載繼續(xù)增加時(shí)，鋼筋承擔(dān)了絕大部分拉應(yīng)力，應(yīng)變?cè)隽颗c荷載增量成一定的線性關(guān)系，表現(xiàn)為梁的抗彎剛度與開裂一瞬間相比又有所上升，撓度與荷載曲線成一定的線性關(guān)系。隨著荷載的增加，剛進(jìn)的應(yīng)力應(yīng)變不斷增大，直至最后達(dá)到屈服前的臨界狀態(tài)。當(dāng)荷載達(dá)到52.9KN時(shí)，鋼筋屈服至受壓區(qū)混凝土達(dá)到峰值應(yīng)力階段。此階段初內(nèi)力只要增加一點(diǎn)兒，鋼筋便即屈服。一旦屈服，理論上可看作鋼筋應(yīng)力不再增大（鋼筋的應(yīng)力增量急劇衰減），截面承載力已接近破壞荷載，在梁內(nèi)鋼筋屈服的部位開始形成塑性鉸，但混凝土受壓區(qū)邊緣應(yīng)力還未達(dá)到峰值應(yīng)力。隨著荷載的少許增加，裂縫繼續(xù)向上開展，混凝土受壓區(qū)高度降低（事實(shí)上由于鋼筋應(yīng)力已不再增加而混凝土邊緣壓應(yīng)力仍持續(xù)增大的緣故，受壓區(qū)必須隨混凝土受壓區(qū)邊緣應(yīng)變?cè)黾佣档?，否則截面內(nèi)力將不平衡），中和軸上移，內(nèi)力臂增大，使得承載力會(huì)有所增大，但增大非常有限，而由于裂縫的急劇開展和混荷載最大裂縫寬度0102030405060-0.500.511.52最大裂縫寬度（mm）荷載（kn）凝土壓應(yīng)變的迅速增加，梁的抗彎剛度急劇降低，裂縫截面的曲率和梁的撓度迅速增大，所以我們可以看到在受拉鋼筋屈服后荷載一一撓度曲線有一個(gè)明顯的轉(zhuǎn)折，此后曲線就趨于平緩，像是步上了一個(gè)臺(tái)階一樣。4、實(shí)驗(yàn)結(jié)果討論與實(shí)驗(yàn)小結(jié)。試驗(yàn)表明適筋破壞屬于延性破壞：從鋼筋屈服到受壓區(qū)混凝土壓碎的過程中，鋼筋要?dú)v經(jīng)較大的塑性變形，隨之引起裂縫急劇開展和撓度劇增。因此，在工程應(yīng)用中絕不能出現(xiàn)少筋、超筋的配筋情況。通過本次模擬試驗(yàn)掌握了正截面受彎的三個(gè)受力階段，充分體驗(yàn)了鋼筋混凝土受彎的整個(gè)過程；同時(shí)還掌握了擾度和裂縫的計(jì)算。通過這次試驗(yàn)，我熟悉掌握其構(gòu)件受力和變形的三個(gè)階段以及破壞特征、掌握了不同荷載強(qiáng)度下?lián)隙群土芽p寬度的計(jì)算并且通過計(jì)算三種情況下梁的屈服荷載和破壞荷載跟實(shí)驗(yàn)所得到的數(shù)值進(jìn)行計(jì)較，讓我進(jìn)一步明白，在實(shí)際施工時(shí)與應(yīng)該注意：一定要根據(jù)構(gòu)件的安全等級(jí)計(jì)算好承載力和強(qiáng)度，以保證施工安全和周邊環(huán)境、構(gòu)造物和人民財(cái)產(chǎn)的安全！2?斜截面受剪構(gòu)件一一無腹筋梁斜拉受剪破壞試驗(yàn)設(shè)計(jì)。（35分）學(xué)習(xí)目標(biāo)掌握剪跨比的概念、斜截面受剪的三種破壞形態(tài)以及腹筋對(duì)斜截面受剪破壞形態(tài)的響；熟練掌握矩形、T形和I字形截面斜截面受剪承載力的計(jì)算方法；熟悉縱筋的彎起、截?cái)嗉板^固等構(gòu)造要求。A、真實(shí)實(shí)驗(yàn)儀器設(shè)備：1、靜力試驗(yàn)臺(tái)座，反力架，支座及支墩220T手動(dòng)式液壓千斤頂320T荷重傳感器4、YD-21型動(dòng)態(tài)電阻應(yīng)變儀5X-Y函數(shù)記錄儀器6、YJ-26型靜態(tài)電阻應(yīng)變儀及平衡箱7讀書顯微鏡及放大鏡8、位移計(jì)（百分表）及磁性表座9、電阻應(yīng)變片，導(dǎo)線等R模擬實(shí)驗(yàn)儀器設(shè)備：

1、筆、計(jì)算紙2電腦3、SSBCAI軟件實(shí)驗(yàn)簡圖一、受彎構(gòu)件有正截面受彎破壞（M）、斜截面受剪破壞（M、V）、斜截面受彎破壞（M、V）二、斜截面受勇通過計(jì)算和構(gòu)造來保證。斜截面受彎誦過構(gòu)造來保證。

建工yoSwR=>v<vu道橋YqS<R=>70S診腹剪斜裂縫、彎剪斜裂縫斜截面受剪破壞的三種主要形態(tài)1、無腹筋梁的斜截面受剪破壞形態(tài)：試驗(yàn)表明，無腹筋梁的斜截面受剪破壞形態(tài)主要由剪跨比決定。斜壓破壞斜壓破壞(1)斜壓破壞越生條件：|<1就壞特征：首先在梁腹部出現(xiàn)腹剪斜裂縫，隨后混凝土被分割成斜壓短柱，最后斜向短柱混凝土壓壞而破壞。破壞取決于混凝土的抗壓強(qiáng)度。2、 脆性破壞。剪壓破壞▲發(fā)生條件：14<3?！茐奶卣鳎菏紫瘸霈F(xiàn)豎向裂縫，(5)隨后豎向裂縫斜向發(fā)展，并形成一條臨界斜裂縫，最后剪壓區(qū)混凝土破壞而破壞。破壞取決于剪壓區(qū)混凝土的強(qiáng)度。脆性破壞。

(7)(7)發(fā)生條件：久＞3?！茐奶卣鳎骸┝芽p出現(xiàn)，就很快形成臨界斜裂縫，承載力急劇下降，構(gòu)件破壞。承載力主要取決于混凝土的抗拉強(qiáng)度。脆性顯著。

(4)三種破壞形態(tài)的特征比較三種破壞形態(tài)的特征比較(斜截面三種破壞都是脆性)(1)斜拉破壞為受拉脆性破壞，脆性最顯著；且混凝土抗壓強(qiáng)度未發(fā)揮。(2)斜壓破壞為受壓脆性破壞。(3)剪壓破壞為脆性破壞，脆性相對(duì)好些。有腹筋梁的斜截面受剪破壞形態(tài)破壞形態(tài)主要由剪跨比和篩筋配置量決定剪跨比配箍率I<11<1<31>3無腹筋|斜壓破壞剪壓破壞斜拉破壞rsv很小斜壓破壞剪壓破壞斜拉破壞rsv適量斜壓破壞剪壓破壞剪壓破壞rsv很大|斜壓破壞斜壓破壞斜壓破壞實(shí)驗(yàn)小結(jié)：一、無腹筋梁（主要是受力性能）：1、剪跨比（久）的概念。2、傳力機(jī)構(gòu)：拉桿-共模型。3、破壞形態(tài)：斜拉、剪壓和斜壓破壞。發(fā)生的條件（久）、破壞特征。二、有腹筋梁（有受力性能、設(shè)計(jì)計(jì)算和構(gòu)造措施三個(gè)方面）：（1sv）的概念和箍筋的作用。（2） 傳力機(jī)構(gòu)：拱形桁架模型。（3）破壞形態(tài)：斜拉、剪壓和斜壓破壞。發(fā)生的條件（久、psv）、破壞