7.1盤扣腳手架架體計算書（距離主體結構400mm） 37.1.1腳手架參數 37.1.2荷載設計 37.1.3橫向橫桿驗算 57.1.4間橫桿驗算 67.1.5縱向橫桿驗算 77.1.6荷載計算 97.1.7立桿穩(wěn)定性驗算 117.1.8連墻件承載力驗算 117.1.9可調底座承載力驗算 127.2懸挑梁驗算（距離結構400mm） 127.2.1基本參數 127.2.2荷載布置參數 137.2.3主梁驗算 147.2.4下?lián)螚U件驗算 167.2.5懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算 177.2.6錨固段與樓板連接的計算 177.3盤扣腳手架架體計算書（距離主體結構900mm） 187.3.1腳手架參數 187.3.2荷載設計 187.3.3橫向橫桿驗算 207.3.4間橫桿驗算 217.3.5縱向橫桿驗算 227.3.6荷載計算 247.3.7立桿穩(wěn)定性驗算 267.3.8連墻件承載力驗算 267.3.9可調底座承載力驗算 277.4懸挑梁驗算（距離結構900mm） 277.4.1基本參數 277.4.2荷載布置參數 287.4.3主梁驗算 297.4.4下?lián)螚U件驗算 317.4.5懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算 327.4.6錨固段與樓板連接的計算 327.518F懸挑平臺(盤扣式)計算書 337.5.1腳手架基本參數 337.5.2荷載布置參數 337.5.3橫向橫桿驗算 357.5.4間橫桿驗算 367.5.5縱向橫桿驗算 377.5.6荷載計算 397.5.7鋼絲繩卸荷計算 417.5.8立桿穩(wěn)定性驗算 427.5.9連墻件承載力驗算 437.618F懸挑平臺梁驗算（圓弧懸挑位置） 437.6.1基本參數 437.6.2荷載布置參數 447.6.3主梁驗算 457.6.4下?lián)螚U件驗算 477.6.5懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算 487.6.6錨固段與樓板連接的計算 497.719.1m高型鋼懸挑腳手架-結構梁驗算 497.7.1主梁與結構連接處-結構梁驗算 507.7.2下?lián)闻c結構連接處-結構梁驗算 537.818F型鋼懸挑平臺腳手架-結構梁驗算 577.8.1主梁與結構連接處-結構梁驗算 577.8.2上拉與結構連接處-結構梁驗算 617.8.3下?lián)闻c結構連接處-結構梁驗算 657.922F平臺屋面小吊具結構驗算 697.1019.1m高型鋼懸挑腳手架(盤扣式)-聯(lián)梁18#工字鋼計算書及驗算 737.10.1基本參數 737.10.2荷載設計 737.10.3橫向橫桿驗算 747.10.4間橫桿驗算 757.10.5縱向橫桿驗算 767.10.6荷載計算 787.10.7立桿穩(wěn)定性驗算 797.10.8連墻件承載力驗算 807.10.9懸挑梁驗算-基本參數 817.10.10懸挑梁驗算-荷載布置參數 817.10.12懸挑梁驗算-聯(lián)梁驗算 827.10.13懸挑梁驗算-主梁驗算 847.10.14懸挑梁驗算-下?lián)螚U件驗算 867.10.15懸挑梁驗算-主梁懸挑整體穩(wěn)定性驗算 877.10.16懸挑梁驗算-錨固段與樓板連接的計算 87計算依據：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程》DB32/T4073-20212、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-20113、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-20187.1盤扣腳手架架體計算書（距離主體結構400mm）7.1.1腳手架參數結構重要性系數γ01可變荷載調整系數γL0.9立桿縱向間距l(xiāng)a(m)1.5立桿步距h(m)2頂部防護欄桿高h1(m)1.5縱橫向掃地桿距立桿底距離h2(mm)300架體離地高度(m)0.3腳手架搭設排數2立桿排號立桿依次橫距l(xiāng)b(m)立桿搭設高度Hs(m)10.419.120.919.17.1.2荷載設計腳手板類型沖壓鋼腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式逐層鋪設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型沖壓鋼腳手板擋板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式3步1設裝修腳手架作業(yè)層數1裝修腳手架荷載標準值Qkzj(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、立桿穩(wěn)定性)基本風壓ω0(kN/m2)0.40.269，0.195風荷載高度變化系數μz(連墻件、立桿穩(wěn)定性)0.897，0.65風荷載體型系數μs1搭設示意圖：盤扣式腳手架剖面圖盤扣式腳手架立面圖盤扣式腳手架平面圖7.1.3橫向橫桿驗算縱橫向水平桿鋼管類型Φ48×2.5縱橫向水平桿鋼管每米自重m2(kN/m)0.028橫向橫桿抗彎強度設計值(f)(N/mm2)205橫向橫桿截面慣性矩I(mm4)92800橫向橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫向橫桿截面抵抗矩W(mm3)3860承載力使用極限狀態(tài)q=1.2×(m2+Gkjb×la/(njg+1))+1.4×Qkzj×la/(njg+1)=1.2×(0.028+0.35×1.500/(1+1))+1.4×2.0×1.500/(1+1)=2.449kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(m2+Gkjb×la/(njg+1))+Qkzj×la/(njg+1)=(0.028+0.35×1.500/(1+1))+2.000×1.500/(1+1)=1.790kN/m計算簡圖如下1、抗彎驗算Mmax=qlb2/8=2.449×0.9002/8=0.248kN·mσ=Mmax/W=0.248×106/3860=64.228N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求。2、撓度驗算Vmax=5q'lb4/(384EI)=5×1.790×9004/(384×206000×92800)=0.800mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm滿足要求。3、橫向橫桿傳遞給縱向水平桿的集中力承載力使用極限狀態(tài)R1=2.449×0.900/2=1.102kN正常使用極限狀態(tài)R1'=1.790×0.900/2=0.806kN7.1.4間橫桿驗算單跨間橫桿根數njg1間橫桿鋼管類型Φ48×2.5間橫桿鋼管每米自m3(kN/m)0.028間橫桿抗彎強度設計值(f)(N/mm2)205間橫桿截面慣性矩I(mm4)92800間橫桿彈性模量E(N/mm2)206000間橫桿截面抵抗矩W(mm3)3860承載力使用極限狀態(tài)q=1.2×(m3+Gkjb×la/(njg+1))+1.4×Qkzj×la/(njg+1)=1.2×(0.028+0.35×1.500/(1+1))+1.4×2.0×1.500/(1+1)=2.449kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(m3+Gkjb×la/(njg+1))+Qkzj×la/(njg+1)=(0.028+0.35×1.500/(1+1))+2×1.5/(1+1)=1.790kN/m計算簡圖如下1、抗彎驗算Mmax=qlb2/8=2.449×0.9002/8=0.248kN·mσ=Mmax/W=0.248×106/3860=64.228N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求。2、撓度驗算Vmax=5q'lb4/(384EI)=5×1.790×9004/(384×206000×92800)=0.800mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm滿足要求。3、間橫桿傳遞給縱向水平桿的集中力承載力使用極限狀態(tài)F1=2.449×0.900/2=1.102kN正常使用極限狀態(tài)F1'=1.790×0.900/2=0.806kN7.1.5縱向橫桿驗算單跨間橫桿根數njg1縱橫向水平桿鋼管類型Φ48×2.5縱橫向水平桿鋼管每米自重m2(kN/m)0.028縱向橫桿抗彎強度設計值(f)(N/mm2)205縱向橫桿截面慣性矩I(mm4)92800縱向橫桿彈性模量E(N/mm2)206000縱向橫桿截面抵抗矩W(mm3)3860承載力使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1=1.102kNq=1.2×m2=0.034kN/m正常使用極限狀態(tài)F1'=0.806kNq=m2=0.028kN/m計算簡圖如下1、抗彎驗算σ=Mmax/W=0.423×106/3860=109.5N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求。2、撓度驗算Vmax=3.061mm≤[v]=min[la/150，10]=min[1500/150，10]=10滿足要求。3、支座反力驗算R端部=0.576kN4、盤扣節(jié)點連接盤的抗剪承載力驗算FR=(2R端部+R1)=(2×0.576+1.102)=2.3kN≤[Qb]=40kN滿足要求。7.1.6荷載計算立桿鋼管類型Ф48×3.2立桿每米自重m1(kN/m)0.035縱橫向水平桿鋼管類型Φ48×2.5縱橫向水平桿鋼管每米自重m2(kN/m)0.028外斜桿材料形式專用斜桿外斜桿每米自重m4(kN/m)0.028外斜桿布置5跨4設外斜桿鋼管截面類型Φ48×2.5單立桿靜荷載計算1、結構自重標準值NG1k(1)、立桿的自重標準值NG1k1立桿1：NG1k1=Hs1×m1=19.1×0.035=0.669kN立桿2：NG1k1=Hs2×m1=19.1×0.035=0.669kN(2)、縱向橫桿的自重標準值NG1k2立桿1：步數n1=(Hs1-h1-h2)/h=(19.1-1.2-0.3)/2=9NG1k2=m2×la×(n1+1)=0.028×1.5×(9+1)=0.420kN立桿2：步數n2=(Hs2-h1-h2)/h=(19.1-1.2-0.3)/2=9NG1k2=m2×la×(n2+1)=0.028×1.5×(9+1)=0.420kN(3)、橫向橫桿的自重標準值NG1k3立桿1:NG1k3=(9+1)×0.028×0.900/2=0.126kN立桿2:NG1k3=(9+1)×0.028×0.900/2=0.126kN(4)、外斜桿的自重標準值NG1k4立桿2：NG1k4=m4×(22+1.52)0.5×n2×4/5=0.028×(22+1.52)0.5×9×4/5=0.504kN4/5表示專用外斜桿5跨4設(5)、間橫桿的自重標準值NG1k6立桿1:NG1k6=(9+1)×0.028×0.900/2=0.126kN立桿2:NG1k6=(9+1)×0.028×0.900/2=0.126kN結構自重標準值NG1k總計立桿1：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k6=0.669+0.42+0.126+0.126=1.341kN立桿2：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k4+NG1k6=0.669+0.42+0.126+0.504+0.126=1.845kN2、構配件自重標準值NG2k(1)、腳手板的自重標準值NG2k1立桿1：NG2k1=(n1+1)×la×0.9×Gkjb×1/3/2=(9+1)×1.500×0.9×0.350×1/3/2=0.787kN立桿2：NG2k1=(n2+1)×la×0.9×Gkjb×1/3/2=(9+1)×1.500×0.9×0.350×1/3/2=0.787kN1/3表示腳手板3步1設(2)、欄桿擋腳板的自重標準值NG2k2立桿2：NG2k2=(n2+1)×la×Gkdb×1/3=(9+1)×1.500×0.17×1/3=0.850kN1/3表示擋腳板3步1設(3)、圍護材料的自重標準值NG2k3立桿2：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.500×19.1=0.287kN構配件自重標準值NG2k總計立桿1：NG2k=NG2k1=0.787kN立桿2：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.787+0.850+0.287=1.924kN單立桿施工活荷載計算立桿1：NQ1k=la×0.9×(nzj×Qkzj)/2=1.500×0.9×(1×2)/2=1.350kN立桿2：NQ1k=la×0.9×(nzj×Qkzj)/2=1.500×0.9×(1×2)/2=1.350kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：立桿1：N1=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(1.341+0.787)+0.9×1.4×1.35=4.255kN立桿2：N2=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(1.845+1.924)+0.9×1.4×1.35=6.223kN立桿最大軸力設計值N=max(N1,N2)=max(4.255,6.223)=6.223kN7.1.7立桿穩(wěn)定性驗算立桿鋼管類型Ф48×3.2立桿每米自重ml(kN)0.035立桿截面抵抗矩W(mm3)4730立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)300立桿截面面積A(mm2)450連墻件布置方式兩步三跨立桿計算長度系數μ1.451、立桿長細比驗算l0=μ×h=1.45×2=2.9m長細比λ=l0/i=2.9×1000/15.9=182.39≤210查表得，φ=0.158滿足要求2、立桿穩(wěn)定性驗算Mw=0.9×0.9×1.5ωklah2/10=0.9×0.9×1.5×0.214×1.80×2.002/10=0.187kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/W]=1×[8879.15/(0.158×450.00)+0.187×106/4730]=164.461N/mm2≤[f]=300N/mm2滿足要求！3、立桿底部軸力標準值計算立桿1：恒載標準值FG1=2.128kN,活載標準值FQ1=1.35kN立桿2：恒載標準值FG2=3.769kN,活載標準值FQ2=1.35kN7.1.8連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件型號Ф48×3.2連墻件截面面積Ac(mm2)457連墻件截面回轉半徑i(mm)15.9連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)205螺栓直徑d(mm)12螺栓抗拉強度設計值[ft](N/mm2)170混凝土與螺栓表面的容許粘結強度τb(N/mm2)1.5混凝土強度等級C30Nlw=1.5×ωk×Ll×Hl=1.5ωk2h2la=1.5×0.214×2×2×2×1.8=4.62kN長細比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《規(guī)范》JGJ231-2010表D得，φ=0.896連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力N0，取3kN。(Nlw+N0)/(φAc)=(4.622+3)×103/(0.896×457)=18.614N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！螺栓粘結力錨固強度計算螺栓錨固深度:h≥(Nlw+N0)/(πd[τb])=(4.622+3)×103/(3.14×12×1.5)=134.787mmσ=(Nlw+N0)/(π×d2/4)=(4.622+3)×103/(3.14×122/4)=67.393N/mm2≤[ft]=170N/mm2滿足要求！混凝土局部承壓計算如下混凝土的局部擠壓強度設計值：fcc=0.95fc=0.95×14.3=13.585N/mm2(Nlw+N0)=(4.622+3)×1000=7622N≤(b2-πd2/4)fcc=(3600-3.14×122/4)×13.585=47369.573N注：錨板邊長b一般按經驗確定，不作計算，此處b=5d=5×12=60mmfc為混凝土軸心抗壓強度設計值7.1.9可調底座承載力驗算可調托座承載力容許值[N](kN)180由立桿穩(wěn)定性一節(jié)可知可調底座最大受力：Rmax=1×N=8.879kN≤[N]=180kN滿足要求！7.2懸挑梁驗算（距離結構400mm）7.2.1基本參數主梁離地高度(m)18.9懸挑方式工字鋼懸挑主梁間距(mm)1500主梁間距相當于幾倍立桿間距(倍數)nb1主梁與建筑物連接方式焊接主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1500主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)0梁/樓板混凝土強度等級C30主梁對接焊縫的抗剪強度設計值fvw(N/mm2)125主梁對接焊縫的抗拉強度設計值ftw(N/mm2)1857.2.2荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉120032001200否2下?lián)?30032001300是作用點號立桿傳至梁上恒載標準值FGi(kN)立桿傳至梁上活載標準值FQi(kN)恒載分項系數γGi活載分項系數γQi各排立桿傳至梁上荷載標準值F'(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距l(xiāng)a(mm)13.7693.1091.351.46.8788.788400150023.7693.1091.351.46.8788.78813001500平面圖立面圖7.2.3主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規(guī)格18號工字鋼主梁截面積A(cm2)30.6主梁截面慣性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重標準值gk(kN/m)0.241主梁材料抗彎強度設計值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[ν](mm)1/250荷載標準值：q'=gk=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/nz=6.878/1=6.878kN第2排：F'2=F2'/nz=6.878/1=6.878kN荷載設計值：q=1.35×gk=1.35×0.241=0.325kN/m第1排：F1=F1/nz=8.788/1=8.788kN第2排：F2=F2/nz=8.788/1=8.788kN1、強度驗算彎矩圖(kN·m)σmax=Mmax/W=2.126×106/185000=11.494N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪驗算剪力圖(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.926×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=7.756N/mm2τmax=7.756N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、撓度驗算變形圖(mm)νmax=0.025mm≤[ν]=2×lx/250=2×1500/250=12mm符合要求！4、支座反力計算設計值：R1=7.926kN,R2=10.145kN7.2.4下?lián)螚U件驗算下?lián)螚U材料類型槽鋼下?lián)螚U截面類型16號槽鋼下?lián)螚U截面積A(cm2)25.15下?lián)螚U截面慣性矩I(cm4)934.5下?lián)螚U截面抵抗矩W(cm3)116.8下?lián)螚U材料抗壓強度設計值f(N/mm2)205下?lián)螚U彈性模量E(N/mm2)206000下?lián)螚U件截面回轉半徑i(cm)1.82對接焊縫抗壓強度設計值fcw(N/mm2)140下?lián)螚U件角度計算：β1=arctanL1/L2=arctan(3200/1300)=67.891°下?lián)螚U件支座力：RX1=nzR2=1×10.145=10.145kN主梁軸向力：NXZ1=RX1/tanβ1=10.145/tan67.891°=4.121kN下?lián)螚U件軸向力：NX1=RX1/sinβ1=10.145/sin67.891°=10.95kN下?lián)螚U件的最大軸向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=10.95kN下?lián)螚U長度：L01=(L12+L22)0.5=(32002+13002)0.5=3453.983mm下?lián)螚U長細比：λ1=L01/i=3453.983/18.2=189.779查《鋼結構設計標準》GB50017-2017表D得，φ1=0.206軸心受壓穩(wěn)定性計算：NX1/(φ1Af)=10949.883/(0.206×2515×205)=0.103≤1符合要求！對接焊縫驗算：σ=NX/(lwt)=10.95×103/A=10.95×103/2515=4.354N/mm2≤fcw=140N/mm2符合要求！7.2.5懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算主梁軸向力：N=|[(-(+NXZ1))]|/nz=|[(-(+4.121))]|/1=4.121kN壓彎構件強度：σmax=[Mmax/(γW)+N/A]=[2.126×106/(1.05×185×103)+4.121×103/3060]=12.293N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性發(fā)展系數γ符合要求！受彎構件整體穩(wěn)定性分析：其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數：查表《鋼結構設計標準》(GB50017-2017)得，φb=2由于φb大于0.6，根據《鋼結構設計標準》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值為0.93。Mmax/(φb'Wxf)=2.126×106/(0.929×185×215×103)=0.058≤1符合要求！7.2.6錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式焊接梁/樓板混凝土強度等級C30主梁對接焊縫的抗剪強度設計值fvw(N/mm2)125主梁對接焊縫的抗拉強度設計值ftw(N/mm2)185主梁焊接支座處的彎矩值：M=2.126kN·m主梁焊接支座處的剪力值：V=7.926kN承載部分面積對中和軸的面積矩：S1=b×t×(h-t)/2=94×10.7×(180-10.7)/2=85140.97mm3腹板與翼緣板交接處焊縫正應力：σ=M×h0/(W×h)=2.126×106×158.6/(185×103×180)=10.127N/mm2≤ftw=185N/mm2符合要求！腹板與翼緣板交接處焊縫剪應力：τ=V×S1/(I×d)=7.926×103×85140.97/(1660×104×6.5)=6.254N/mm2≤fvw=125N/mm2符合要求！對接焊縫驗算：(σ2+3×τ2)0.5=(10.1272+3×6.2542)0.5=14.83N/mm2≤1.1ftw=1.1×185=203.5N/mm2符合要求！7.3盤扣腳手架架體計算書（距離主體結構900mm）計算依據1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程》JGJ231-20102、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20113、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20107.3.1腳手架參數立桿縱向間距l(xiāng)a(m)1.5立桿步距h(m)2頂部防護欄桿高h1(m)1.2縱橫向掃地桿距立桿底距離h2(mm)300腳手架搭設排數2立桿排號立桿依次橫距l(xiāng)b(m)立桿搭設高度Hs(m)10.919.120.919.17.3.2荷載設計腳手板類型沖壓鋼腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式滿鋪密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型沖壓鋼腳手板擋板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式3步1設裝修腳手架作業(yè)層數nzj1裝修腳手架荷載標準值Qkzj(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、立桿穩(wěn)定性)基本風壓ω0(kN/m2)0.30.269，0.195風荷載高度變化系數μz(連墻件、立桿穩(wěn)定性)0.897，0.65風荷載體型系數μs1搭設示意圖：盤扣式腳手架剖面圖盤扣式腳手架立面圖盤扣式腳手架平面圖7.3.3橫向橫桿驗算縱橫向水平桿鋼管類型Φ48×2.5縱橫向水平桿鋼管每米自重m2(kN/m)0.028橫向橫桿抗彎強度設計值(f)(N/mm2)205橫向橫桿截面慣性矩I(mm4)92800橫向橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫向橫桿截面抵抗矩W(mm3)3860承載力使用極限狀態(tài)q=1.2×(m2+Gkjb×la/(njg+1))+1.4×Qkzj×la/(njg+1)=1.2×(0.028+0.35×1.500/(1+1))+1.4×2.0×1.500/(1+1)=2.449kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(m2+Gkjb×la/(njg+1))+Qkzj×la/(njg+1)=(0.028+0.35×1.500/(1+1))+2.000×1.500/(1+1)=1.790kN/m計算簡圖如下1、抗彎驗算Mmax=qlb2/8=2.449×0.9002/8=0.248kN·mσ=Mmax/W=0.248×106/3860=64.228N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求。2、撓度驗算Vmax=5q'lb4/(384EI)=5×1.790×9004/(384×206000×92800)=0.800mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm滿足要求。3、橫向橫桿傳遞給縱向水平桿的集中力承載力使用極限狀態(tài)R1=2.449×0.900/2=1.102kN正常使用極限狀態(tài)R1'=1.790×0.900/2=0.806kN7.3.4間橫桿驗算單跨間橫桿根數njg1間橫桿鋼管類型Φ48×2.5間橫桿鋼管每米自m3(kN/m)0.028間橫桿抗彎強度設計值(f)(N/mm2)205間橫桿截面慣性矩I(mm4)92800間橫桿彈性模量E(N/mm2)206000間橫桿截面抵抗矩W(mm3)3860承載力使用極限狀態(tài)q=1.2×(m3+Gkjb×la/(njg+1))+1.4×Qkzj×la/(njg+1)=1.2×(0.028+0.35×1.500/(1+1))+1.4×2.0×1.500/(1+1)=2.449kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(m3+Gkjb×la/(njg+1))+Qkzj×la/(njg+1)=(0.028+0.35×1.500/(1+1))+2×1.5/(1+1)=1.790kN/m計算簡圖如下1、抗彎驗算Mmax=qlb2/8=2.449×0.9002/8=0.248kN·mσ=Mmax/W=0.248×106/3860=64.228N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求。2、撓度驗算Vmax=5q'lb4/(384EI)=5×1.790×9004/(384×206000×92800)=0.800mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm滿足要求。3、間橫桿傳遞給縱向水平桿的集中力承載力使用極限狀態(tài)F1=2.449×0.900/2=1.102kN正常使用極限狀態(tài)F1'=1.790×0.900/2=0.806kN7.3.5縱向橫桿驗算單跨間橫桿根數njg1縱橫向水平桿鋼管類型Φ48×2.5縱橫向水平桿鋼管每米自重m2(kN/m)0.028縱向橫桿抗彎強度設計值(f)(N/mm2)205縱向橫桿截面慣性矩I(mm4)92800縱向橫桿彈性模量E(N/mm2)206000縱向橫桿截面抵抗矩W(mm3)3860承載力使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1=1.102kNq=1.2×m2=0.034kN/m正常使用極限狀態(tài)F1'=0.806kNq=m2=0.028kN/m計算簡圖如下1、抗彎驗算σ=Mmax/W=0.423×106/3860=109.5N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求。2、撓度驗算Vmax=3.061mm≤[v]=min[la/150，10]=min[1500/150，10]=10滿足要求。3、支座反力驗算R端部=0.576kN4、盤扣節(jié)點連接盤的抗剪承載力驗算FR=(2R端部+R1)=(2×0.576+1.102)=2.3kN≤[Qb]=40kN滿足要求。7.3.6荷載計算立桿鋼管類型Ф48×3.2立桿每米自重m1(kN/m)0.035縱橫向水平桿鋼管類型Φ48×2.5縱橫向水平桿鋼管每米自重m2(kN/m)0.028外斜桿材料形式專用斜桿外斜桿每米自重m4(kN/m)0.028外斜桿布置5跨4設外斜桿鋼管截面類型Φ48×2.5單立桿靜荷載計算1、結構自重標準值NG1k(1)、立桿的自重標準值NG1k1立桿1：NG1k1=Hs1×m1=19.1×0.035=0.669kN立桿2：NG1k1=Hs2×m1=19.1×0.035=0.669kN(2)、縱向橫桿的自重標準值NG1k2立桿1：步數n1=(Hs1-h1-h2)/h=(19.1-1.2-0.3)/2=9NG1k2=m2×la×(n1+1)=0.028×1.5×(9+1)=0.420kN立桿2：步數n2=(Hs2-h1-h2)/h=(19.1-1.2-0.3)/2=9NG1k2=m2×la×(n2+1)=0.028×1.5×(9+1)=0.420kN(3)、橫向橫桿的自重標準值NG1k3立桿1:NG1k3=(9+1)×0.028×0.900/2=0.126kN立桿2:NG1k3=(9+1)×0.028×0.900/2=0.126kN(4)、外斜桿的自重標準值NG1k4立桿2：NG1k4=m4×(22+1.52)0.5×n2×4/5=0.028×(22+1.52)0.5×9×4/5=0.504kN4/5表示專用外斜桿5跨4設(5)、間橫桿的自重標準值NG1k6立桿1:NG1k6=(9+1)×0.028×0.900/2=0.126kN立桿2:NG1k6=(9+1)×0.028×0.900/2=0.126kN結構自重標準值NG1k總計立桿1：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k6=0.669+0.42+0.126+0.126=1.341kN立桿2：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k4+NG1k6=0.669+0.42+0.126+0.504+0.126=1.845kN2、構配件自重標準值NG2k(1)、腳手板的自重標準值NG2k1立桿1：NG2k1=(n1+1)×la×0.9×Gkjb×1/3/2=(9+1)×1.500×0.9×0.350×1/3/2=0.787kN立桿2：NG2k1=(n2+1)×la×0.9×Gkjb×1/3/2=(9+1)×1.500×0.9×0.350×1/3/2=0.787kN1/3表示腳手板3步1設(2)、欄桿擋腳板的自重標準值NG2k2立桿2：NG2k2=(n2+1)×la×Gkdb×1/3=(9+1)×1.500×0.17×1/3=0.850kN1/3表示擋腳板3步1設(3)、圍護材料的自重標準值NG2k3立桿2：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.500×19.1=0.287kN構配件自重標準值NG2k總計立桿1：NG2k=NG2k1=0.787kN立桿2：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.787+0.850+0.287=1.924kN單立桿施工活荷載計算立桿1：NQ1k=la×0.9×(nzj×Qkzj)/2=1.500×0.9×(1×2)/2=1.350kN立桿2：NQ1k=la×0.9×(nzj×Qkzj)/2=1.500×0.9×(1×2)/2=1.350kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：立桿1：N1=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(1.341+0.787)+0.9×1.4×1.35=4.255kN立桿2：N2=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(1.845+1.924)+0.9×1.4×1.35=6.223kN立桿最大軸力設計值N=max(N1,N2)=max(4.255,6.223)=6.223kN7.3.7立桿穩(wěn)定性驗算立桿鋼管類型Ф48×3.2立桿每米自重ml(kN)0.035立桿截面抵抗矩W(mm3)4730立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)300立桿截面面積A(mm2)450連墻件布置方式兩步三跨立桿計算長度系數μ1.451、立桿長細比驗算l0=μ×h=1.45×2=2.9m長細比λ=l0/i=2.9×1000/15.9=182.39≤210查表得，φ=0.158滿足要求2、立桿穩(wěn)定性驗算Mw=0.9×0.9×1.5ωklah2/10=0.9×0.9×1.5×0.214×1.80×2.002/10=0.187kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/W]=1×[8879.15/(0.158×450.00)+0.187×106/4730]=164.461N/mm2≤[f]=300N/mm2滿足要求！3、立桿底部軸力標準值計算立桿1：恒載標準值FG1=2.128kN,活載標準值FQ1=1.35kN立桿2：恒載標準值FG2=3.769kN,活載標準值FQ2=1.35kN7.3.8連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件型號Ф48×3.2連墻件截面面積Ac(mm2)457連墻件截面回轉半徑i(mm)15.9連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)205螺栓直徑d(mm)12螺栓抗拉強度設計值[ft](N/mm2)170混凝土與螺栓表面的容許粘結強度τb(N/mm2)1.5混凝土強度等級C30Nlw=1.4×ωk×Ll×Hl=1.4ωk2h3la=1.4×0.269×2×2×3×1.5=6.78kN長細比λ=l0/i=1100/16=68.75，查《規(guī)范》JGJ231-2010表D得，φ=0.784連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力N0，取3kN。(Nlw+N0)/(φAc)=(6.779+3)×103/(0.784×398)=31.34N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！扣件抗滑承載力驗算：Nlw+N0=6.779+3=9.779kN≤0.85×12=10.2kN滿足要求！7.3.9可調底座承載力驗算可調托座承載力容許值[N](kN)180由立桿穩(wěn)定性一節(jié)可知可調底座最大受力：Rmax=1×N=8.879kN≤[N]=180kN滿足要求！7.4懸挑梁驗算（距離結構900mm）7.4.1基本參數主梁離地高度(m)18.9懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式焊接主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)2000主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)0梁/樓板混凝土強度等級C30主梁對接焊縫的抗剪強度設計值fvw(N/mm2)125主梁對接焊縫的抗拉強度設計值ftw(N/mm2)1857.4.2荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉170032001700否2下?lián)?80032001800是作用點號立桿傳至梁上恒載標準值FGi(kN)立桿傳至梁上活載標準值FQi(kN)恒載分項系數γGi活載分項系數γQi各排立桿傳至梁上荷載標準值F'(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距l(xiāng)a(mm)13.7693.1091.351.46.8788.788900150023.7693.1091.351.46.8788.78818001500平面圖立面圖7.4.3主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規(guī)格18號工字鋼主梁截面積A(cm2)30.6主梁截面慣性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重標準值gk(kN/m)0.241主梁材料抗彎強度設計值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[ν](mm)1/250荷載標準值：q'=gk=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/nz=6.878/1=6.878kN第2排：F'2=F2'/nz=6.878/1=6.878kN荷載設計值：q=1.35×gk=1.35×0.241=0.325kN/m第1排：F1=F1/nz=8.788/1=8.788kN第2排：F2=F2/nz=8.788/1=8.788kN1、強度驗算彎矩圖(kN·m)σmax=Mmax/W=3.096×106/185000=16.737N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪驗算剪力圖(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.407×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=6.27N/mm2τmax=6.27N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、撓度驗算變形圖(mm)νmax=0.113mm≤[ν]=2×lx/250=2×2000/250=16mm符合要求！4、支座反力計算設計值：R1=6.407kN,R2=11.829kN7.4.4下?lián)螚U件驗算下?lián)螚U材料類型槽鋼下?lián)螚U截面類型16號槽鋼下?lián)螚U截面積A(cm2)25.15下?lián)螚U截面慣性矩I(cm4)934.5下?lián)螚U截面抵抗矩W(cm3)116.8下?lián)螚U材料抗壓強度設計值f(N/mm2)205下?lián)螚U彈性模量E(N/mm2)206000下?lián)螚U件截面回轉半徑i(cm)1.82對接焊縫抗壓強度設計值fcw(N/mm2)140下?lián)螚U件角度計算：β1=arctanL1/L2=arctan(3200/1800)=60.642°下?lián)螚U件支座力：RX1=nzR2=1×11.829=11.829kN主梁軸向力：NXZ1=RX1/tanβ1=11.829/tan60.642°=6.654kN下?lián)螚U件軸向力：NX1=RX1/sinβ1=11.829/sin60.642°=13.571kN下?lián)螚U件的最大軸向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=13.571kN下?lián)螚U長度：L01=(L12+L22)0.5=(32002+18002)0.5=3671.512mm下?lián)螚U長細比：λ1=L01/i=3671.512/18.2=201.731查《鋼結構設計標準》GB50017-2017表D得，φ1=0.184軸心受壓穩(wěn)定性計算：NX1/(φ1Af)=13571.48/(0.184×2515×205)=0.143≤1符合要求！對接焊縫驗算：σ=NX/(lwt)=13.571×103/A=13.571×103/2515=5.396N/mm2≤fcw=140N/mm2符合要求！7.4.5懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗算主梁軸向力：N=|[(-(+NXZ1))]|/nz=|[(-(+6.654))]|/1=6.654kN壓彎構件強度：σmax=[Mmax/(γW)+N/A]=[3.096×106/(1.05×185×103)+6.654×103/3060]=18.114N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性發(fā)展系數γ符合要求！受彎構件整體穩(wěn)定性分析：其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數：查表《鋼結構設計標準》(GB50017-2017)得，φb=2由于φb大于0.6，根據《鋼結構設計標準》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值為0.93。Mmax/(φb'Wxf)=3.096×106/(0.929×185×215×103)=0.084≤1符合要求！7.4.6錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式焊接梁/樓板混凝土強度等級C30主梁對接焊縫的抗剪強度設計值fvw(N/mm2)125主梁對接焊縫的抗拉強度設計值ftw(N/mm2)185主梁焊接支座處的彎矩值：M=3.096kN·m主梁焊接支座處的剪力值：V=6.407kN承載部分面積對中和軸的面積矩：S1=b×t×(h-t)/2=94×10.7×(180-10.7)/2=85140.97mm3腹板與翼緣板交接處焊縫正應力：σ=M×h0/(W×h)=3.096×106×158.6/(185×103×180)=14.747N/mm2≤ftw=185N/mm2符合要求！腹板與翼緣板交接處焊縫剪應力：τ=V×S1/(I×d)=6.407×103×85140.97/(1660×104×6.5)=5.056N/mm2≤fvw=125N/mm2符合要求！對接焊縫驗算：(σ2+3×τ2)0.5=(14.7472+3×5.0562)0.5=17.151N/mm2≤1.1ftw=1.1×185=203.5N/mm2符合要求！7.518F懸挑平臺(盤扣式)計算書7.5.1腳手架基本參數立桿縱向間距l(xiāng)a(m)1.5立桿步距h(m)2頂部防護欄桿高h1(m)1.2縱橫向掃地桿距立桿底距離h2(mm)300腳手架搭設排數2立桿排號立桿依次橫距l(xiāng)b(m)立桿搭設高度Hs(m)14.32.820.92.87.5.2荷載布置參數腳手板類型沖壓鋼腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式滿布密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型沖壓鋼腳手板擋板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式3步1設裝修腳手架作業(yè)層數nzj1裝修腳手架荷載標準值Qkzj(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、立桿穩(wěn)定性)基本風壓ω0(kN/m2)0.30.269，0.195風荷載高度變化系數μz(連墻件、立桿穩(wěn)定性)0.897，0.65風荷載體型系數μs1附圖如下：盤扣式腳手架剖面圖盤扣式腳手架立面圖盤扣式腳手架平面圖7.5.3橫向橫桿驗算縱橫向水平桿鋼管類型Φ48×2.5縱橫向水平桿鋼管每米自重m2(kN/m)0.028橫向橫桿抗彎強度設計值(f)(N/mm2)205橫向橫桿截面慣性矩I(mm4)92800橫向橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫向橫桿截面抵抗矩W(mm3)3860承載力使用極限狀態(tài)q=1.2×(m2+Gkjb×la/(njg+1))+1.4×Qkzj×la/(njg+1)=1.2×(0.028+0.35×1.500/(1+1))+1.4×2.0×1.500/(1+1)=2.449kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(m2+Gkjb×la/(njg+1))+Qkzj×la/(njg+1)=(0.028+0.35×1.500/(1+1))+2.000×1.500/(1+1)=1.790kN/m計算簡圖如下1、抗彎驗算Mmax=qlb2/8=2.449×0.9002/8=0.248kN·mσ=Mmax/W=0.248×106/3860=64.228N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求。2、撓度驗算Vmax=5q'lb4/(384EI)=5×1.790×9004/(384×206000×92800)=0.800mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm滿足要求。3、橫向橫桿傳遞給縱向水平桿的集中力承載力使用極限狀態(tài)R1=2.449×0.900/2=1.102kN正常使用極限狀態(tài)R1'=1.790×0.900/2=0.806kN7.5.4間橫桿驗算單跨間橫桿根數njg1間橫桿鋼管類型Φ48×2.5間橫桿鋼管每米自m3(kN/m)0.028間橫桿抗彎強度設計值(f)(N/mm2)205間橫桿截面慣性矩I(mm4)92800間橫桿彈性模量E(N/mm2)206000間橫桿截面抵抗矩W(mm3)3860承載力使用極限狀態(tài)q=1.2×(m3+Gkjb×la/(njg+1))+1.4×Qkzj×la/(njg+1)=1.2×(0.028+0.35×1.500/(1+1))+1.4×2.0×1.500/(1+1)=2.449kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(m3+Gkjb×la/(njg+1))+Qkzj×la/(njg+1)=(0.028+0.35×1.500/(1+1))+2×1.5/(1+1)=1.790kN/m計算簡圖如下1、抗彎驗算Mmax=qlb2/8=2.449×0.9002/8=0.248kN·mσ=Mmax/W=0.248×106/3860=64.228N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求。2、撓度驗算Vmax=5q'lb4/(384EI)=5×1.790×9004/(384×206000×92800)=0.800mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm滿足要求。3、間橫桿傳遞給縱向水平桿的集中力承載力使用極限狀態(tài)F1=2.449×0.900/2=1.102kN正常使用極限狀態(tài)F1'=1.790×0.900/2=0.806kN7.5.5縱向橫桿驗算單跨間橫桿根數njg1縱橫向水平桿鋼管類型Φ48×2.5縱橫向水平桿鋼管每米自重m2(kN/m)0.028縱向橫桿抗彎強度設計值(f)(N/mm2)205縱向橫桿截面慣性矩I(mm4)92800縱向橫桿彈性模量E(N/mm2)206000縱向橫桿截面抵抗矩W(mm3)3860承載力使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1=1.102kNq=1.2×m2=0.034kN/m正常使用極限狀態(tài)F1'=0.806kNq=m2=0.028kN/m計算簡圖如下1、抗彎驗算σ=Mmax/W=0.423×106/3860=109.5N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求。2、撓度驗算Vmax=3.061mm≤[v]=min[la/150，10]=min[1500/150，10]=10滿足要求。3、支座反力驗算R端部=0.576kN4、盤扣節(jié)點連接盤的抗剪承載力驗算FR=(2R端部+R1)=(2×0.576+1.102)=2.3kN≤[Qb]=40kN滿足要求。7.5.6荷載計算立桿鋼管類型Ф48×3.2立桿每米自重m1(kN/m)0.035縱橫向水平桿鋼管類型Φ48×2.5縱橫向水平桿鋼管每米自重m2(kN/m)0.028外斜桿材料形式專用斜桿外斜桿每米自重m4(kN/m)0.028外斜桿布置5跨4設外斜桿鋼管截面類型Φ48×2.5單立桿靜荷載計算1、結構自重標準值NG1k(1)、立桿的自重標準值NG1k1立桿1：NG1k1=Hs1×m1=2.8×0.035=0.098kN立桿2：NG1k1=Hs2×m1=2.8×0.035=0.098kN(2)、縱向橫桿的自重標準值NG1k2立桿1：步數n1=(Hs1-h1-h2)/h=(2.8-1.2-0.3)/2=1NG1k2=m2×la×(n1+1)=0.028×1.5×(1+1)=0.084kN立桿2：步數n2=(Hs2-h1-h2)/h=(2.8-1.2-0.3)/2=1NG1k2=m2×la×(n2+1)=0.028×1.5×(1+1)=0.084kN(3)、橫向橫桿的自重標準值NG1k3立桿1:NG1k3=(1+1)×0.028×0.900/2=0.025kN立桿2:NG1k3=(1+1)×0.028×0.900/2=0.025kN(4)、外斜桿的自重標準值NG1k4立桿2：NG1k4=m4×(22+1.52)0.5×n2×4/5=0.028×(22+1.52)0.5×1×4/5=0.056kN4/5表示專用外斜桿5跨4設(5)、間橫桿的自重標準值NG1k6立桿1:NG1k6=(1+1)×0.028×0.900/2=0.025kN立桿2:NG1k6=(1+1)×0.028×0.900/2=0.025kN結構自重標準值NG1k總計立桿1：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k6=0.098+0.084+0.025+0.025=0.232kN立桿2：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k4+NG1k6=0.098+0.084+0.025+0.056+0.025=0.288kN2、構配件自重標準值NG2k(1)、腳手板的自重標準值NG2k1立桿1：NG2k1=(n1+1)×la×0.9×Gkjb×1/3/2=(1+1)×1.500×0.9×0.350×1/3/2=0.158kN立桿2：NG2k1=(n2+1)×la×0.9×Gkjb×1/3/2=(1+1)×1.500×0.9×0.350×1/3/2=0.158kN1/3表示腳手板3步1設(2)、欄桿擋腳板的自重標準值NG2k2立桿2：NG2k2=(n2+1)×la×Gkdb×1/3=(1+1)×1.500×0.17×1/3=0.170kN1/3表示擋腳板3步1設(3)、圍護材料的自重標準值NG2k3立桿2：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.500×2.8=0.042kN構配件自重標準值NG2k總計立桿1：NG2k=NG2k1=0.158kN立桿2：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.158+0.170+0.042=0.369kN單立桿施工活荷載計算立桿1：NQ1k=la×0.9×(nzj×Qkzj)/2=1.500×0.9×(1×2)/2=1.350kN立桿2：NQ1k=la×0.9×(nzj×Qkzj)/2=1.500×0.9×(1×2)/2=1.350kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：立桿1：N1=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(0.232+0.158)+0.9×1.4×1.35=2.169kN立桿2：N2=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(0.288+0.369)+0.9×1.4×1.35=2.490kN立桿最大軸力設計值N=max(N1,N2)=max(2.169,2.49)=2.49kN7.5.7鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數α0.85鋼絲繩安全系數k6上部增加荷載高度(m)2腳手架卸荷次數N1第N次卸荷卸荷點位置高度hx(m)卸荷段凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離HS(m)第一個吊點與上吊點的水平距離LS1(mm)第二個吊點與上吊點的水平距離LS2(mm)卸荷點水平間距HL(m)1011.83.2240024001.5盤扣式腳手架鋼絲繩卸荷圖第1次卸荷驗算α1=arctanHS/2400=arctan3200/2400=53.13°α1=arctanHS/2400=arctan3200/2400=53.13°鋼絲繩豎向分力標準值，不均勻系數KX取1.5由于腳手架所使用的鋼絲繩應采用荷載標準值按容許應力法進行設計計算,計算鋼絲繩豎向分力標準值時，立桿所受力按上面計算取標準值。P1=KX×N×1.50/la×11.8/H=1.5×1.740×1.50/1.500×11.8/2.8=10.999kNP2=KX×N×1.50/la×11.8/H=1.5×2.008×1.50/1.500×11.8/2.8=12.693kN鋼絲繩軸向拉力標準值T1=P1/sinα1=10.999/sin0.93=13.748kNT2=P2/sinα2=12.693/sin0.93=15.866kN卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力標準值[Fg]=max[T1，T2]=15.866kNPg=k×[Fg]/α=6×15.866/0.85=111.995kN鋼絲繩最小直徑dmin=(111.995/0.5)1/2=14.966mm吊環(huán)最小直徑dmin=(2A/π)1/2=(2[Fg]/([f]π))1/2=(2×15.866×103/(65π))1/2=12.466mm注：[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規(guī)范》9.7.6每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于65N/mm2第1次卸荷鋼絲繩最小直徑14.966mm，必須拉緊至15.866kN，吊環(huán)最小直徑為12.466mm。7.5.8立桿穩(wěn)定性驗算立桿鋼管類型Ф48×3.2立桿每米自重ml(kN)0.035立桿截面抵抗矩W(mm3)4730立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)300立桿截面面積A(mm2)450連墻件布置方式兩步三跨立桿計算長度系數μ1.451、立桿長細比驗算l0=μ×h=1.45×2=2.9m長細比λ=l0/i=2.9×1000/15.9=182.39≤210查表得，φ=0.158滿足要求2、立桿穩(wěn)定性驗算Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.195×1.50×2.002/10=0.147kN·m風荷載引起立桿軸向力標準值Nw=Mw/(0.9×1.4×W)×φA=0.147×106/(0.9×1.4×4730)×0.158×450=1.759kN立桿的軸心壓力標準值N'=((NG1k+NG2k)+NQ1k)(h10+2.00)/H=((0.288+0.369)+1.35)(0.00+2.00)/2.80=1.434kN立桿的軸心壓力設計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k)×(h10+2.00)/H=(1.2×(0.288+0.369)+0.9×1.4×1.350)×(0.00+2.00)/2.80=1.779kNσ=[N/(φA)+Mw/W]=[1778.91/(0.158×450.00)+0.147×106/4730]=56.187N/mm2≤[f]=300N/mm2滿足要求！3、立桿底部軸力標準值計算立桿1：恒載標準值FG1=0.39kN,活載標準值FQ1=1.35kN立桿2：恒載標準值FG2=0.658kN,活載標準值FQ2=1.35kN7.5.9連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件計算長度l0(mm)4500連墻件截面類型鋼管連墻件型號Φ48×3.2連墻件截面面積Ac(mm2)398連墻件截面回轉半徑i(mm)16連墻件抗壓強度設計[f](N/mm2)205扣件抗滑移折減系數0.85扣件連接方式雙扣件Nlw=1.4×ωk×Ll×Hl=1.4ωk2h2la=1.4×0.269×2×2×2×1.5=4.52kN長細比λ=l0/i=4500/16=281.25，查《規(guī)范》JGJ231-2010表D得，φ=0.093連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力N0，取3kN。(Nlw+N0)/(φAc)=(4.519+3)×103/(0.093×398)=203.139N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！扣件抗滑承載力驗算：Nlw+N0=4.519+3=7.519kN≤0.85×12=10.2kN滿足要求！7.618F懸挑平臺梁驗算（圓弧懸挑位置）7.6.1基本參數主梁離地高度(m)18.9懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式焊接主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)5400主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)0梁/樓板混凝土強度等級C30主梁對接焊縫的抗剪強度設計值fvw(N/mm2)125主梁對接焊縫的抗拉強度設計值ftw(N/mm2)1857.6.2荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1下?lián)?60032003600是2上拉510032002400否作用點號立桿傳至梁上恒載標準值FGi(kN)立桿傳至梁上活載標準值FQi(kN)恒載分項系數γGi活載分項系數γQi各排立桿傳至梁上荷載標準值F'(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距l(xiāng)a(mm)10.473.1091.351.43.5794.3344300150020.473.1091.351.43.5794.33452001500平面圖立面圖7.6.3主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規(guī)格18號工字鋼主梁截面積A(cm2)30.6主梁截面慣性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重標準值gk(kN/m)0.241主梁材料抗彎強度設計值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[ν](mm)1/250荷載標準值：q'=gk=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/nz=3.579/1=3.579kN第2排：F'2=F2'/nz=3.579/1=3.579kN荷載設計值：q=1.35×gk=1.35×0.241=0.325kN/m第1排：F1=F1/nz=4.334/1=4.334kN第2排：F2=F2/nz=4.334/1=4.334kN1、強度驗算彎矩圖(kN·m)σmax=Mmax/W=10.505×106/185000=56.781N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪驗算剪力圖(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.262×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=9.063N/mm2τmax=9.063N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、撓度驗算變形圖(mm)νmax=6.153mm≤[ν]=2×lx/250=2×5400/250=43.2mm符合要求！4、支座反力計算設計值：R1=-3.634kN,R2=14.084kN7.6.4下?lián)螚U件驗算下?lián)螚U材料類型槽鋼下?lián)螚U截面類型16號槽鋼下?lián)螚U截面積A(cm2)25.15下?lián)螚U截面慣性矩I(cm4)934.5下?lián)螚U截面抵抗矩W(cm3)116.8下?lián)螚U材料抗壓強度設計值f(N/mm2)205下?lián)螚U彈性模量E(N/mm2)206000下?lián)螚U件截面回轉半徑i(cm)1.82對接焊縫抗壓強度設計值fcw(N/mm2)140下?lián)螚U件角度計算：β1=arctanL1/L2=arctan(3200/3600)=41.634°下?lián)螚U件支座力：RX1=nzR2=1×14.084=14.084kN主梁軸向力：NXZ1=RX1/tanβ1=14.084/tan41.634°=15.845kN下?lián)螚U件軸向力：NX1=RX1/sinβ1=14.084/sin41.634°=21.2kN下?lián)螚U件的最大軸向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=21.2kN下?lián)螚U長度：L01=(L12+L22)0.5=(32002+36002)0.5=4816.638mm下?lián)螚U長細比：λ1=L01/i=4816.638/18.2=264.65查《鋼結構設計標準》GB50017-2017表D得，φ1=0.105軸心受壓穩(wěn)定性計算：NX1/(φ1Af)=21199.813/(0.105×2515×205)=0.392≤1符合要求！對接焊縫驗算：σ=NX/(lwt)=21.2