1/120米裝配式鋼筋混凝土簡支T型梁橋20米裝配式鋼筋混凝土簡支T型梁橋三明學(xué)院建筑工程學(xué)院課程設(shè)計上部結(jié)構(gòu)設(shè)計及計算專業(yè)：

道路與橋梁課程：

《橋梁工程》學(xué)號：

學(xué)生姓名：

指導(dǎo)教師：

完成期限：

2013-10-252013-11-01目錄一、設(shè)計資料???????????????????????????（1）二、設(shè)計內(nèi)容及要求????????????????????????（2）三、設(shè)計正文???????????????????????????（2）（一）恒載內(nèi)力計算??????????????????????（4）（二）活載內(nèi)力計算??????????????????????（4）（三）荷載組合計算??????????????????????（5）1.2.1用杠桿法計算荷載位于支點處各主梁的荷載橫向分布系?（5）1.2.2用修正剛性橫梁法計算荷載位于跨中時各主梁的荷載橫向分布系數(shù)????????????????????????????????（6）1.2.3計算主梁在荷載作用下跨中截面、支點和L/4截面的彎矩和剪力???????????????????????????????（10）1.3主梁內(nèi)力組合???????????????????????????????（21）2、配筋計算及強度驗算???????????????????????????????（26）四、主要參考文獻???????????????????????????????（28）五、圖紙?????????????????????????????（29）20米裝配式鋼筋混凝土簡支T形橋上部結(jié)構(gòu)設(shè)計及計算一、設(shè)計資料1、橋面凈寬：

凈-7（車行道）+20.75（人行道）。

2、主梁跨徑和全長標(biāo)準(zhǔn)跨徑：

Lb=20m（墩中心距離）。

計算跨徑：

L=19.5m（支座中心距離）。

預(yù)制長度：

L=19.96m（主梁預(yù)制長度）。

3、設(shè)計荷載公路-I級，人群3.0kN/m2。

4、橋面鋪裝：

3厘米厚的瀝青混凝土面層（重度為21KN/m）和平均厚9厘米的防水砼，重度25KN/m5、材料（2）混凝土技術(shù)指標(biāo)（T形主梁、橋面鋪裝（防水）為C30，欄桿、人行道為6、結(jié)構(gòu)尺寸橫隔梁5根，肋寬15cm。

33橋梁縱向布置圖（單位：

cm）橋梁橫斷面圖（單位：

cm）T型梁尺寸圖（單位：

cm）7、設(shè)計依據(jù)①．《橋梁工程》范立礎(chǔ)主編，人民交通出版社；②．《公路通用橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD60-2004)；③．《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2004，簡稱《公預(yù)規(guī)》；④．《結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》葉見曙主編，人民交通出版社；⑤．《公路橋梁設(shè)計叢書橋梁通用構(gòu)造及簡支梁橋》胡兆同、陳萬春編著。

二、設(shè)計內(nèi)容及要求按照相關(guān)規(guī)范，進行一跨鋼筋混凝土簡支T梁的橫斷面設(shè)計、內(nèi)力計算和強度驗算。

1．根據(jù)給定的基本設(shè)計資料，參考標(biāo)準(zhǔn)圖、技術(shù)規(guī)范與經(jīng)驗公式，正確擬定橋梁縱斷面和橫斷面的布置，選取恰當(dāng)?shù)臉蛎驿佈b層，初步確定T形主梁、橫隔梁、橋面鋪裝層等的細部尺寸。

繪制橋梁橫斷面布置圖、縱斷面布置圖，T形梁細部尺寸圖。

2.主梁內(nèi)力計算、配筋及強度驗算（1）用杠桿法計算荷載位于支點處各主梁的荷載橫向分布系數(shù)。

（2）用修正剛性橫梁法計算荷載位于跨中時各主梁的荷載橫向分布系數(shù)。

（3）計算主梁在荷載作用下跨中截面、支點截面和1/4截面的彎矩和剪力。

（4）進行主梁內(nèi)力組合，并畫出主梁彎矩包絡(luò)圖和剪力包絡(luò)圖。

3.主梁載面設(shè)計、配筋及驗算4.主梁配筋圖，構(gòu)造圖三、設(shè)計正文(一)恒載內(nèi)力1．每延米板上的恒載個g橋面鋪裝瀝青混凝土面層：

g1?0.03?1.0?21?0.63kN/m防水砼：

g2?0.09?1.0?25?2.25kN/m每延米跨寬板恒載合計：

g?g1?g2?0.63?2.25?2.88kN/m2．永久荷載產(chǎn)生的效應(yīng)1211.6?0.182彎矩：

Msg??gl0???2.88?()??0.73kNm2221.6?0.18剪力：

Qsg?gl0?2.88?()?2.04kN2（二）、活載內(nèi)力1）、鉸接板橋面計算以重車后輪作用于絞縫軸線上為最不利布置，此時兩邊的懸臂板各承受一半的車輪荷載。

根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD602004）規(guī)定，局部加載選用車輛荷載。

規(guī)范中表4.3.1規(guī)定，車輛荷載前輪著地長度及寬度為0.2m?0.3m，中后輪著地長度及寬度為0.2m?0.6m，則板上荷載壓力面的邊長為：

前輪：

a1?a2?2H?0.2?2?0.12?0.44mb1?b2?2H?0.3?2?0.12?0.54m中、后輪：

a1?a2?2H?0.2?2?0.12?0.44mb1?b2?2H?0.6?2?0.12?0.84m規(guī)范中，縱向前輪與中輪軸距為3.0m，中輪與后輪前軸距離為7.0m，中輪與后輪的前后軸之間的距離均為1.4m，橫向同一車輛兩個車輪之間的距離為1.8m，并行車輛間最接近距離為1.3m，計算車輛荷載對于懸臂根部的有效分布寬度。

前輪：

a?a1?2l0?0.44?2?0.71?1.86(m)?3.0(m)中后輪：

a?a1?2l0?0.44?2?0.71?1.86(m)?1.4(m)由此可知，中后輪的縱向有效分布寬度存在重疊部分，計算重疊后的有效部分寬度為：

a,?a1?d?2l0?0.44?1.4?2?071?3.26(m)橫向而言，布置在鉸縫中央的車輪中心最近車輪邊緣的距離為：

b?1.3?0.5b1?1.3?0.5?0.84?0.88(m)?l0?0.71m那么車輪作用在橫向上沒有產(chǎn)生疊加效應(yīng)。

根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD602004），車輛荷載的中輪軸重為120KN,后輪軸重為140KN,取較為不利的后輪軸重進行加載，每米寬板條上，車輛荷載作用于懸臂根部的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為：

bP2800.84Msp1k??(l0?1)???(0.8?)??12.67kN/m4a44?3.264車輛沖擊作用的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為：

Msp2k??Msp1k??0.3?12.67??3.80KN/m每米寬板上車輛荷載作用的剪力標(biāo)準(zhǔn)值為：

P280Qsp1k???21.47KN4a4?3.26每米寬板上車輛荷載沖擊作用的剪力標(biāo)準(zhǔn)值為：

Qsp2k??Qsp1k?0.3?21.47?6.44KN2)外挑懸臂板橋面板計算車輛荷載對于外挑懸壁板根部的有效分布寬度與前一致，但彎矩和剪力標(biāo)準(zhǔn)值的計算不同，根據(jù)相關(guān)公式，由于車輛荷載后輪對應(yīng)的壓力面寬度b1?b2?H?0.6?0.12?0.72m?0.71m，所以對應(yīng)每米寬板條上，車輛荷載作用于外挑懸臂根部的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為：

Msp1k??P280?l02???0.712??15.03KN?m4ab14?3.26?0.72車輛荷載沖擊作用的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為：

Msp2k??Msp1k??0.3?15.03??4.51KN?m每米寬板條上車輛荷載作用的剪力標(biāo)準(zhǔn)值為：

Qsp1k?P280?0.71l0??42.35KN2ab12?3.26?0.72每米寬板條上車輛荷載沖擊作用的剪力標(biāo)準(zhǔn)值為：

Qsp2k??Qsp1k?0.3?42.35?12.71KN（三）荷載組合根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD602004）的規(guī)定，分別對橋面板進行承載能力極限狀態(tài)設(shè)計和正常使用極限狀態(tài)設(shè)計，并進行不同的作用效應(yīng)組合。

（1）承載能力極限狀態(tài)設(shè)計結(jié)構(gòu)重要度系數(shù)取1.0，永久作用效應(yīng)分項系數(shù)取1.2，汽車荷載效應(yīng)分項系數(shù)取1.4則：

鉸接板懸臂根部彎矩組合Mud??G1Msg??Q1(Msp1k?Msp2k)??1.2?0.73?1.4?(12.67?3.80)??23.93KN?m鉸接板懸臂根部剪力組合Qud??G1Qsg??Q1(Qsp1k?Qsp2k)?1.2?2.04?1.4?(21.47?6.44)?63.55KN外挑懸臂根部彎矩組合Mud??G1Msg??Q1(Msp1k?Msp2k)??1.2?0.73?1.4?(15.03?4.51)??28.23KN?m外挑懸臂根部剪力組合Qud??G1Qsg??Q1(Qsp1k?Qsp2k)?1.2?2.04?1.4?(42.35?12.71)?79.53KN（2）正常使用極限狀態(tài)設(shè)計汽車荷載的頻遇值系數(shù)取0.7，則鉸接板懸臂根部彎矩組合Msd?Msg??11Msp1k??0.73?0.7?12.67?9.60KN?m鉸接板懸臂根部剪力組合?11QQsd?Qsg?s1pk?2.04?0.7?21.?471K7N.07外挑懸臂根部彎矩組合?11MMud?Msg?s1pk?0?.73?0.7?15.0?3?1K1N.2m5?外挑懸臂根部剪力組合Qsd?Qsg??11Qsp1k?2.04?0.7?42.35?31.69KN(三)截面設(shè)計、配筋與強度驗算1.界面設(shè)計與配筋懸臂板根部高度h?14cm，凈保護層a?2cm。

若選用?12鋼筋，則有效高度h0為：

d0.014?0.14?0.02??0.113m22根據(jù)《公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》5.2.2條：

x?0Md?fcdbx(h0?)2h0?h?a?化簡：

x2?0.226x?0.00425?0解得：

x?0.0205m驗算：

?bh0?0.56?0.113?0.0633m?x?0.0205m根據(jù)《公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》5.2.2條：

fsdAs?fcdbx需要的間距為：

s?100/(8.42/1.131)?13.4cm，取s?13cm此時As?1.131?100?8.7cm213即橋面板布置間距為13cm的?12鋼筋根據(jù)《公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》5.2.9條，抗剪截面應(yīng)符合：

?0Vd?0.51?10?00.51?10?31000?113?315.65kN?Vd?42.41kN滿足規(guī)范要求根據(jù)《公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》5.2.10條?0Vd?0.50?10?3?2ftdbh00.50?10?3?1.0?1.23?1000?113?69.5kN?Vd?42.41kN故不需要進行斜截面抗剪承載力計算，僅按構(gòu)造要求配置箍筋。

板內(nèi)分布鋼筋用?8，間距取25cm。

2.承載能力驗算由fsdAs?fcdbx可得：

x?fsdAs/(fcdb)?0.0211mxMd?fcdbx(h0?)2?24.86kNm?MA?24.46kN/m承載能力滿足要求三、主梁的計算(一)主梁的荷載橫向分布系數(shù)1．跨中彎矩橫向分布系數(shù)(根據(jù)偏心受壓法計算，考慮主梁抗扭剛度修正)(1)主梁的抗彎慣矩I及抗扭慣矩IT1平均板厚：

h0??(8?14)?11cm2(160?18)?11?11140?140?18??45.3cm(160?18)?11?140?18主梁截面的重心距頂緣距離ax：

ax?I?1111140?142?113?142?11?(45.3?)2??18?1403?18?140?(?45.3)2122122?8143447cm4?8.143447?10?2m4T形截面抗扭慣矩近似等于各個矩形截面抗扭慣矩之和：

頂板：

b1/t1?1.6/0.11?14.5，查表得a1?0.333腹板：

b2/t2?(1.4?0.11)/0.18?7.17，表得a2?0.303IT?0.333?1.6?0.113?0.303?1.29?0.183?2.99?10?3(2)抗扭修正系數(shù)?根據(jù)《公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》3.1.6條，G?0.4Ea1?a5?3.2ma2?a4?1.6ma3?0m?ai?152i?2?(3.22?1.62)?25.611?0.9170.4?19.52?5?2.99?10?31?12?25.6?8.143447?10?2??1?12Eai2IiGl2ITi?(3)各主梁橫向分布系數(shù)1號主梁的橫向影響線13.2?3.2?11??0.917??0.567525.613.6?1.8?12??0.883??0.377532.413.6?0?13??0.883??0.2532.413.6?1.8?14??0.883??0.023532.413.6?3.6?15??0.883???0.153532.4具體見下圖1號0.5532號0.3773號4號0.0235號-0.1530.21號主梁橫向影響線同理可求得2號主梁和3號主梁的影響線，由于結(jié)構(gòu)對稱，4號主梁的影響線與2號主梁影響線對稱，5號主梁的影響線與1號主梁影響線對稱.1號2號3號4號5號0.3770.2880.1120.0230.22號主梁橫向影響線1號2號3號4號5號0.20.20.20.20.23號主梁橫向影響線對1、2、3號主梁進行最不利加載以求得橫向分布系數(shù)，加載的位置見下圖人行道板及欄桿人行道板及欄桿1號0.6410.5920.5530.4942號0.3770.3183號0.20.1914號0.0230.0155號-0.153-0.19-0.2391號主梁最不利加載人行道板及欄桿人行道板及欄桿1號2號3號4號5號0.4220.3970.3770.2880.1120.1050.0230.3470.2580.20.1940.001-0.022號主梁最不利加載3號兩的橫向影響線為直線，可直接計算對于公路II級11號主梁的橫向分布系數(shù)：

?1q??(0.494?0.316?0.191?0.015)?0.508212號主梁的橫向分布系數(shù)：

?2q??(0.347?0.258?0.194?0.105)?0.452213號主梁的橫向分布系數(shù)：

?3q??0.2?4?0.42對于人群1號主梁的橫向分布系數(shù)：

?1r?0.5922號主梁的橫向分布系數(shù)：

?2r?0.3973號主梁的橫向分布系數(shù)：

?3r?2?0.2?0.4對于人行道板和欄桿1號主梁的橫向分布系數(shù)：

?1b?0.641?0.239?0.4022號主梁的橫向分布系數(shù)：

?2b?0.422?0.02?0.4023號主梁的橫向分布系數(shù)：

?3b?0.2?0.2?0.42．梁端剪力橫向分布系數(shù)(根據(jù)杠桿法計算)人群1號1.2221.000.6672號3號4號5號1號主梁加載1號-0.2222號1.003號4號5號2號主梁加載1號2號3號0.2781.004號5號3號主梁加載對于公路II級11號主梁的橫向分布系數(shù)：

?#39;1q??0.667?0.334212號主梁的橫向分布系數(shù)：

?#39;2q??1.00?0.5213號主梁的橫向分布系數(shù)：

?#39;3q??(1.0?0.278)?0.6392對于人群1號主梁的橫向分布系數(shù)：

?#39;1r?1.2222號主梁的橫向分布系數(shù)：

?#39;2r??0.2223號主梁的橫向分布系數(shù)：

?#39;3r?0(二)作用效應(yīng)計算1．永久作用效應(yīng)(1)永久荷載假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)主梁：

[(1.8?0.2)?0.11?1.4?0.2]?25?11.4kN/m橫隔板：

中梁：

0.5?(1.06?1.12)?0.8?2?0.15?25?5?24.5?1.33kN/m邊梁：

0.5?(1.06?1.12)?0.8?0.15?25?5?24.5?0.67kN/m橋面鋪裝：

0.1?1.8?24?4.32kN/m人行道板及欄桿按照5.5kN/m來計算，根據(jù)橫向分布系數(shù)分攤至各主梁的荷載為：

1號主梁：

0.402?5.5?2.21kN/m2號主梁：

0.402?5.5?2.21kN/m3號主梁：

0.4?5.5?2.2kN/m各梁的永久荷載為：

1號主梁：

11.4?0.67?4.32?2.21?18.6kN/m2號主梁：

11.4?1.33?4.32?2.21?19.26kN/m3號主梁：

11.4?1.33?4.32?2.2?19.25kN/m(2)永久作用效應(yīng)計算1號主梁1跨中彎矩：

M1/2??18.6?15.52?558.6kNm81支點剪力：

Q0??18.6?15.5?144.15kN22號主梁1跨中彎矩：

M1/2??19.26?15.52?578.4kNm81支點剪力：

Q0??19.26?15.5?149.3kN23號主梁1跨中彎矩：

M1/2??19.25?15.52?578.1kNm81支點剪力：

Q0??19.25?15.5?149.2kN22．可變作用效應(yīng)(1)汽車荷載沖擊系數(shù)取沖擊系數(shù)??0.3(2)可變作用產(chǎn)生的彎矩a．公路II級根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》4.3.1條規(guī)定，公路II級車道荷載按照公路I級車道荷載的0.75倍采用，即均布荷載qk?7.875kN/m，Pk?195kN各主梁的跨中彎矩：

111號主梁：

M1/2?0.508?(1?0.3)?(?7.875?15.5.52??195?15.5)?655.2kNm84112號主梁：

M1/2?0.452?(1?0.3)?(?7.875?15.52??195?15.5)?583.0kNm84113號主梁：

M1/2?0.4?(1?0.3)?(?7.875?15.52??195?15.5)?515.9kNm84b．人群荷載人群荷載：

pr?3.0?1.0?3.0kN/m各主梁的跨中彎矩：

11號主梁：

M1/2?0.592??3?15.52?53.3kNm812號主梁：

M1/2?0.397??3?15.52?35.8kNm813號主梁：

M1/2?0.4??3?15.52?36.0kNm8c．彎矩基本組合根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》4.1.6條規(guī)定，永久作用設(shè)計值效應(yīng)與可變作用設(shè)計值效應(yīng)的分項系數(shù)為：

永久荷載作用分項系數(shù)：

?G1?1.2汽車荷載作用分項系數(shù)：

?Q1?1.4人群荷載作用分項系數(shù)：

?Q2?1.4結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：

?0?1.0組合系數(shù)：

?c?0.8各主梁的彎矩基本組合：

1號主梁：

M1/2?1.0?(1.2?558.6?1.4?655.2?0.8?1.4?53.3)?1647.3kNm2號主梁：

M1/2?1.0?(1.2?578.4?1.4?583.0?0.8?1.4?35.8)?1550.4kNm3號主梁：

M1/2?1.0?(1.2?578.1?1.4?515.9?0.8?1.4?36.0)?1456.3kNm(3)可變作用產(chǎn)生的跨中剪力按照跨中的橫向分布系數(shù)來計算跨中的剪力，橫向分布系數(shù)沿橋跨沒有變化，計算剪力時，根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》4.3.1條規(guī)定，集中荷載標(biāo)注值Pk需乘以1.2的系數(shù)，即Pk?195?1.2?234kNa．公路II級各主梁的跨中剪力：

112341號主梁：

Q1/2?0.508?(1?0.3)?(?7.875?15.5??)?87.3kN242112342號主梁：

Q1/2?0.452?(1?0.3)?(?7.875?15.5.5??)?77.7kN242112343號主梁：

Q1/2?0.4?(1?0.3)?(?7.875?15.5??)?68.8kN242b．人群荷載各主梁的跨中剪力：

111號主梁：

Q1/2?0.592??3.0?15.5??3.411kN24112號主梁：

Q1/2?0.397??3.0?15.5??2.3kN24113號主梁：

Q1/2?0.4??3.0?15.5??2.3kN24c．跨中剪力基本組合各主梁的支點剪力基本組合：

1號主梁：

Q0?1.0?(1.2?144.15?1.4?87.3?0.8?1.4?3.411)?299.02kN2號主梁：

Q0?1.0?(1.2?149.3?1.4?77.7?0.8?1.4?2.3)?290.52kN3號主梁：

Q0?1.0?(1.2?149.2?1.4?68.8?0.8?1.4?2.3)?277.94kN(三)持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計、配筋與驗算1.配置主筋根據(jù)前面的彎矩基本組合可知，1號梁的跨中彎矩最大，考慮到施工方便，偏安全地一律按1號梁的彎矩進行配筋計算。

假定主梁單向配筋，鋼筋凈保護層為3cm，鋼筋重心至底邊距離a?12cm，則主梁有效高度h0?h?a?140?12?128cm已知1號梁跨中彎矩?0Md=1647.3kNm，根據(jù)《公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》5.2.3條：

?0Md?fcd[bx(h0?)?(b#39;f?b)h#39;f(h0?x2h#39;f2)]?f#39;sdA#39;s(h0?a#39;s)在這里fcd?11.5MPa，b?0.2m，b#39;f?1.78m，h#39;f?0.11m，A#39;s?0x0.111647.3?103?11.5?106?[0.2x(1.28?)?(1.78?0.2)?0.11?(1.28?)]22x2?2.56x?0.91?0求解得x?0.43m?0.11m根據(jù)《公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》5.2.3條：

fsdAs?fcd[bx?(b#39;f?b)h#39;f]As?11.5?[0.2?0.43?(1.78?0.2)?0.11]?1.07?10?2m2280選用14?32鋼筋A(yù)s?14?8.042?112.59cm2?107cm2鋼筋的重心距底緣的距離為：

y#39;?3?3.5?3.4?14.9cm實際有效高度：

h0?140?14.9?125.1cm配筋率驗算：

??107/(20?125.1)?4.28%?0.2%2.持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算實際受壓區(qū)高度：

x?[112.59?280/11.5?(178?20)?11]/20?50.2cmx?50.2cm??h0?0.56?125.1?70.1cm滿足規(guī)范要求截面抗彎極限狀態(tài)承載力為：

h#39;fxMd?fcd[bx(h0?)?(b#39;f?b)h#39;f(h0?)]220.5020.11?11.5?106?[0.2?0.502?(1.28?)?(1.78?0.2)?0.11?(1.28?)]?10?322?3636kNm?1647.3kNm滿足要求3.根據(jù)斜截面抗剪承載力進行斜筋配置根據(jù)剪力基本組合，3號梁的支點剪力最大，1號梁的跨中剪力最大，偏安全計，支點剪力以3號梁為準(zhǔn)，跨中剪力以1號梁為準(zhǔn)：

?0Vd1/2?136.9kN，?0Vd0?649.8kN假定有6?32通過支點，1a??3.4?3?4.7cm2h0?140?4.7?135.3cm根據(jù)《公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》5.2.9條，抗剪截面需滿足構(gòu)造要求：

?0Vd?0.51?10?00.51?10?3200?1353?755.89kN?649.8kN根據(jù)《公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》5.2.10條：

0.50?10?3?2ftdbh0?0.50?10?3?1.0?1.23?200?1353?166.4kN?649.8kN介于兩者之間，應(yīng)進行持久狀況斜截面抗剪極限狀態(tài)承載力驗算。

積算圖式如下圖所示：

649.8kN內(nèi)插得到距離梁高h/2處的剪力Vdh/2?620.5kN則由混凝土和箍筋承擔(dān)的部分：

620.5?0.6?372.3kN由彎起鋼筋承擔(dān)的部分：

620.5?0.4?248.2kN136.9kNVsb?0.75?10?3fsd?Asbsin?s根據(jù)《公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》5.2.7條，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力為：

在這里fsd?280MPa，?s?45?，故相應(yīng)于各排彎起鋼筋的面積：

Asb?VsbVsbVsb???3?30.75?10fsdsin?s0.75?10?280?0.7070.1485則每排彎起鋼筋的面積為：

Asb1?248.2/0.1485?1671.4mm2彎起2?32：

A#39;sb1?1608.4mm2?Asb11671.4?1608.4?3.9%?5%，能夠滿足工程上的要求1608.4Asb2?223.1/0.1485?1502.4mm2彎起2?32：

A#39;sb2?1608.4mm2?Asb2Asb3?172.8/0.1485?1163.6mm2彎起2?32：

A#39;sb3?1608.4mm2?Asb3Asb4?122.6/0.1485?825.6mm2彎起2?32：

A#39;sb4?1608.4mm2?Asb4Asb5?72.3/0.1485?486.9mm2彎起2?18：

A#39;sb5?509mm2?Asb5Asb6?22.1/0.1485?148.8mm2彎起2?18：

A#39;sb6?509mm2?Asb6在近跨中處增設(shè)2?18輔助斜筋，A#39;sb5?A#39;sb6?509mm2，根據(jù)《公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》5.2.11條，彎起鋼筋的彎起點，應(yīng)設(shè)在按抗彎強度計算不需要該鋼筋的截面以外不小于h0/2處，滿足要求4.箍筋配置根據(jù)《公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》5.2.11條，箍筋的間距為：

Sv?0d在這里?1?1.0，?3?1.1，??0.6，選用2?8雙肢箍筋，fsv?195MPa，Asv?100.5mm2，距離支座中心h0/2處的主筋為6?32，Ag?4825.2mm2，h0?140?3?3.4?Ag48.2523.4??0.0183，P?100??1.83，?131.9cm，??bh020?131.92計算剪力?0Vd?649.8kN，計算可得：

Sv??168mm選用Sv?150mm。

根據(jù)《公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》9.3.13條，在支座中心向跨徑方向長度不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于100mm。

綜上所述，全梁箍筋的配置為2?8雙肢箍筋，由支點至距支座中心2.5處，Sv為10cm，其余地方箍筋間距為15cm。

則配箍率分別為：

1.005當(dāng)Sv?10cm時，?sv?Asv/svb??0.5%?0.18%1