第一節(jié)基礎(chǔ)施工方案或方法及質(zhì)量保證措施

一、施工測量

（一）施工測量準備

1、測量設(shè)備選擇:

序號儀器設(shè)備名稱規(guī)格型號單位數(shù)量備注

1南方全站儀NTS352臺1校驗合格

2ET-02電子經(jīng)緯儀2"臺2校驗合格

臺

3S3水準儀2mm4校驗合格

4對講機對10校驗合格

5自動安平垂準儀TOPCON,VS-A1臺2校驗合格

650米尺把6校驗合格

7鋼卷尺5m/3m盒40校驗合格

8塔尺5m,3m把6校驗合格

9天平稱量2000g架3校驗合格

10磅秤臺1校驗合格

11濕度計支12校驗合格

12普通混凝土試模立方體邊長：150mm組36標準

13抗?jié)B混凝土試模圓柱體：D=150,h=150組18標準

14砂漿試模立方體邊長：70.7mm組27標準

15貫入式砂漿強度檢測儀SJY-800臺3校驗合格

16環(huán)刀個6標準

17混凝土坍落度桶套6標準

18鋼筋保護層厚度檢測儀THICK套3校驗合格

19焊條烘干箱臺3合格

20焊條保溫筒個3合格

21靠尺把9校驗合格

22塞尺把15校驗合格

23角尺把15校驗合格

24小錘子個10合格

25螺紋規(guī)個12校驗合格

26游標卡尺精度1/10mm把3校驗合格

27水平尺鑲有水平珠直尺，長度15-100mm把10校驗合格

28回彈儀HJ-225套2校驗合格

29焊縫量規(guī)把3校驗合格

2、校對測量儀器：

鋼釘

為了保證測量結(jié)果的準確性，本工程所用測

量工具必須經(jīng)過校準，并確保使用時在有效檢測

周期內(nèi)。

CD

o

IPCD

3、復(fù)核水準點及坐標點：OJ

9

熟悉和了解業(yè)主在施工現(xiàn)場提供的水準點和

CD

坐標點，并根據(jù)建筑總平面圖進行復(fù)測，確保工OJ

程坐標的準確性。對規(guī)劃勘測部門或業(yè)主提供的

坐標樁及水準點進行復(fù)測，確定水準點和坐標。500

如有異常應(yīng)及時與有關(guān)單位協(xié)商。樁點埋設(shè)示意圖

4、對施測用輔助工具如木樁和鐵錘等做好物,150,

質(zhì)準備。T

5、對在施工現(xiàn)場內(nèi)影響施測的各種障礙進行o

9

處理，以確保通視良好及施工測量的順利進行。

根據(jù)規(guī)劃勘測部門及建設(shè)單位提供的坐標控制O

CM

，250,

水準點標石埋設(shè)圖（單位：mm）

點，施工總平面圖等資料，進行實地踏勘，編制詳盡的工程定位測量方案：包括施測路線、

采用的計算公式、測設(shè)精度、所需測量器具等；隨后進行建筑物的角點、主軸線的定位,

并記錄下現(xiàn)場測設(shè)的原始數(shù)據(jù)、圖表，經(jīng)復(fù)核無誤后，填寫資料報請規(guī)劃勘測部門驗線。

3、主軸線控制網(wǎng)布設(shè)：本工程根據(jù)建筑物的實際情況，加密先前測設(shè)的主軸線，聯(lián)

測后形成滿足施工放樣及測量精度的場區(qū)主軸線控制網(wǎng)，閉合無誤后，埋設(shè)主軸線控制網(wǎng)

節(jié)點控制樁?？刂茦稇?yīng)設(shè)置在安全、易保存的位置，應(yīng)避開施工用水、用電線路、料場等

地方，控制樁用混凝土固定，并采取措施保護，防止損壞和移動。見樁點埋設(shè)示意圖。

（二）驗線：

控制軸線網(wǎng)施測后，由施測人員自檢，自檢合格后工長復(fù)檢，再由專職質(zhì)檢員專檢,

確認無誤后請監(jiān)理驗線簽證。

（三）水準點引測：

1、用DS3型水準儀進行建筑物標高的測量。

2、根據(jù)業(yè)主提供的由規(guī)劃勘測部門設(shè)置的水準點引測現(xiàn)場施工用水準點，采用精密

水準儀進行數(shù)次往返閉合，敷設(shè)現(xiàn)場施工用的四個水準點SI、S2、S3、S4,作為施工高

程傳遞依據(jù)，以便相互校核。見水準點標石埋設(shè)圖。

3、現(xiàn)場水準點的測量方法及精度要求根據(jù)《工程測量規(guī)范》要求，本工程的高程控

制網(wǎng)采用三等水準測量方法測定。

（五）基坑開挖測量：

1、基坑開挖定位測量：

（1）依據(jù)本工程建筑總平面圖，確定基坑開挖的橫、豎軸控制線。其控制樁應(yīng)盡量遠

離基坑邊并作好保護，以免基坑上部發(fā)生位移產(chǎn)生偏差，這樣也為后續(xù)結(jié)構(gòu)施工提供準確

的軸線控制樁。

（2）基坑支護樁內(nèi)邊緣為基坑土方開挖邊界線。

（3）驗線：采用本工程的結(jié)構(gòu)軸線作為基坑開挖的控制軸線，定出基坑開挖邊線，并

做好控制樁。先由施測人員進行自檢合格后，再由施工員（工長）復(fù)檢，專職質(zhì)檢員專檢。

在確認無誤后申報監(jiān)理公司驗線，并申請規(guī)劃勘測部門驗線。合格后方可進行基坑土方開

挖。

2、基坑施工高程測量：

(1)根據(jù)已布設(shè)的標準現(xiàn)場水準網(wǎng)控制點，采用高精度的水準儀在基坑四周布置標高

傳遞基準點，以此點控制基坑的開挖標高。

(2)基底標高的控制：為了保證不超挖，在距基底設(shè)計標高0.3m處測設(shè)一標高，并抄

出標高水平線，以此標高線來控制基坑挖土深度。

(四)地下工程施工測量：

1、地下結(jié)構(gòu)的平面控制：

①先在基礎(chǔ)墊層上引測建筑物軸線交點，然后根據(jù)基礎(chǔ)平面彈出所有軸線及建筑物外

邊線。

②將軸線控制點移至基坑邊，并設(shè)置木樁作為地下結(jié)構(gòu)的平面控制點，該平面控制點

與控制軸線網(wǎng)進行軸線位置的復(fù)核。

③在基礎(chǔ)施工過程中，對軸線控樁四周3m內(nèi)不準行駛車輛和堆放重物，并每半月復(fù)

測一次，以防樁位移，影響精度。

④每一施工段的軸線測設(shè)完后，須進行自檢，合格后及時填寫報驗單，并附報驗內(nèi)容

的測量成果表，以便能及時驗證各軸線的正確性。

2、地下結(jié)構(gòu)的標高控制：

對于基礎(chǔ)施工時，所需標高可以從現(xiàn)場內(nèi)水準點逐步引至槽底，并在槽邊適當位置設(shè)

置水準點?；A(chǔ)施工時，可從槽底水準點向上傳遞，也可從現(xiàn)場內(nèi)水準點直接引測，無論

采取哪種方式，都應(yīng)往返閉合，誤差控制在規(guī)范要求之內(nèi)。

(五)主體結(jié)構(gòu)的平面控制

1、用現(xiàn)場內(nèi)設(shè)置的控制軸線對基礎(chǔ)所使用的定位控制樁進行復(fù)測，校核無誤后，作

為工程首層施工的依據(jù)。

2、在首層樓板上放置4個控制點，做為上部結(jié)構(gòu)軸線傳遞的基準點。設(shè)置基點采用

預(yù)埋鋼板(100X100),并在鋼板上刻劃“十”字做為標記，上部結(jié)構(gòu)的軸線傳遞采用激光鉛

直儀。在每層結(jié)構(gòu)的相應(yīng)部位留置150X150孔洞，以便激光通過，為確保軸線傳遞的準

確性，每層的軸線均從首層基點向上傳遞。

3、為滿足控制網(wǎng)的精度要求，本工程采用J2經(jīng)緯儀，一測回測角，二測回測邊。測

量時嚴格按《工程測量規(guī)范》中水平角觀測和光電測距的技術(shù)要求進行，并做測量記錄。

（六）主體結(jié)構(gòu)的高程測量:

根據(jù)業(yè)主提供高程控制點，各引測2個標高控制點SMI、SM2作為高程傳遞的依據(jù),

SMI、SM2標高均設(shè)置為±0.00,兩個控制點應(yīng)相互校核。其相互較差應(yīng)小于3mm,并依

兩點的平均點抄測水平線。抄平時，盡量將水準儀安置在測點的中心位置，并進行一次精

密定平。

施工層抄平之前，應(yīng)先校核自首層傳遞上來的兩個標高點，其相互較差應(yīng)小于3mm,

并依兩點的平均點抄測水平線。抄平時，盡量將水準儀安置在測點的中心位置，并進行一

次精密定平。模板拆除后，應(yīng)在每層彈出0.5m控制線（50控制線標高為每層板的建筑標

高+500）,作為裝修、安裝的依據(jù)。

在每層混凝土澆筑完后，在柱子甩出的縱向鋼筋上彈出1m線，用紅三角標注，并以

此做為結(jié)構(gòu)高程測量的起始點。

（七）建筑沉降觀測:

根據(jù)天津市有關(guān)文件要求，委托天津市有資質(zhì)的第三方測量單位進行變形觀測，同時

我公司將做好相應(yīng)的變形觀測及記錄。

1、沉降觀測點的準備工作：采用精密水準儀及與之配套使用的水準尺。

2、水準點的設(shè)置：沉降觀測應(yīng)依據(jù)穩(wěn)定良好的水準點進行，水準點應(yīng)考慮永久使用,

為相互檢查核對，埋設(shè)地點必須穩(wěn)定，不受施工機械碰壓，防止水準點高程變動。

3、將水準點組成閉合水準路線進行往返測量，其閉合差必

須符合規(guī)范要求，本工程采用S3型水準儀，按國家二等水準測135°①叱

量技術(shù)要求施測。

4沉降觀測終止時間：一般第一次觀測點安設(shè)穩(wěn)固后及時進

沉降觀測點圖示

行?；A(chǔ)完工后再按規(guī)定埋設(shè)永久性觀測點。然后每施工一層，

復(fù)測一次，直至竣工。以后視沉降量大小及沉降速度確定。

5、在觀測過程中，當建筑物發(fā)生較大沉降、不均勻沉降或出現(xiàn)裂縫時應(yīng)及時與建設(shè)

單位及設(shè)計單位取得聯(lián)系，采取相應(yīng)的措施保證工程質(zhì)量。

6、沉降觀測是一項長期性、系統(tǒng)性觀測工作。為保證觀測結(jié)果的正確性，如實反映

建筑物沉降情況，應(yīng)做到四個固定：固定人員觀測并整理成果；固定儀器、使用固定的水

準點，按規(guī)定的日期、方法及路線進行。

二、基礎(chǔ)底板施工

（-）底板防水

卷材粘貼彩熱熔粘結(jié)，距底板保護墻內(nèi)側(cè)1m范圍內(nèi)要求滿粘。卷材鋪貼分兩步施工,

先施工保護墻以下部位（包括底板卷材）。采用上反內(nèi)貼法。卷材搭接寬度長邊不小于

100mm、短邊不小于150mm。相鄰兩幅卷材的接縫要錯開300mm以上。卷材搭接縫應(yīng)單

獨收邊，做法是用噴槍烘烤外露邊緣，再用專用抹子抹出平滑的450斜角。

底板防水卷材施工時，首先粘貼柱坑、電梯井坑、陰陽角等處附加層，然后根據(jù)鋪貼

順序、搭接寬度、卷材尺寸等彈好卷材鋪貼線，再進行大面鋪貼。待底板卷材（包括保護

墻處卷材)施工完畢，然后澆筑50厚C20細石混凝土保護層；在保護墻處卷材上抹20mm

厚1：2水泥砂漿保護層。

(二)底板模板

1、240mm磚胎模

就本工程而言，由于設(shè)計為反梁結(jié)構(gòu)，底板下部平齊，故磚模砌筑量很少，只有底板

周邊及局部變標高處需要砌筑磚模。

<1>磚胎模砌筑前，先在墊層面上將砌磚線放出，比基礎(chǔ)底板外輪廓大40mm,砌筑

時要求拉直線，采用一順一丁“三一”砌筑方法，轉(zhuǎn)角處或接口處留出接搓口，墻體要求

垂直。磚模內(nèi)側(cè)、墻頂面抹15mm厚的水泥砂漿并壓光，同時陰陽角做成圓弧形。

<2>底板外墻側(cè)模采用240mm厚磚胎模，高度同底板厚度，磚胎模采用MU7.5磚，

M5.0水泥砂漿砌筑，內(nèi)側(cè)及頂面采用1:2.5水泥砂漿抹面。

<3>考慮混凝土澆筑時側(cè)壓力較大，磚胎模外側(cè)面必須采用木方及鋼管進行支撐加

固，支撐間距不大于1.5m。

2、集水坑模板

<1>根據(jù)模板板面由12mm厚竹膠板拼裝成筒狀，內(nèi)襯兩道木方(100XI00mm),并釘

成一個整體，配模的板面保證表面平整、尺寸準確、接縫嚴密。

<2>模板組裝好后進行編號。安裝時用塔吊將模板初步就位，然后根據(jù)位置線加水平

和斜向支撐進行加固，并調(diào)整模板位置，使模板的垂直度、剛度、截面尺寸符合要求。

3、外墻高出底扳300mm部分

<1>墻體高出部分模板采用12mm厚竹膠板事先拼裝而成，外綁兩道水平向木方

(50mmX100mm)。

<2>在防水保護層上彈好墻邊線，在墻兩邊焊鋼筋預(yù)埋豎向和斜向筋用力12鋼筋剩余

短料)，以便進行加固。

<3>用小線拉外墻通長水平線，保證截面尺寸為297mm（300mm厚外墻），將配好的模

板就位，然后用架子管和鉛絲與預(yù)埋鐵進行加固。

<4>模板固定完畢后拉通線檢查板面順直。

（三）底板鋼筋

1、綁扎底板下層網(wǎng)片鋼筋

<1>根據(jù)在防水保護層彈好的鋼筋位置線，先鋪下層網(wǎng)片的長向鋼筋，鋼筋接頭盡量

采用焊接或機械連接。

<2>后鋪下層網(wǎng)片上面的短向鋼筋，鋼筋接頭盡量采用焊接或機械連接。

<3>防止出現(xiàn)質(zhì)量通?。河捎诘装邃摻钍┕ひ筝^復(fù)雜，一定要注意鋼筋綁扎接頭和

焊接接頭按要求錯開問題。

<4>綁扎加強筋：依次綁扎局部加強筋。

2、綁扎地梁鋼筋

<1>在放平的梁下層水平主鋼筋上，用粉筆畫出箍筋間距。箍筋與主筋要垂直，箍筋

轉(zhuǎn)角與主筋交點均要綁扎，主筋與箍筋非轉(zhuǎn)角部分的相交點成梅花交錯綁扎。箍筋的接頭,

即彎鉤疊合處沿梁水平筋交錯布置綁扎。

<2>地梁在槽上預(yù)先綁扎好后，根據(jù)已劃好的梁位置線用塔吊直接吊裝到位。與底板

鋼筋綁扎牢固。

3、綁扎底板上層網(wǎng)片鋼筋

<1>鋪設(shè)上層鐵馬凳：馬凳用剩余短料焊制成，馬凳短向放置，間距1.2?1.5m。

<2>綁扎上層網(wǎng)片下鐵：先在馬凳上綁架立筋，在架立筋上劃好鋼筋位置線，按圖紙

要求，順序放置上層網(wǎng)的下鐵，鋼筋接頭盡量采用焊接或機械連接，要求接頭在同一截面

相互錯開50%,同一根鋼筋盡量減少接頭。

<3>綁扎上層網(wǎng)片上鐵：根據(jù)在上層下鐵上劃好的鋼筋位置線，順序放置上層鋼筋，

鋼筋接頭盡量采用焊接或機械連接，要求接頭在同一截面相互錯開50%,同一根鋼筋盡

量減少接頭。

<4>綁扎墻柱插筋：根據(jù)放好的柱和墻體位置線，將柱和墻體插筋綁扎就位，并和底

板鋼筋點焊固定，要求接頭均錯開50%,根據(jù)設(shè)計要求執(zhí)行，設(shè)計無要求時，甩出底板

面的長度245d,柱綁扎兩道箍筋，墻體綁扎一道水平筋。

<5>墊保護層：底板下保護層為35mm,梁柱主筋保護層為25mm,外墻迎水面為

35mm,外墻內(nèi)側(cè)及內(nèi)墻均為15mm。保護層墊塊間距為600mm,梅花型布置。

<6>成品保護：綁扎鋼筋時鋼筋不能直接抵到外墻磚模上，并注意保護防水層，鋼筋

綁扎前，導(dǎo)墻內(nèi)側(cè)防水層必須甩漿做保護層，導(dǎo)墻上部的防水浮鋪油氈加蓋磚保護，以免

防水卷材在鋼筋施工時被破壞。

（四）混凝土工程

1、混凝土泵送

<1>本工程地下結(jié)構(gòu)施工時，現(xiàn)場可利用面積非常有限，大部分區(qū)域不能停放混凝土

輸送泵車，故采用地泵泵管方式泵送混凝土。

<2>混凝土輸送管線宜直，轉(zhuǎn)彎宜緩，每個接頭必須加密封墊以確保嚴密。泵管支撐

必須牢固。

<3>泵送前先用適量與混凝土強度同等級的水泥砂漿潤管，并壓入混凝土。砂漿輸送

到基坑內(nèi)，要拋散開，不允許水泥砂漿堆在一個地方。

2、混凝土澆筑

<1>基礎(chǔ)底板以后澆帶為界，一次性澆筑，間歇時間不能太長，不允許出現(xiàn)冷縫，混

凝土澆筑順序由一端向另一端澆筑，混凝土采用踏步式分層澆筑，分層振搗密實，以使混

凝土的水化熱盡量散失。具體為：從下到上分層澆筑，從底層開始澆筑，進行5m后回頭

來澆筑第二層。如此依次向前澆筑以上各層，上下相鄰兩層時間不超過2小時，為了控制

澆筑高度，須在出灰口及其附近設(shè)置尺桿，夜間施工時，尺桿附近要有燈光照明。

<2>混凝土筑筑方向應(yīng)平行于次梁長度方向，對于平板式筏板基礎(chǔ)則應(yīng)平行于基礎(chǔ)長

邊方向?；炷翍?yīng)一次澆灌完成，若不能整體澆灌完成，則應(yīng)留設(shè)施工縫。施工縫留設(shè)位

置：當平行于次梁長度方向澆筑時，應(yīng)留在次梁中部1/3跨度范圍內(nèi)；對平板式可留設(shè)

在任何位置，但施工縫應(yīng)平行于底板短邊且不應(yīng)在柱腳范圍內(nèi)。在施工縫處繼續(xù)澆灌混凝

土?xí)r，應(yīng)將施工縫表面松動石子等清掃干凈，并澆水濕潤，鋪上一層水泥漿或與混凝土成

分相同的水泥砂漿，再繼續(xù)澆筑混凝土。對于梁板式片筏基礎(chǔ)，梁高出底板部分應(yīng)分層澆

筑，每層澆灌厚度不宜超過200mm?；炷翍?yīng)澆筑到柱腳頂面，留設(shè)水平施工縫。

<3>每班安排一個作業(yè)班組，并配備3名振搗工人，根據(jù)混凝土泵送時自然形成的坡

度，在每個澆筑帶前、后、中部不停振搗，振搗工要求認真負責(zé)，仔細振搗，以保證混凝

土振搗密實。防止上一層混凝土蓋上后而下層混凝土仍未振搗，造成混凝土振搗不密實。

振搗時，要快插慢拔，插入深度各層均為350mm,即上面兩層均須插入其下面一層50mm。

振搗點之間間距為450mm,梅花型布置，振搗時逐點移動，順序進行，不得漏振。每一

插點要掌握好振搗時間，一般為20?30s,過短不易振實，過長可能引起混凝土離析，以

混凝土表面泛漿，不大量泛氣泡，不再顯著下沉，表面浮出灰漿為準，邊角處要多加注意,

防止漏振。振搗棒距離模板要小于其作用半徑的0.5倍，約為150mm,并不宜靠近模板

振搗，且要盡量避免碰撞鋼筋、芯管、止水帶、預(yù)埋件等。

<4>混凝土泵送時，注意不要將料斗內(nèi)剩余混凝土降低到200mm以下，以免吸入空

氣。混凝土澆筑完畢要進行多次搓平，保證混凝土表面不產(chǎn)生裂紋，具體方法是振搗完后

先角長刮杠刮平，待表面收漿后，用木抹刀搓平表面，并覆蓋塑料布以防表面出現(xiàn)裂縫,

在終凝前掀開塑料布再進行搓平，要求搓壓三遍，最后一遍抹壓要掌握好時間，以終凝前

為準，終凝時間可用手壓法把握?；炷链昶酵戤吅罅⒓从盟芰喜几采w養(yǎng)護，澆水養(yǎng)護時

間為14do

（五）筏板基礎(chǔ)的施工要點

<1>基坑開挖時，若地下水位較高，應(yīng)采取明溝排水、人工降水等措施，使地下水位

降至基坑底下不少于500mm,保證基坑在無水情況下進行開挖和基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)施工。

<2〉開挖基坑應(yīng)注意保持基坑底土的原狀結(jié)構(gòu)，盡量不要擾動。當采用機械開挖基坑

時，在基坑底面設(shè)計標高以上保留200?400mm厚的土層，采用人工挖除并清理平整。

如不能立即進行下道工序施工，應(yīng)預(yù)留100?200mm厚土層，在下道工序施工前挖除，以

防止地基土被擾動。在基坑驗槽后，應(yīng)立即澆筑墊層。

<3>當墊層達到一定強度后，在其上彈線、支模、鋪放鋼筋、連接柱的插筋。

<4>在澆筑混凝土前，清除模板和鋼筋上的垃圾、泥土等雜物，木模板澆水加以潤濕。

<5>基礎(chǔ)澆筑完畢，表面應(yīng)覆蓋和灑水養(yǎng)護，并防止浸泡地基。待混凝土強度達到設(shè)

計強度的25%以上時，即可拆除梁的側(cè)模。

<6>當混凝土基礎(chǔ)達到設(shè)計強度的30%時，應(yīng)進行基坑回填?；踊靥顟?yīng)在四周同時

進行，并按基底排水方向由高到低分層進行。

<7>在基礎(chǔ)底板上埋設(shè)好沉降觀測點，定期進行觀測、分析，并且作好記錄

<8>成品保護：保護鋼筋、模板的位置正確，不得直接踩踏鋼筋和改動模板；在拆模

或吊運物件時，不得碰壞施工縫止水帶。當混凝土強度達到L2MPa后，方可拆模及在混

凝土上操作。

三、地下車庫模板設(shè)計

（一）地下室柱模板

單位：（mm）

600對拉螺栓

柱箍（方木）

柱箍（方木）

豎愣（方木）

對拉螺栓

面板

面板

對拉螺栓

豎愣（方木）

柱立面圖柱剖面圖

柱模板設(shè)計示意圖

柱截面寬度B（mm）:600.00；柱截面高度H（mm）:700.00；柱模板的總計算高度:H=

3.80m；

6。0

183?183?183

計算簡圖

一、參數(shù)信息

1.基本參數(shù)

柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目：1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目：4；

柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目：1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目：4；

對拉螺栓直徑(mm):M14；

2.柱箍信息

柱箍材料:木方；

寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；

柱箍的間距(mm)：450；柱箍合并根數(shù)：1；

3.豎楞信息

豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù)：1；

寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；

4.面板參數(shù)

面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設(shè)計值f.(N/mm2):13.00；

面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm?):1.50；

5.木方參數(shù)

方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm,):13.00；方木彈性模量E(N/mm?):9000.00；

方木抗剪強度設(shè)計值f,(N/mm2):1.50；

二、柱模板荷載標準值計算

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其

中的較小值：

F=0.22丫甲0M〃

F=yH

其中Y—混凝土的重力密度，取24.OOOkN/m'；

t一新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；

T—混凝土的入模溫度，取20.000℃；

V—混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；

H—模板計算高度，取3.800m；

P--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；

色一混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。

分別計算得20.036kN/m%91.200kN/m2,取較小值20.036kN/m?作為本工程計算荷

載。

計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值5=20.036kN/ml

2

傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值q?=2kN/m0

三、柱模板面板的計算

模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B

方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側(cè)壓力

和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。

由前述參數(shù)信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為1=217mm,且豎楞數(shù)為4,

因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算。

0<,------------------U-----------------C

——217J—

面板計算簡圖

1.面板抗彎強度驗算

對柱截面寬度H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距:

M=0.lql2

其中，M—面板計算最大彎矩(N?mm)；

1—計算跨度(豎楞間距)：1=217.0mm；

q—作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值5：1.2X20.04X0.45X0.90=9.737kN/m；

傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q?：1.4X2.00X0.45X0.90=1.134kN/m；

式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。

q=q,+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；

面板的最大彎矩:M=0.1X10.871X217X217=5.12X104N.mm；

面板最大應(yīng)力按下式計算：

o=M/W<f

其中，o一面板承受的應(yīng)力(N/mn?)；

M一面板計算最大彎矩(N?mm)；

W一面板的截面抵抗矩：

W=bh76

b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；

W=450X18.0X18.0/6=2.43X10'mm3；

f—面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；

面板的最大應(yīng)力計算值:o=M/W=5.12X10'/2.43X10'=2.107N/mm2；

面板的最大應(yīng)力計算值。=2.107N/mm：,小于面板的抗彎強度設(shè)計值[o]=13N/mm2,

滿足要求！

2.面板抗剪驗算

最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下：

V=0.6ql

其中，V—面板計算最大剪力(N)；

1一計算跨度(豎楞間距)：1=217.0mm；

q—作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值5：L2X20.04X0.45X0.90=9.737kN/m；

傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值qz：1.4X2.00X0.45X0.90=1.134kN/m；

式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。

q=q,+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；

面板的最大剪力：V=0.6X10.871X217.0=1415.469N；

截面抗剪強度必須滿足下式：

T=3V/(2bh.)Wfv

其中，t—面板承受的剪應(yīng)力(N/rnrn?)；

V—面板計算最大剪力(N)：V=1415.469N；

b一構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=450mm；

h?一面板厚度(mm)：hn=18.0mm；

2

。一面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm?)：fv,=13.000N/mm；

面板截面受剪應(yīng)力計算值：T=3X1415.469/(2X450X18.0)=0.262N/mm2；

面板截面抗剪強度設(shè)計值：［f,］=1.500N/mm2；

面板截面的受剪應(yīng)力T=0.262N/nM小于面板截面抗剪強度設(shè)計值［f」=1.5N/mnA

滿足要求！

3.面板撓度驗算

最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下：

v=0.677ql7(100EI)

其中，q—作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=20.04X0.45=9.02kN/m；

v—面板最大撓度(mm)；

1—計算跨度(豎楞間距)：1=217.0mm；

E—面板彈性模量(N/mm?)：E=6000.00N/mm2；

I—面板截面的慣性矩(mm1)；

I=bh712

1=450X18.0X18.0X18.0/12=2.19X105mm'；

面板最大容許撓度：［v］=217/250=0.868mm；

面板的最大撓度計算值:v=0.677X9.02X217.0'/(100X6000.0X2.19X105)=

0.103mm；

面板的最大撓度計算值v=0.103mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值［v］=0.868mm,

滿足要求！

四、豎楞計算

模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞(小楞)屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。

本工程柱高度為3.800m,柱箍間距為450mm,因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計

算。

本工程中，豎楞采用木方，寬度50mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別

為：

W=50X80X80/6X1=53.33cm3；

I=50X80X80X80/12X1=213.33cm'；

450I450I450

豎楞計算簡圖

L抗彎強度驗算

支座最大彎矩計算公式：

M=0.Iql2

其中，M—豎楞計算最大彎矩(N?mm)；

1—計算跨度(柱箍間距)：1=450.0mm；

q—作用在豎楞上的線荷載，它包括：

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值5：1.2X20.036X0.217X0.900=4.696kN/m；

傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4X2.000X0.217X0.900=0.547kN/m；

q=4.696+0.547=5.242kN/m；

豎楞的最大彎距：M=0.1X5.242X450.0X450.0=1.06X105N?mm；

o=M/W<f

其中，o一豎楞承受的應(yīng)力(N/rW)；

M一豎楞計算最大彎矩(N?mm)；

W一豎楞的截面抵抗矩W=5.33X101；

f—豎楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；

豎楞的最大應(yīng)力計算值：o=M/W=1.06X1075.33X10'=1.991N/mm2；

豎楞的最大應(yīng)力計算值◎=1.991N/mm2小于豎楞的抗彎強度設(shè)計值M=13N/mm2,

滿足要求！

2.抗剪驗算

最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下：

V=0.6ql

其中，V—豎楞計算最大剪力(N)；

1—計算跨度(柱箍間距)：1=450.0mm；

q—作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：

新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值5：1.2X20.036X0.217X0.900=4.696kN/m；

傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值qz：1.4X2.000X0.217X0.900=0.547kN/m；

q=4.696+0.547=5.242kN/m；

豎楞的最大剪力：V=0,6X5.242X450.0=1415.469N；

截面抗剪強度必須滿足下式：

T=3V/(2bh?)^fv

其中，T—豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；

V—豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.6X5.242X450=1415.469N；

b—豎楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；

h”一豎楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；

九一豎楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm?)：f”=1.500N/mm2；

豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值：t=3X1415.469/(2X50.0X80.OX1)=0.531N/mm2；

豎楞截面抗剪強度設(shè)計值：[f]=L500N/mm2；

豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值t=0.531N/mm?小于豎楞截面抗剪強度設(shè)計值

[fv]=l.5N/mm’，滿足要求！

3.撓度驗算

最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下：

v皿=0.677ql7(100EI)W[v]=1/250

其中，q—作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=20.04X0.18=5.24kN/m；

Vmax—豎楞最大撓度(mm)；

1—計算跨度(柱箍間距)：1=450.0mm；

E—豎楞彈性模量(N/mn?),E=9000.00N/mm2；

I—豎楞截面的慣性矩(mm'),1=2.13X10%

豎楞最大容許撓度：[v]=450/250=1.8mm；

豎楞的最大撓度計算值：v=0.677X5.24X450.07(100X9000.0X2.13X106)=

0.076mm；

豎楞的最大撓度計算值v=0.076mm小于豎楞最大容許撓度[v]=1.8mm,滿足要求！

五、B方向柱箍的計算

本工程中，柱箍采用木方，寬度50mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別

為：

W=50X80X80/6Xl=53.33cm：'；

I=50X80X80X80/12X1=213.33cm1；

按集中荷載計算(附計算簡圖)：

1.001.00

A

41。1410

B方向柱箍計算簡圖

其中P--豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN);

P=(1.2X20.04X0.9+1.4X2X0.9)X0.183X0.45=1.99kN；

2.3252.325

半______06590,3：50.335

，L式I~

0-3350.3350.6590.659

2.3252.325

B方向柱箍剪力圖(kN)

最大支座力：N=4.650kN；

B方向柱箍彎矩圖(kN/)

最大彎矩：M=0.186kN?m；

0_____________________________________________________________

0.056

B方向柱箍變形圖(mm)

最大變形：v=0.056mm；

1.柱箍抗彎強度驗算

柱箍截面抗彎強度驗算公式

o=M/W<f

其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值：M=185632.29N?mm；

彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩：W=53333mm3；

B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值：o=3.48N/mm2；

柱箍的抗彎強度設(shè)計值：［f］=13N/mm2；

B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值。=1.86X10s/5.33X107=3.48N/mm2/b^柱箍的抗彎強

度設(shè)計值［fkIBN/mnA滿足要求！

2.柱箍撓度驗算

經(jīng)過計算得到：v=0.056mm；

柱箍最大容許撓度：［v］=300/250=1.2mm；

柱箍的最大撓度v=0.056mm小于柱箍最大容許撓度［v］=L2mm,滿足要求！

3.柱箍抗剪強度驗算

T=3V/(2bh,,)Wfv

其中，T—柱箍承受的剪應(yīng)力(N/mm，)；

V—柱箍計算最大剪力(N)：V=1415.469N；

b一柱箍的截面寬度(mm)：b=50.0mm；

hr>—柱箍的截面高度(mm)：h?=80.0mm；

2

fv-一柱箍抗剪強度設(shè)計值(N/mnO：fv=13.000N/mm；

柱箍截面最大受剪應(yīng)力計算值：T=3X1415.469/(2X50.0X80.OX1)=0.531N/mm2；

柱箍截面最大受剪應(yīng)力計算值t=0.531N/mm「小于柱箍抗剪強度設(shè)計值［f［=13N/mn?,

滿足要求！

六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎?/p>

計算公式如下：

N<[N]=fXA

其中N—對拉螺栓所受的拉力;

A—對拉螺栓有效面積（mm?）；

f—對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/irnn2；

查表得：

對拉螺栓的型號：M14；

對拉螺栓的有效直徑：11.55mm；

對拉螺栓的有效面積：A=105mm2；

對拉螺栓所受的最大拉力：N=4.65kNo

對拉螺栓最大容許拉力值：[N]=1.70X105Xl.05X10-4=17.85kN；

對拉螺栓所受的最大拉力N=4.65kN小于對拉螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN,對

拉螺栓強度驗算滿足要求！

七、H方向柱箍的計算

本工程中，柱箍采用木方，寬度50mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別

為：

W=50X80X80/6X1=53.33cm3；

I=50X80X80X80/12X1=213.33cm'；

按計算（附計算簡圖）：

2.362.361.18

II

AXX

46。?460

H方向柱箍計算簡圖

其中P—豎楞傳遞到柱箍的集中荷載（kN）；

P=(1.2X20.04X0.9+1.4X2X0.9)X0.217X0.45=2.36kN；

2.6832.683

0.8560.856

0.3230.323

0.3233.323

0.8560.856

2.6832.683

H方向柱箍剪力圖(kN)

最大支座力：N=5.365kN；

H方向柱箍彎矩圖(kN?m)

最大彎矩：M=0.245kN?m；

H方向柱箍變形圖(mm)

最大變形：v=0.094mm；

1.柱箍抗彎強度驗算

柱箍截面抗彎強度驗算公式：

o=M/W<f

其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值：M=245137.53N?mm；

彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩：W=53333mm3；

H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值：o=4.596N/mm2；

柱箍的抗彎強度設(shè)計值：[f]=13N/mm2；

H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值◎=2.45X1(/75.33Xl(y=4.596N/mm2小于柱箍的抗彎強

度設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足要求！

2.柱箍撓度驗算

經(jīng)過計算得到：v=0.094mm；

柱箍最大容許撓度：[v]=350/250=1.4mm；

柱箍的最大撓度v=0.094mm小于柱箍最大容許撓度[v]=1.4mm,滿足要求！

3.柱箍抗剪強度驗算

T=3V/(2bh?)<fv

其中，T—柱箍承受的剪應(yīng)力(N/mm?)；

V—柱箍計算最大剪力(N)：V=1415.469N；

b—柱箍的截面寬度(mm)：b=50.0mm；

hn一柱箍的截面高度(mm)：h?=80.0mm；

f.一-柱箍抗剪強度設(shè)計值(N/mn?)：f，=13.000N/mm2；

柱箍截面最大受剪應(yīng)力計算值：T=3X1415.469/(2X50.0X80.0X1)=0.531N/mm2；

柱箍截面最大受剪應(yīng)力計算值T=0.531N/mm：；小于柱箍抗剪強度設(shè)計值[匕]=13。皿/,

滿足要求！

八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎?/p>

驗算公式如下：

N<[N]=fXA

其中N—對拉螺栓所受的拉力；

A—對拉螺栓有效面積(mm?)；

f—對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；

查表得：

對拉螺栓的直徑：M14；

對拉螺栓有效直徑：11.55mm；

對拉螺栓有效面積：A=105mm；

對拉螺栓最大容許拉力值：[N]=1.70X105X1.05X10-4=17.85kN；

對拉螺栓所受的最大拉力：N=5.365kN。

對拉螺栓所受的最大拉力：N=5.365kN小于[N]=17.85kN,對拉螺栓強度驗算滿足

要求!

(-)地下室框梁模板

1、計算簡圖

500X800截面梁，層高3.8m模板支梯一

2,計算參數(shù)

500X800截面梁，層高3.8m模板支撐圖參數(shù)列表:

一、結(jié)構(gòu)基本參數(shù)：

1、梁寬：500mm

2、梁高度：800mm

3、樓板厚度：350mm

4、層高：3.8m

二、梁底模板支撐參數(shù)：

1、承重架選型：鋼管扣件

2、承重架支設(shè)方式：梁下雙支頂立桿

3、梁底承重立桿根數(shù)：2根

4、模板材料：膠合板

5、模板厚度：15mm

6、梁底木方根數(shù)：4根

7、木方截面規(guī)格：50X80mm

8、梁底木方間距：150mm

9、梁底小橫桿：648X3.5鋼管

10、小橫桿間距：450mm

11、梁側(cè)立桿間距：Llm

12、梁側(cè)立桿跨度方向間距（不大于）：0.9m

13、立桿基礎(chǔ)：混凝土樓板上鋪50mm厚木腳手板

14、頂托內(nèi)托梁類型：無托梁

15、梁底立桿跨度方向間距（不大于）：0.9m

16、梁底立桿橫向間距：0.37m

17、水平桿步距：1.5m

18、板下頂部2道水平桿步距調(diào)整為：1.38m

19、水平桿總步數(shù)（含掃地桿和頂部加密區(qū)，不含梁下附加水平桿）：3步

20、掃地桿距架體基礎(chǔ)上表面：200mm

21、板下架體含可調(diào)支托搭設(shè)高度（至支托頂，扣墊板厚度）：3.26m

22、梁底支頂立桿含可調(diào)支托搭設(shè)高度（至支托頂，扣墊板厚度）：2.81m

23、支撐架體計算高度（等于層高）：3.8m

24、板下立桿支撐自由端高度：400mm

25、梁下立桿支撐自由端高度：400mm

26、梁下是否附加水平桿：附加一道水平桿，使梁下支頂立桿自由端高度控制在500

以內(nèi)

三、梁側(cè)模板參數(shù)：

1、梁寬：500mm

2、梁高度：800mm

3、樓板厚度：350mm

4、模板材料：膠合板

5、模板厚度：15mm

6、梁側(cè)木方根數(shù)：3根

7、木方截面規(guī)格：50X80mm

8、木方間距:240mm

9、主龍骨選型：雙鋼管

10、主龍骨間距(不大于)：450mm

11、對拉螺栓直徑：14mm

12、對拉螺栓道數(shù)：1道

13、對拉螺栓豎向間距：/

14、第一道螺栓距梁底：225mm

15、對拉螺栓跨度方向間距(同主龍骨)：450mm

16、梁側(cè)斜支撐間距：不設(shè)斜支撐

3、計算書

一、參數(shù)信息

1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)

梁截面寬度B(m)：0.50；梁截面高度D(m)：0.80；

混凝土板厚度(mm)：350.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.90；

立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.42；

立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；

梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：3.80；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.05；

承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立桿根數(shù)：2；

采用的鋼管類型為①48x3；

立桿承重連接方式：可調(diào)托座；

2.荷載參數(shù)

新澆混凝土重力密度(kN/n?)：24.00；模板自重(kN/n?)：0.50；鋼筋自重(kN/m3)：1.5O；

施工均布荷載標準值(kN/n?)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/n?)：17.8；

振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/n?)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/n?)：4.0；

3.材料參數(shù)

木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)：16.0；

木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；

面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：15.00；

面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板參數(shù)

梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；

梁底縱向支撐根數(shù)：4；

5.梁側(cè)模板參數(shù)

次楞間距(mm)：350；主楞豎向根數(shù)：2；

穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：700；

主楞到梁底距離依次是：30mm,220mm；

主楞材料：圓鋼管；

直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；

主楞合并根數(shù)：2；

次楞材料：木方；

寬度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；

二、梁側(cè)模板荷載計算

按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其

中的較小值：

F=0.22yt郵2VI?

F=yH

其中Y—混凝土的重力密度，取24.OOOkN/nf；

t—新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；

T—混凝土的入模溫度，取20.000C；

V—混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；

H—混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m；