第1章通則-1-第11第26第39第49第2章船舶設計與布置-14-第114第214第320第3章材料和管路設計-24-第124第224第327第4章燃料圍護系統(tǒng)-34-第134第2LNG36第360第4CNG61第561第666第767第868第9691069第5章氣體燃料加注-71-第171第271第372第6章氣體燃料供應-74-第174第275第379第480第581第7章用氣設備-83-第183第283第385第486第8章消防-87-第187第287第390第492第9章防爆-93-第193第293第395第10章機械通風-97-第197第299第399第4100第5100第6100第7101第11章電氣裝置-102-第1102第12104-第1104第2105第3107第4108第13章制造、工藝和試驗-115-第1115第2115第3117第4120第5120第6122第7123第14章操作要求-126-第1126第2節(jié)操作要 ..第15章工程船采用分體供氣的補充規(guī) 第1節(jié)一般規(guī) ..第2節(jié)工程船和水上浮 ..第3節(jié)燃料艙及供氣系 ..附錄1風險評 第1節(jié)一般規(guī) ..第2節(jié)風險評估要 ..第3節(jié)風險準 ..第4節(jié)風險緩解措 ..附錄2新穎形狀的燃料圍護系統(tǒng)設計中極限狀態(tài)方法的使用要 第1節(jié)一般規(guī) ..第2節(jié)設計格 ..第3節(jié)要求的分 ..第4節(jié)承載能力極限狀 ..第5節(jié)疲勞極限狀 ..第6節(jié)事故極限狀 ..第7節(jié)試 ..附錄3海船燃料艙結構強度評 第1節(jié)一般規(guī) ..第2節(jié)C型獨立燃料 ..第3節(jié)A/B型獨立燃料 ..第4節(jié)薄膜型燃料 ..第5節(jié)溫度場分 .. ..附錄4內(nèi)河船燃料艙結構強度評 .. ..附錄5電子控制系 第1節(jié)一般規(guī) ..第2節(jié)氣體燃料發(fā)動機電控系統(tǒng)技術要 ..第3節(jié)氣體控制系統(tǒng)和氣體安全系 ..--PAGE10第1 第1 一般規(guī)雙截止透氣閥：IEC60079：爆炸性環(huán)境，IEC60092-502：船舶電氣設備—專輯—GB383621.1.2.17GB/T22189：船舶電氣設備—專輯—IEC60092-502：船舶電氣設備—專輯—9應設置安全和合適的燃料供應、儲存和加注裝置，其能夠接收和容納所要求狀態(tài)下的燃料GB/T22189：船舶電氣設備—專輯—IEC60092-502：船舶電氣設備—專輯—10應設置經(jīng)適當設計、構造和安裝的氣體管系、圍護和超壓釋放裝置，以實現(xiàn)其預定用途；(11)12燃料圍護系統(tǒng)和包含氣體釋放源的機器處所的布置和位置，應使其中任何一處發(fā)生火災或1對位于除該事故發(fā)生所在處所以外的任何其他處所內(nèi)的設備/系統(tǒng)的正常運轉造成破壞或8妨礙人員通往救生設備或阻礙脫險通道。 NaturalGas各種風險的C認可。第2 圖紙和資2??對于可移式液化氣體燃料罐，還包括燃料供應連接管路、透氣連接管路和熱交換器的加熱ab)c①4.2.1.82低溫管系的隔熱布置說明；（包括電纜）的電容和電感不超過關聯(lián)設備標示值，每個本質安全設備允IEC60079-14出版物《爆炸性氣體環(huán)境—第14部分：電氣設施設計、選擇和安裝》或與其等效的標準。第3 產(chǎn)品檢第4 船舶檢9防爆設備或防點燃設備的確認和安全檢查，如防爆電氣設備的安全性依賴于保護（如過載檢查燃料艙液位指示儀是否處于工作狀態(tài)以及高液位報警和高液位自動關閉系統(tǒng)是否處于3確認燃料艙接頭處所、氣體閥件單元處所的密封設施處于正常狀態(tài)，并對燃料艙接頭處所5(8)對于包含燃料儲存、燃料加注和燃料供應裝置/部件或相關系統(tǒng)的處所（（）9燃料供應和加注系統(tǒng)應盡可能驗證控制、監(jiān)測和自動切斷系統(tǒng)（含手動緊急切斷功能的測GB/T18443.22部分——a防波板（如設有）與燃料艙本體的連接情況，連接焊縫處的裂紋、連接固定螺栓的松脫、)⑦應根據(jù)批準的檢驗計劃對燃料艙進行檢查。當根據(jù)本規(guī)范4.2.1.8制定檢查/檢驗計劃時，2①1.25（MARVS）②應打開燃料供應和加注管系的壓力釋放閥，用于檢查、校正和功能試驗。若單個可辨識的③應檢查所有緊急切斷閥、止回閥、截止透氣閥、主氣體燃料閥、遙控操作閥和用于燃料儲③對惰性氣體發(fā)生器進行檢查，以確認其所產(chǎn)生的惰性氣體是在技術規(guī)格范圍內(nèi)且該設備運④對惰性氣體的分配閥和管路等作總體檢查，對貯存惰性氣體的壓力容器應作內(nèi)外部檢查，①電氣設備的檢查，包括電纜及其支架、本質安全型電氣設備、防爆型電氣設備和增強安全--PAGE14第2 第1 一般規(guī)1考慮到船舶的安全操作以及與船舶相關的其他危險，燃料艙應布置成使其在碰撞或擱淺后2燃料圍護系統(tǒng)、燃料管系及其他燃料釋放源的設置和布置應能使釋放的氣體通向露天的安3進入含有燃料釋放源的處所的通道或該處所上的其他開口，應布置成可燃氣體、窒息性氣578對于客船，應采取物理隔離或等效防范措施，以防止營運期間乘客或其它非授權人員進入第2 燃料艙布2對于獨立燃料艙，保護距離應量至燃料艙殼板（燃料艙圍護系統(tǒng)的主屏壁）。對于薄2.2.1.3（2）；（a）（b） （c）C2.2.1.3（2）)2.2.1.3（3）b)6對于客船，燃料艙應位于距首垂線0.08L的橫截面后方；對于貨船，燃料艙應位于防撞艙壁(fCN=fl×ft×fft=1-r(x1,x2,(H-d)≤7.8m時

=1.0?0.8

(fv(?????)?(????)>7.8m時，????=0.2

，m3當一個以上互不重疊的燃料艙沿縱向布置時，應按照本節(jié)2.2.1.4（2）的規(guī)定分別計算各個(4)如燃料艙關于船舶中心線非對稱布置，則應分別計算左、右舷的fCN值，取二者的平均值。1第3 處所位置和分1氣體安全機器處所：機器處所的布置應使該處所在所有情況下，包括正常和異常情況下，2ESD31除非有文件證明單一事故不會影響兩個機器處所，否則產(chǎn)生推進動力和電動力的發(fā)動機應2設有用氣設備的機器處所內(nèi)設置的確保用氣設備能維持其功能的所必需設備、組件和系統(tǒng)由單艙壁分隔的ED防護型機器處所應有足夠的強度使其中任一處所能夠承受氣體爆ESD防護型機器處所的幾何形狀應設計成能將氣體積聚或形成空氣死角的可能性降至最低。2.3.8.39.2.2.3（2）2類危險區(qū)域要求，不適用于位于甲1.1.2.17（3）的定義，其也能定義為燃料艙接頭處所。若燃料準備間的開口通向船上其他圍蔽處所（且為非危險處所2.3.8.2要9.2.2.2（4）9.2.2.3（1）劃分危險區(qū)域。12.1.3.2的污水井要求僅適用于位于甲板以下的燃IEC60092-506：船舶電氣裝置——--PAGE24第3 第1 一般規(guī)2應采取措施保護管路、管系及其部件和燃料艙，使其免受由于熱變形及燃料艙和船體構件4應對低溫管路與其鄰接的船體構件進行熱隔離，以防止船體溫度降低至船體材料的設計溫第2 管路設GB3033：船舶與海上技術——2部分：不同介質和（或）ENISO14726：船舶和海洋技術——??1???

應力。如未做出此種證明，則b值應為：??=??

3.2.3.1（1）的設計情況，對航行于限制區(qū)域的船舶，CCS可接受較低的環(huán)境溫度值。反之，可要求較高的P0可基于航行期間的實際壓力上升進行計算，并考慮燃料艙的任何絕熱情況。C（SIGTTO/IACS） ???? 壁厚度應比本節(jié)3.2.2因產(chǎn)生。高壓燃料管系應具有足夠的結構強度。應通過應力分析來確定該強度，并考慮下列因具有符合認可標準尺寸的套筒焊接接頭只能用于外徑小于等于50mm和設計溫度不低于-50mm者，不得采用插入焊法蘭。第3 材3.3.1.（13.3.1.1（23.3.1.（33.3.1.（43.3.1.1（5表0℃的燃料艙和處理用壓力容器所用板材、管材(無縫管和焊接管)1,2正火或淬火加回火強度和韌性（沖擊）410N/mm2韌性（V橫向試樣，最小平均沖擊能量值（KV）縱向試樣，最小平均沖擊能量值（KV）試驗溫度-CCS（管材不要求進行夏比V40mm40mm50mmV足本表注②要求，CCS。410N/mm2的材料可由CCS134章的要求。試驗溫度(℃)40t≤5040t≤50）免除焊后消除應力熱處理，應經(jīng)CCS認可或符合公認標準。表0℃至-55℃的燃料艙、次屏壁和處理用壓力容器所用板材、型材和鍛件25mm化學成分（爐罐分析正火或淬火加回火強度和韌性（沖擊）410N/mm2韌性（V橫向試樣，最小平均沖擊能量值（KV）縱向試樣，最小平均沖擊能量值（KV）材料厚度試驗溫度可用控制軋制工藝或TMCP410N/mm2的材料可由CCS試驗溫度(℃)40t≤5040t≤4525℃45t≤5030℃界評估）CCS材料厚度試驗溫度材料厚度試驗溫度設計溫度低于-55℃至-165℃2的燃料艙，次屏壁和處理用受壓容器所用板材、型材和鍛件25mm最低設計溫度化學成分5沖擊試驗溫度2.25TMCP注--注--理9--高錳奧氏體鋼—熱軋加控冷10--5083-拉伸和韌性（沖擊）韌性（V橫向試樣，最小平均沖擊能量值（KV）縱向試樣，最小平均沖擊能量值（KV）1.5%Ni、2.25%Ni、3.5%Ni5%Ni25mm沖擊能量值，應根據(jù)所用試樣型式按照表列值。40mmV25mm9%Ni鋼應用指南”(MSC.1/Circ.1599/Rev.2)或CCS《高錳奧氏體低溫鋼應用指南》的相關要求。試驗溫度(℃)40t≤4545t≤501CCS1323t>40mm表0℃至-165℃3的燃料管路和處理用管路所用的管子(無縫管和焊接管)1鍛件2和鑄件化學成分5最小平均沖擊能量-方法6-注--注--9%鎳鋼7-固溶處理8-5083拉伸和韌性（沖擊）韌性（V表船體結構的最低設計溫度各鋼級的最大厚度0低于---PAGE34第4 第1 一般規(guī)1燃料圍護系統(tǒng)應設計成燃料艙或其接頭泄漏不會危及船舶、船上人員或環(huán)境。應避免的潛3燃料圍護系統(tǒng)的布置應設計成任何氣體泄漏后所采取的安全動作不會導致不可接受的動力()氣體燃料艙的最大允許工作壓力（MAWP）不應超過壓力釋放閥最大允許調(diào)定值燃料艙接頭處所艙壁或限界面材料的設計溫度應與其在可能的最大泄漏情景下遭受的第2 LNG燃料圍護系1在完整條件下，經(jīng)受圍護系統(tǒng)設計壽命預期的環(huán)境條件及其適當?shù)难b載工況，應包括滿載1極限設計條件——圍護系統(tǒng)結構及其結構件應承受建造、試驗和預期投入使用期間可能發(fā)——圍護系統(tǒng)應承受本節(jié)4.2.7.5（1）中規(guī)定的碰撞載荷，且支撐構件和支撐構件處的——4.5.3.1中規(guī)定的內(nèi)部——止浮裝置應能承受本節(jié)4.2.7.5（2）中規(guī)定的向上的力，1達到臨界狀態(tài)前能可靠探測到的失效形成過程（例如通過氣體探測或檢查）2達到臨界狀態(tài)前不能安全探測到的失效形成過程應有比燃料艙預計壽命長得多的預計形成2當布置在開敞甲板或半圍蔽處所時，如內(nèi)殼上所有開口均高于燃料艙的最高可能液位，外表BC1本節(jié)規(guī)定了與4.2.8至4.2.10（?P0應不得低于在)值b對于在限制期限內(nèi)航行的船舶，P0如經(jīng)CCS特別考慮，并符合本節(jié)4.2.13至4.2.16規(guī)定的對各類燃料艙的限制條件，可接受在動)(bPgdsite)max是使用場所特定加速度確定的相關液體壓力；(c)Peq應為如下計算得出的Peq1和Peq2的大者：Peq1=Po+ Peq2=Ph+(Pgdsite) 4.2.7.4（1）所述的船舶運動所引起的液化氣體燃料重心加速度所PZ

4.2.7.（4（b

100?aβ=在任意β方向上的合成加速度（靜載和動載ax=加速度縱向分量，ay=加速度橫向分量，az=4.2.7.3（4）（a）4.2.7.3（4）（b）6②如圍護系統(tǒng)的設計支撐裝置或附件在操作溫度下可能會引起較大的熱應力，則應考慮穩(wěn)態(tài)74.2.7.4①在確定動載荷時應考慮船舶在其使用壽命期間在不規(guī)則海浪中船舶運動的長期分布。由搖和首搖。在估算作用于燃料艙的加速度時，其作用點應在燃料艙的重心處，且包括下列分量：))))a沿船長方向加速度：2g；b沿船寬方向加速度：1g；(c)垂直向上加速度：1g；d垂直向下加速度：2g（含重力效應）74.2.7.5 表船長設計加速度ISO20421-1：深冷容器——1NB/T船長設計加速度3(???(2 )2可使用偏保守的簡化方法或簡化分析計算載荷影響。模型試驗可與理論計算一起使用或代1對于應考慮的圍護系統(tǒng)的每個位置或部分，以及應分析的每個可能的失效模式，應考慮可3????=????.????±????=????.????±????=????.????±??????=??????.????±??????=??????.????±??????=??????.????±σx.dyn、σydyn、σz.dyn、τxydyn、τxz.dynτyzdyn1考慮到彈性和塑料材料特性，結構能力可通過試驗或分析、簡化線性彈性分析或本規(guī)范規(guī)3分析應基于的特征載荷值如下：Re——室溫下的規(guī)定最小屈服應力，N/mm2。如在應力-應變曲線上無明顯的屈服應力，則????=√????2+????2+????2???????????????????????????+3(??xy2+??xz2+ninloadingN 3如要求，考慮到圍護系統(tǒng)預期壽命期間所有疲勞載荷及其適當?shù)慕M合，圍護系統(tǒng)應進行疲

17? ????=0.9×式中：??——??1，2，3，4，5，6，7，8

Q10-2 104105 N4.2.10.2（6）8用于進行裂紋擴展分析和斷裂力學的方法應基于公認的標準。9分析裂紋擴展時，應假定使用的檢查方法不能探測到的最大初始裂紋，并考慮到適用的許??0響應循環(huán)為對數(shù)坐標；2×1054.2.10.2（10）2分析應基于的特征值如下：12由于燃料溫度的影響使設計條件下的計算溫度在0℃以下的所有船體結構的材料，應符合本(3)可采用對船體結構材料進行加熱的方法，以確保這些材料的溫度不會降到低于本規(guī)范表1用于建造不構成船體的主屏壁和次屏壁的金屬材料應適用于其可能經(jīng)受的設計載荷并符合23如果非金屬材料（包括復合材料）6可考慮在主屏壁和次屏壁中使用非防火和阻止火焰?zhèn)鞑サ牟牧希珣O置適當?shù)南到y(tǒng)（例??()45未永久惰化的燃料儲存處所可使用不滿足公認耐火標準的絕熱層，但其表面應覆蓋具有低7這種燃料艙主要是由平面構成，則其設計蒸氣壓力P0應小于0.07MPa。1結構分析時，應對本節(jié)4.2.7.3（3）①所述的內(nèi)部壓力，燃料艙與支撐系統(tǒng)、鍵固系統(tǒng)以及3應將具有支撐構件的燃料艙設計成能承受本節(jié)4.2.7.51燃料艙和燃料艙支撐構件應設計成能承受本節(jié)4.2.7.5和4.2.1.6（3）規(guī)定的相關意外載荷和力P0應小于0.07MPa。34對在不規(guī)則波浪中的特定船舶加速度和運動以及船舶及其燃料艙對這些力和運動的響應均σL≤1.5fσL+σb≤1.5Fσm+σb≤σm+σb+σg≤3.0FσL+σb+σg≤式中：σm——等效總體主膜應力；f——Rm/ARe/B，取其小者；表71燃料艙和燃料艙支撐構件應設計成能承受本節(jié)4.2.7.5和4.2.1.6（3）規(guī)定的適用意外載荷和⑦局部主膜應力系指由于壓力或其他機械載荷及有關的初始的或不連續(xù)的效應所形成的膜應S1≤0.5√????S21)C型獨立燃料艙應依據(jù)包含斷裂力學和裂紋擴展衡準的壓力容器標準進行設計。本節(jié)

P0=0.2+ ??=0.00185(????= O：????=25 h，0.75b，m；，m；，m；ρr——設計溫度下燃料的相對密度（淡水：ρr1）對于碳錳鋼和鎳鋼，應不小于5mm；對于奧氏體鋼，應不小于3mm；對于鋁合金，應不小于7mm。Pe=P1+P2+P3+ 小于0.025MPa；他處所，P2=0；所，P4=0。)34所述的計算工況。螺栓的強度校核應符合CCS2323.2.5CCS接受的標準①)σm+σb≤1.5fσm+σb+σg≤3.0fVDI2230GB/T3098.1：緊固件機械性能——C型燃料罐，其支撐件與筒體連接的結構突變處，強度校核可考慮二階應力；對于單層泡沫C型燃料罐，其鞍座和止浮裝置結構的強度校核通?？紤]熱應力。表2對于承受外部壓力和引起壓縮應力的其他載荷的壓力容器，其厚度和形狀應基于使用公認2對于真空絕熱型燃料艙，應特別注意其支撐設計的疲勞強度，還應特別考慮對其內(nèi)外殼間1燃料艙和燃料艙支撐構件應設計成能承受本節(jié)4.2.7.5和4.2.1.6（3）規(guī)定的適用意外載荷和P0通常應不超過0.025MPa。如果船體構件尺寸相應加大并適當考慮支撐絕熱層的強度，P0亦可相應增加到一較高值，但應小于0.07MPa。4.8.2abc)defgabcda意外機械破損（例如營運時燃料艙內(nèi)掉落的物體bcd3按照本節(jié)4.2.16.1②進行設計時，應確定建造圍護系統(tǒng)時使用的材料的物理性能（機械的、1應進行為確定極限強度而進行的圍護和本節(jié)4.2.5定義的相關結構和設備的結構分析和/或試2船體結構分析應計及本節(jié)4.2.7.3（3）①所述的內(nèi)部壓力。應特別注意船體的變形以及船體23對于可經(jīng)試驗和/或分析證明裂紋不會導致2個薄膜同時或級聯(lián)失效的結構單元，Cw應小于1圍護系統(tǒng)和支撐船體結構應設計成能承受本節(jié)4.2.7.5不能按照本節(jié)4.2.13至4.2.16極限狀態(tài)設計的程序和相關設計參數(shù)應符合本規(guī)范附錄2所載的新穎形狀的燃料圍護LD。第3 可移式液化氣體燃料40英尺集裝箱，且壓力釋放系統(tǒng)釋放的CCS接受的標準（SY/T6986.2：液化天然氣設備與安裝——2部BSEN1474-2：液化天然氣設備與安裝——2部分：--PAGE612對于真空絕熱型LNG4.2.2.53應通過傳熱計算或試驗證明LNG罐式集裝箱的框架不會因燃料泄漏而遭受不可承受的低溫，4LNG5章的加注站和第4 CNG燃料圍護系2除非艙壁設計成能夠承受氣體膨脹泄漏時會達到的最低溫度，否則儲存CNG的圍蔽處所的第5 壓力釋放系NB/T470592對于壓力釋放閥的結構和布置，應考慮由于環(huán)境溫度結冰帶來的影響；6m。Q= 式中：Q——273.15K0.1013MPaF=0.5，CCS（根據(jù)所使用的防火材料、絕熱層；；；??

（KD——k決定的常數(shù)，按下式計算：??=√??(??+

式中：k——1.02.2kD，LminA=A=4.5.3.1（1）F=0.5F=0.25F=0.2F=0.1??air=??? 14.5.3.1要求a對非平衡壓力釋放閥：MARVS的10%；b)對平衡壓力釋放閥：MARVS的30%；c)對先導式壓力釋放閥：MARVS的50%。(4)為確保壓力釋放閥的穩(wěn)定運作，其回座壓力應不少于進口壓力損失和額定排量時0.02倍第6 燃料艙裝載極LL=FLρR第7 燃料儲存狀態(tài)的維3壓力積聚；系統(tǒng)及其配套輔助設施的可用性應使得當機械非靜止部件或控制系統(tǒng)部件發(fā)生單一故第8 燃料圍護系統(tǒng)內(nèi)的環(huán)境控4.82.1第9 惰（）對于使用惰性氣體保護的客船的燃料艙處所，應有警示及適當措施限制乘客隨意進處所。第10 結構強度直接計CCS《散裝運輸液化氣體船舶構造與設備規(guī)范》或《內(nèi)河散3“海船燃料艙結構強度評估”的相關要求。4“內(nèi)河船燃料艙結構強度評估”的相關要求。12第5 第1 一般規(guī)第2 加注CCS①的相關要CCS②的相關要求；或CCS③的相關要求。第3 加注系ISO21593：船舶和海上技術——GB/T39038ISO16904：LNG海上輸送臂的設計和測試、ISO20519：船舶和海上技術——液化天然氣燃料動力船舶的加注要求、OCIMFHG/T21608：液體裝卸臂工程技術要求等。ISO20519：船舶和海上技術——液化天然氣燃料動力船舶的加注要求、ASMEB16.5《管法蘭和法蘭管件》150HG/T20592~20635PN系列或CLASS系列等。第6 第1 一般規(guī)2用于向用氣設備駁運燃料的管系的設計，應使得某一道屏壁發(fā)生的故障不會導致燃料從管3機器處所外的燃料管路的安裝和防護，應使得在發(fā)生氣體泄漏時能將造成人員傷害和船舶1當氣體燃料供應由于自動截止閥動作而中斷時，應在查明原因并采取相關措施之后方可重2當氣體燃料供應由于氣體泄漏而中斷時，應在查明泄漏源并進行處理后方可重新恢復氣體3第2 供氣閥布13只閥中的2只串接在通向發(fā)動機的氣體燃料管路上，第3只安裝在處于2只串接閥之間的氣單臺發(fā)動機系統(tǒng)和多臺發(fā)動機系統(tǒng)的供氣閥布置示例如圖6.2.1.9(a)和圖6.2.1.9(b)所示。手動截止閥

6.2.1.9a手動截止閥自動透氣 自動截止6.2.1.9b第3 機器處所外的供氣系應對熱交換器氣體燃料出口處的溫度進行監(jiān)測，當氣體燃料出口處溫度過低時，應在駕駛室或機艙有人值班的位置發(fā)出聲光報警，且自動關閉LNG輸送泵（如設有）并切斷燃料艙主閥。第4 機器處所內(nèi)的供氣系2供氣管路安裝在通風導管內(nèi)，供氣管路和通風導管之間的空間應設置負壓機械通風系統(tǒng)，1如果氣體在低壓狀態(tài)下直接噴入至各個氣缸的進氣支管或進氣道，則發(fā)動機空氣進氣管可2對于國內(nèi)航行船舶，如果氣體燃料以低壓狀態(tài)在增壓器后端噴入發(fā)動機空氣進氣總管，且

???=

2 ??+k——定壓比熱和定容比熱的比值，對CH4，k第5 壓縮機和第7 第1 一般規(guī)2含有或可能含有可燃混合氣的發(fā)動機部件或系統(tǒng)應布置合適的壓力釋放系統(tǒng)，除非其強度第2 活塞式內(nèi)燃第3 主鍋爐和輔鍋第4 燃氣輪第8 第1 一般規(guī)第2 防穿過滾裝處所的燃料管路的防火應由CCS根據(jù)其使用情況和管內(nèi)預期壓力予以特別考慮燃料艙位于開敞甲板時，面向燃料艙的起居處所、服務處所、控制站、脫險通道和機器處所的限界面應采用A60MDGMDG規(guī)則關于2.1類包裝危險貨物的積載和隔離要求。：SOLAS4m2及以上的油漆間和儲物間、存放易燃液體的處所和不構具有較大失火危險的起居處所：SOLASII-2/9.2.2.3規(guī)定的桑拿房、超市、理發(fā)室和CCA-③燃料艙布置于圍蔽處所（C8.2.2燃料艙防火分隔示意圖8.2.3加注站防火分隔示意圖（對于國內(nèi)航行船舶第3 滅若消防泵的排量和壓力足以同時操作所需數(shù)目的消火栓和本節(jié)8.3.3所述的水霧系應安裝水霧系統(tǒng)用于冷卻、防火以及船員防護，水霧系統(tǒng)應覆蓋位于開敞甲板上的對內(nèi)河船舶，當本節(jié)8.3.3.2所述限界面與燃料艙的距離大于或等于5mLNG燃料艙位于圍蔽或半圍蔽處所內(nèi)時，在燃料艙處所入口處應至少設置1少1具容量不少于5kg的手提式干粉滅火器。第4 探火和失火報警系第9 第1 一般規(guī)2如果在氣體燃料發(fā)動機機器處所內(nèi)有2個探測器探測到氣體濃度超過40%LEL，則該處所內(nèi)第2 危險區(qū)域劃IEC60092-5024.4部分：運載可燃液化氣體的液貨船（如適用IEC60092-502標準：IEC60092-502船舶電氣設備—專輯—IEC60079-10-1爆炸性環(huán)境-10-1部見本節(jié)9.2.2。7在正常運行情況下ESD防護型機器處所視為非危險區(qū)域，但當探測到氣體泄漏后仍需要繼8在正常運行情況下被空氣閘所保護的處所視為非危險區(qū)域，但當被保護處所與危險區(qū)域之IEC60079-10-1爆炸性環(huán)境-10-1部分：區(qū)域分級-IEC60092-502船舶電氣設備—1③C1C型燃料艙的所有潛在釋放源CC型燃料艙處所應視為非危險區(qū)域。若燃料艙處所1類危險區(qū)域。若燃料艙處所含有通向燃料艙接頭處所的螺栓艙蓋，23m以內(nèi)的所有--PAGE100第3 危險區(qū)域內(nèi)的電氣設備和電用于可能出現(xiàn)混有天然氣的爆炸性氣體環(huán)境的防爆設備的防爆類別和溫度組別應不低于A22第10 第1 一般規(guī)1（僅2葉輪和機殼之間的徑向空隙不得小于軸承處葉輪軸直徑的0.1倍，且不得小于2mm，但不必3對于鋁合金或鎂合金的固定或旋轉部件與鐵質的固定或旋轉部件的任何組合，無論其葉梢1在初次啟動時或正壓通風狀態(tài)喪失后，并在向該處所非合格防爆型的電氣裝置供電之前，)對于需滿足安全返港要求的客船，客船安全區(qū)域③IEC60092-502：船舶電氣裝置—液貨船—5IEC60092-502：船舶電氣裝置—液貨船—5SOLAS第Ⅱ-221第2 燃料艙接頭處3部分，以及IACSUIGC5。第3 機器處IEC60079-10-1爆炸性環(huán)境—10-1部分：區(qū)域分級—第4 燃料準備50。第5 加注第6 雙壁風機的數(shù)量和功率應滿足：從主配電板或應急配電板由獨立線路供電的一個風機失效50%第7 氣體閥件單元處第11 第1 一般規(guī)IEC60092IEC60092-502出版物IEC60812第12 第1 一般規(guī)1用氣設備的控制、監(jiān)測和安全系統(tǒng)應布置成：在單一故障情況下，推進和發(fā)電系統(tǒng)的212.4.3所述系統(tǒng)故障以及其它發(fā)展速度過快以致3對于ESD4為避免可能的共因故障，安全功能應布置在一個專用氣體安全系統(tǒng)中，該系統(tǒng)應獨立5氣體安全系統(tǒng)包括現(xiàn)場儀表，應布置成能夠避免誤切斷，例如，由于氣體探測器故障6當需設置兩套或多套氣體供應系統(tǒng)來滿足要求時，每套系統(tǒng)均應設有其自身的獨立氣（型式。第2 監(jiān)測與控1每一燃料艙應安裝液位測量裝置，其布置應確保燃料艙處于使用狀態(tài)時，始終可獲得液位2如僅安裝一個液位表，則其應布置成能在燃料艙使用時仍能對其進行必要的維修，而無需1每個燃料艙均應設有一個獨立于其他液位指示器的高液位報警裝置，并在動作時發(fā)出聽覺2每個燃料艙還應設有另一傳感器，在燃料艙處于高高液位時，其應能自動啟動1個截止閥，3燃料艙中傳感器的位置應能在交付使用前確認。在交船后和每次干塢后第一次滿載時，應除滿足SOLASII-1章C部分和《鋼質海船入級規(guī)范》（對于國際航行船舶）或《國內(nèi)航第3 氣體探測和火災探6其它可能產(chǎn)生氣體積聚的圍蔽/半圍蔽處所內(nèi)，包含屏壁間處所和除C型獨立燃料艙以外獨12.3.1.1中所述的固定式氣體探測器應為兩個相互靠近且獨第4 燃料供應系統(tǒng)的控制和安全功IEC60079-29-129-1--PAGE1091對于多機艙的電力推進系統(tǒng)：應起動另一臺發(fā)動機。當?shù)?臺發(fā)動機與匯流排連接時，第12對于多機艙的直接推進系統(tǒng)：如果采用手動停車后仍有至少40%的有效推進功率和正常的3對于單一機艙，當氣體燃料管路雙壁管的通風失效或惰性氣體失壓時，若另一供氣管路已SOLAS第Ⅱ-223 表 見本章測器1）高于探測到氣體濃度達到或高于兩個探測器1）探測到氣體濃度處所內(nèi)氣體濃度達到或高于 見本章12.3.1.1見本章12.3.1.1兩個探測器1）探測到燃料準備見本章于兩個探測器1）探測到燃料艙和兩個探測器1） 于僅適用于本規(guī)范和6.4.1.3條測到氣體濃度達到或高于兩個探測器1）探測到含有氣體探測到氣體濃度達到或高于見本規(guī)范兩個探測器1）見本規(guī)范含有氣體燃料發(fā)動機的ESD兩個探測器1）燃料發(fā)動機的ESD防護型機器含有氣體燃料發(fā)動機的ESD含有氣體燃料發(fā)動機的ESD 備發(fā)動機自動停車（發(fā)動機故障見本章見本章其他可能產(chǎn)生氣體積聚的圍蔽見本章見本章見本章見本章1)3如果氣體燃料供至一臺以上發(fā)動機，并且不同的供氣管路完全獨立并安裝在獨立的管道內(nèi)，同時每條管路上的第13 第1 一般規(guī)制造、工藝、試驗、檢查以及文件，除滿足本章規(guī)定外，還應符合CCS《材料與焊接規(guī)范》和《散裝運輸液化氣體船舶構造與設備規(guī)范》等相關規(guī)范/指南或公認標準的相關要求。第2 通用試驗要除CCS另有規(guī)定外，金屬材料的驗收試驗應包括夏比V型缺口沖擊韌性試驗。規(guī)定的夏比V型缺口沖擊能量值的要求為3個全尺寸（10mm10mm）試樣的最小平均沖擊能量值和對最小的單個試樣沖擊能量。夏比V型缺口試樣的尺寸和公差應符合CC《材料與焊接規(guī)范》的相關要求5mm13.2.2.1所示。 表V型缺口試樣尺寸3KV——本規(guī)范表3.3.1.1（1）至表3.3.1.1（4）規(guī)定的沖擊能量值（J）僅一個試樣的沖擊能量可低于規(guī)定的平均值，但不得低于該平均值的70%圖13.2.2.2下列位置，即焊縫的中線上、熔合線上和距離熔合線1mm、3mm和5mm處，見圖13.2.2.3所示。234234 234 234在熱影響區(qū)（HAZ），距熔合線1mm在熱影響區(qū)（HAZ），距熔合線3mm在熱影響區(qū)（HAZ），距熔合線5mm圖13.2.2.3第3 燃料圍護系統(tǒng)的金屬材料焊接和無損探除薄膜燃料艙外，所有燃料艙和處理用壓力容器通常按每50m左右的對接焊縫進行一薄膜艙），當采用CB或JIS標準時，其驗收等級均應為I級。當采用ISO標準時，船體結構驗收等級1整個長度范圍內(nèi)的所有對接焊縫；)第4 金屬材料構造的其他要第5 試在LNG在試驗條件下，主要構件中的最大主膜應力或最大彎曲應力應不超過材料(制造狀態(tài))每一壓力容器應進行水壓試驗，試驗時在燃料艙頂測得的壓力應不小于1.5P0（P0為設第6 焊接、焊后熱處理和無損探小于10mm的管子進行消除熱應力的要求。3ESD防護式機器處所內(nèi)的供氣管路；或(4內(nèi)徑大于75mm的管系；或第7 試驗要用于工作溫度-55℃以下的每種型式和尺寸的閥（安全閥除外10%的產(chǎn)品比例，進行包括①生產(chǎn)商有經(jīng)認可的質量體系，該體系得到CCS1.5倍設計壓力的液壓試驗；對于安1.1倍設計壓力的泄漏試驗。安全閥設定壓力的試驗應在環(huán)④CCS驗船師在場見證下進行包括閥的操作和泄漏驗證的低溫試驗。GB/T22218ISO19921：船舶與海上技術—GB/T22219/ISO19922：船舶與海上技術—配有彈性密封件的金屬管路附件耐火性能試驗臺要求等。裂，試驗持續(xù)時間應不少于5min。0.0MP1.2

（秒第14 第1 一般規(guī)2船上應備有操作程序，其中應包含一份詳細的燃料操作手冊，以使經(jīng)培訓的人員能安全操第2 操作要燃料圍護系統(tǒng)的營運檢驗、維護和試驗應按照本規(guī)范4.2.1.8所要求的檢查/IEC60079-1717①②（PPE燃料系統(tǒng)惰化和吹掃程序應確?？諝獠粫灰牒锌扇細怏w環(huán)境的管系或燃料艙ISO28460APIRP2003：防止靜電、閃電和雜散電流引燃的措施ISGOTT③第15 第1 一般規(guī)第2 工程船和水上浮第3 燃料艙及供氣系附錄1風險評估第1 一般規(guī)第2 風險評估要1)23)4泄漏場景定義；5失效頻率分析；(6)后果分析；7)8)9（PHA（HAZOP（FMEA1適用于LNG234附表35SY/T6714（或API581）標準的規(guī)定進行修正。10-8/1％時，在定量風CCS認可的分析模型或軟件（CFD方法）計算后果的影響程度，通常123后果分析可采用本附錄所列以外的接受準則，所采用的后果接受準則應經(jīng)CCS 表不少于10%的皮膚暴露于火中30秒的情況下，則至少10不少于10%的皮膚暴露于火中30秒的情況度損失（承載能力顯著降低） 表甲烷燃燒下限的 表損傷對應超壓值第3 風險準個體死亡的發(fā)生頻率，單位為/3.1.1中的規(guī)定。（F 表風險值（死亡頻率/船/年1.0E-1.0E-重要目標（域、軍事管理區(qū)、文物保護區(qū)域等3.0E-廣泛接受的風險（除重要目標外1.0E-2×10- 10引發(fā)死亡人數(shù)為N的事件的年概率10-引發(fā)死亡人數(shù)為N的事件的年概率10-10-10-10-10-10-10- 死亡人數(shù)3.1.2（SR）可容許標準第4 風險緩解措所采用的緩解措施應經(jīng)CCS*加上含有氣體或其他可能釋放到空氣中造成危害的物質（例如窒息，燒傷）低壓（真空絕少的——極不可能的——非常不可能的——不太可能的——可能的——為百萬分之一的場景（1，絕少的1/40000（即6低風險——AP1,AP2,AP3中等風險——AP4,AP5,BP2BP3,BP4,CP1,CP2高風險——BP5,CP4和AE：輕微的——對附近敏感地區(qū)/物種的有限和可逆的損害； 絕少的——極不可能的——非常不可能的——不太可能的——可能的——為百萬分之一的場景（1，絕少的1/40000（即6低風險——AE1,AE2,AE3,AE4,BE1,BE2,BE3中等風險——AE5,BE4,BE5,CE2,CE3,CE4,DE1,DE2高風險——CE5,DE4和（設備、處所和結構AA：局部損傷——xBA：重大損傷——yCA：廣泛損傷——z絕少的——極不可能的——非常不可能的——不太可能的——可能的——為百萬分之一的場景（1，絕少的1/40000（即6低風險AA1,AA2,AA3中等風險——AA4,AA5,BA2,BA3,BA4,CA1,CA2和高風險BA5,CA4和1.(10-6/y或更少C型獨立燃料 <1x10-2.(10-6/y10- ≤50 51mm~150 151mm~300 7x10- 3x10- 3x10-法 4x10- 5x10- 7x10-手動 -- 7x10- 9x10-3.(10-5/y10- ≤50 51mm~150 151mm~300 8x10- 4x10- 3x10-法 4x10- 5x10- 8x10-手動 3x10- 5x10- 7x10-4.(10-4/y10- ≤50 51mm~150 151mm~300控制 3x10- 3x10- 3x10-連接設 3x10-4包括法工藝容 7x10-4壓力容5.(10-3/y10- 51mm~150 151mm~300熱交換器/蒸發(fā)器/加熱 2x10- 2x10-泵(離心式或往復式 5x10- 1x10- 第1 一般規(guī)3)))第2 設計格LdRd：LdFk——44.2.74.2.9????=??(????1,????2,...,

Rd

γR式中：Rk——3章涉及的材料，其可為但不限于規(guī)定的最小屈服應力、規(guī)γR——γRγmγs 表第3 要求的分三維有限元分析應作為液貨艙和船體的組合模型進行，包括適用的支撐件和關鍵系統(tǒng)。應確定所有失效模式以避免意想不到的失效。應進行水動力分析確定在不規(guī)則波中的特定承受外部壓力和引起壓縮應力的其他載荷的燃料艙應按照公認標準進行屈曲強度分析。方法應充分考慮到理論和實際屈曲應力值之間的差別；此差別是因板不平整、板邊不對第4 承載能力極限狀 表載荷組合‘a(chǎn)’中的永久和功能載荷的載荷系數(shù)與適用于燃料圍護系統(tǒng)的通常良好受控和/或規(guī)定取作γC=1.2如果通過風險評估證明并經(jīng)CCS材料系數(shù)γm一般應反映材料力學性能的統(tǒng)計分布，并需要與規(guī)定的特有力學性能4γm可取作：4.8中給出的極限狀態(tài)衡準針對過度塑性變形的設計，分項能力系γsi應取：

Rm k1

Rm k2

系數(shù)ABC和D44.2.14.3RmRe4以上給出的分項能力系數(shù)是校準至傳統(tǒng)BσL≤1.5fσL+σb≤1.5FσL=等效局部主膜應力σb=等效主彎曲應力

σm+σb+σg≤3.0FσL+σb+σg≤f γs1γmF γs2γmσLσbσLxσbx2σLxσbxσLyσbyσLyσby23τLxyτbxyσms+σbp1.25F（12）σms+σbp+σbs≤1.25F（2）σms+σbp+σbs+σbt+σg3.0F1：等效截面膜應力和主結構等效膜應力之和（σms+σbp）2：考慮到設計概念、結構形狀和應力計算所使用的方法，CCS1.25σbt=第三級結構中的截面彎曲應力；σg=f γs1γmF γs2γm4.3第5 疲勞極限狀 表CCS第6 事故極限狀第7 試附錄3海船燃料艙結構強度評估1LNG作為燃料的油船、化學品船、集裝箱船、散貨船、礦砂船、滾LNG動力海船，也可參照本附錄適用部分對燃料艙結構進行強度評44.2.7規(guī)定的設計載設計載荷應考慮的范圍取決于燃料艙類型，對于采用C型獨立燃料艙的海船，應按本附2節(jié)相關要求，對于采用A/B3節(jié)相關要求，對于采用薄4節(jié)相關要求。2C體，以及其他高應力水平的局部區(qū)域（如雙體和三體罐Y型節(jié)點處等），燃料艙附屬構件（如加C型獨立燃料艙鞍座及其支承結構應進行強度評估。對于鞍座與船體結構直接相連的形對于鞍座與C型獨立燃料艙直接相連的形式，按CCS《散裝運輸液化氣體船舶構造與設備規(guī)范》2A425以CCSR散貨船，船體梁波浪載荷包括垂向波浪彎矩、垂向波浪剪力、水平波浪彎矩和波浪扭矩。根據(jù)CCS9142節(jié)，按不同等效設計波對應的動載荷組合系數(shù)LCF確定船體梁波浪載荷的目標值；對非CSR散貨船，船體梁波浪載荷包括垂向波浪彎矩，按CCS《鋼質海船入級規(guī)范》第2151.5.6.1(2)計算；矩。根據(jù)CCS42LCFCSRCCS9145對非CSR散貨船，根據(jù)CCS215LNG燃料的靜壓力和由于加速度引起的動壓力、壓力釋放閥設定壓力。壓力釋放閥設定壓力和LNG44.1.34.2.7。CSR散貨船，除燃料艙載荷外，其它載荷根據(jù)CCS946對非CSRCCS215對礦砂船，除燃料艙載荷外，其它載荷根據(jù)CCS46節(jié)計4.28.1.2344.28.2給出的加速度分量公式乘以如加速度(ax，ay，az)1.2.11.2.21.2.3。各航行工況下加速度系數(shù)（kx,ky,kz）CSRCCS914章的動載荷組合系az43節(jié)。將上述加速度分別除以該艙室重心處的加速度包絡值（ax-env,ay-env,az-env，得到該動載荷工況下的加速度系數(shù)（kx,ky,kz1.01.0；對非CSRkz1.2.1CCS42LCF，計算燃az別除以該艙室重心處的加速度包絡值（ax-env,ay-env,az-env，得到該動載荷工況下的加速度系數(shù)（kx,ky,kz。1.01.0。CSR1.2.1。對于CSR1.2.2。對于礦砂1.2.3。要求（包括需要建模的構件、單元類型以及網(wǎng)格尺寸等）CCS9172CSR散貨船，見CCS9171對非CSRCCS28對礦砂船，見CCS71CSR散貨船，見CCS9172對非CSRCCS28對礦砂船，見CCS72對CSRCCS9172CSR散貨船，見CCS91723節(jié)。S+D載荷組合的衡準一致。對非CSRCCS281對礦砂船，見CCS723節(jié)。碰撞工況、靜橫傾工況S+D載荷組合的衡準一致。CSR散貨船，見CCS9184節(jié)。碰撞工S+D載荷組合的衡準一致。對非CSRCCS281對礦砂船，見CCS94節(jié)。碰撞工況、靜橫傾工況和浸水止浮工況的衡準取為與S+D載荷組合的衡準一致。以C垂向波浪彎矩，取目標艙范圍內(nèi)的最大值。對于非CSR船，按CCS《鋼質海船入級規(guī)215CSR油船，按CCS914垂向彎矩和剪力的調(diào)整，對于CSR油船，按CCS91部分7章。燃料艙內(nèi)部動壓力應采用CCS34.28.1.2344.28.2給出的加速度分量公式乘以如下規(guī)定的加速度系數(shù)后進行合成計算。對于碰撞工況和靜橫傾工況，計算中采用的加速度(axayaz)1.3.11.3.21.3.31.3.4。各航行工況下加速度系數(shù)（kx,ky,kz）的計算方法如CSR油船，按照CCS914章的動載荷組合系數(shù)az43節(jié)。將上述加速度分別除以該艙室重心處的加速度包絡值（ax-env,ay-env,az-env，得到該kz對非CSRkz1.3.11.3.2對于非CSR船，貨艙內(nèi)液貨壓力根據(jù)CCS21計算。舷外水壓力根據(jù)CCS211.5.314章。計算工況應考慮典型的裝載模式。對于具有一道縱艙壁的非CSR船，典型的計算工況對于非CSRC型獨立燃料艙重心處的主船體艙室為目標艙。如目標艙為中部2檔的強框架處。艙段有限元采用的單元及網(wǎng)格要求見CCS211.5.6。CSRC型獨立燃料艙重心處所對應的液貨艙為目標艙，結構建模要求CCS9172節(jié)。對于非CSR船，邊界條件見CCS2514.2CSRCCS9172.5CSR船，評估應力為將局部載荷工況應力與總體載荷工況應力按照CCS《鋼質211.5.1.9（2）CCS《鋼2515.1.2。對CSR油船，屈服分析衡準即各主要構件的許用應力見CCS《鋼質海船入級規(guī)范》CSRCCS211.5.9求進行，各構件的標準減薄厚度見CCS2516.1.1屈曲安全因子取值見CCS2516.1.2對CSRCCS9184對CSRCCS9130.4LLNG動力集裝箱船燃料艙區(qū)域船體結0.4L范圍之外的情況，可根據(jù)具體情況參照適用部分或CCS（無限航區(qū)集裝箱船）CCS《鋼質海船入級規(guī)hogC42CF對有限航區(qū)的集裝箱船，船體梁波浪載荷包括垂向波浪彎矩，按CCS《鋼質海船入級規(guī)215節(jié)1.5.6.1(2)計算。3LNGLNG燃料LNG44.1.34.2.7。對于無限航區(qū)集裝箱船，除燃料艙載荷外，其余液艙（如有時）的內(nèi)部壓力根據(jù)46度見CCS272。燃料艙內(nèi)部動壓力應采用CCS34.28.1.2344.28.2,,按照CCS42節(jié)的動載荷組合系數(shù)LCF，計算燃料艙艙室重心處的加速度（ax,ay,azCCS433.2；env工況下的加速度系數(shù)（kx,ky,z1.4.2CCS48節(jié)的規(guī)20.5g0.25g向后方作用慣性力的碰撞工況，碰撞工30°引起的舷外水壓及液艙內(nèi)壓力變化，不考慮波浪載1.4.11.4.2以外更為嚴重的裝載工況，應對這些裝載工況以C型獨立燃料艙重心處的主船體艙室為目標艙,垂向應取至艙口圍范圍；橫向應取全2節(jié)。72。0.5tctc，腐蝕增量見CS272表2.63.。對有限航區(qū)集裝箱船，模型邊界條件見CCS272對無限航區(qū)集裝箱船，船體梁載荷調(diào)整的方法和流程見CCS72對無限航區(qū)集裝箱船，屈服評估衡準見CCS72S+D的載荷組合衡準一對無限航區(qū)集裝箱船，按CCS94節(jié)的要求進行屈曲強度對有限航區(qū)集裝箱船，按CCS272的要求進行屈S+D的載荷組合衡準一對無限航區(qū)集裝箱船，細化分析的流程、方法和衡準見CCS3對有限航區(qū)集裝箱船，細化分析的流程、方法和衡準見CCS72各工況的外部壓力應根據(jù)CCS《汽車運輸船舶船體結構指南》7.4的要求計算。外部速度引起的動壓力。壓力釋放閥設定壓力和LNG414.1.324.2.7車輛載荷應計算根據(jù)CCS《汽車運輸船舶船體結構指南》7.4的規(guī)定進行。車輛載荷CCS《汽車運輸船舶船體結構指南》7.4的規(guī)定選取。段有限元模型的建模要求（包括需要建模的構件、單元類型以及網(wǎng)格尺寸等）見CCS《汽車運輸船模型邊界條件見CCS《汽車運輸船舶船體結構指南》7.5.2LC1-LC6CCS《汽車運輸船舶船體結構指南》7.6。浸水止浮工況LC7235/KMPaK為材料系數(shù)。CCS《汽車運輸船舶船體結構指南》7.7進行屈曲強度評估。3A/BA/B44.2.134.2.14的相關要A/B型獨立燃料艙支承結構（層壓木+支承座，含垂向支座、防橫搖裝置、防縱搖裝CCS2A4章附14節(jié)的相關要求。213荷。層壓木為承壓裝置，不承受拉力。用有限元對該類結構進行模擬時，具體可參考CCS《散裝運2144.2.3。σe，按下式計算：????=√????2+????2?????????+ 式中：σx——x方向的應力，N/mm2；σy——y方向的應力，N/mm2；τxy——單元xy平面的剪應力，N/mm2。σrod，N/mm2。3.1.5.1。 表燃料艙結構（A型燃料艙結構（B型Min(Rm/1.7,Min(Rm/2,Min(Rm/2.5,0.7Min(Rm/2,0.7Min(Rm/2.5,Min(Rm/1.7,Min(Rm/2,Min(Rm/2.5,1.1Min(Rm/2,1.1Min(Rm/2.5,表中：Re——標定的室溫下屈服應力下限值(N/mm2。如在應力—應變曲線上無明顯的屈服應力，0.2％條件的驗證應力。Rm——標定的室溫下抗拉強度下限值(N/mm2。若低匹配焊縫（即焊接金屬的抗拉強度低于應對燃料艙支撐結構中的層壓木抗壓強度和剪切強度進行校核。具體要求可參考 2144.7.1適用部分。234節(jié)。A/B型獨立燃料艙計算的載荷工況與C2.2.1見72CSR散貨船，見CCS9171對非CSRCCS28對礦砂船，見CCS71CSR散貨船，見CCS9172對非CSRCCS28對礦砂船，見CCS72對CSRCCS9172CSR散貨船，見CCS91723節(jié)。S+D載荷組合的衡準一致。對非CSRCCS281對礦砂船，見CCS723節(jié)。碰撞工況、靜橫傾工況S+D載荷組合的衡準一致。CSR散貨船，見CCS9184節(jié)。碰撞工S+D載荷組合的衡準一致。對非CSRCCS281對礦砂船，見CCS94節(jié)。碰撞工況、靜橫傾工況和浸水止浮工況的衡準取為與S+D載荷組合的衡準一致。0.4LLNG動力集裝箱船燃料艙區(qū)域船體結0.4L范圍之外的情況，可根據(jù)具體CCS（無限航區(qū)集裝箱船）CCS《鋼質海船入級規(guī)hogC42CF對有限航區(qū)的集裝箱船，船體梁波浪載荷包括垂向波浪彎矩，按CCS《鋼質海船入級規(guī)215節(jié)1.5.6.1(2)計算。3LNGLNG燃料LNG44.1.34.2.7。對于無限航區(qū)集裝箱船，除燃料艙載荷外，其余液艙（如有時）的內(nèi)部壓力根據(jù)46度見CCS272。燃料艙內(nèi)部動壓力應采用CCS34.28.1.2344.28.2給出的加速度分量公式乘以一定的系數(shù)后進行合成計算。各航行工況加速度系數(shù)（kx,ky,kz）的計算方法如下：按照CCS42節(jié)的動載荷組合系數(shù)LCF，計算燃料艙艙室重心處的加速度（ax,ay,azCCS433.2；env工況下的加速度系數(shù)（kx,ky,z1.4.220.5g0.25g向后方作用慣性力的碰撞工況，碰撞工30°引起的舷外水壓及液艙內(nèi)壓力變化，不考慮波浪載1.4.11.4.2以外更為嚴重的裝載工況，應對這些裝載工況CCS7章2節(jié)。CCS2篇72。0.5tctc，腐蝕增量見CCS321.3.2。CS272表2.63.。對無限航區(qū)集裝箱船，模型邊界條件見CCS72對有限航區(qū)集裝箱船，模型邊界條件見CCS272對無限航區(qū)集裝箱船，船體梁載荷調(diào)整的方法和流程見CCS72對無限航區(qū)集裝箱船，屈服評估衡準見CCS72對有限航區(qū)集裝箱船，屈服評估衡準見CCS272對無限航區(qū)集裝箱船，按CCS《集裝箱船結構規(guī)范》94節(jié)的要求進行屈曲強度評對有限航區(qū)集裝箱船，按CCS272的要求進行屈S+D的載荷組合衡準一對無限航區(qū)集裝箱船，細化分析的流程、方法和衡準見CCS3對有限航區(qū)集裝箱船，細化分析的流程、方法和衡準見CCS72S+D的載荷組合衡準一CCS（汽車運輸船舶船體結構指南）7.4要求計算。外部壓力包括海水靜壓力、波浪壓力。速度引起的動壓力。壓力釋放閥設定壓力和LNG44.1.34.2.7。車輛載荷計算根據(jù)CCS《汽車運輸船舶船體結構指南》7.4CCS《汽車運輸船舶船體結構指南》7.4的規(guī)定選取。1.5.1。如裝載手冊中存在表以外更為嚴重有限元模型的建模要求（包括需要建模的構件、單元類型以及網(wǎng)格尺寸等）見CCS《汽車運輸船舶模型邊界條件見CCS《汽車運輸船舶船體結構指南》7.5.2LC1-LC6工況的屈服評估衡準見CCS《汽車運輸船舶船體結構指南》7.6。浸水止浮工況LC7235/KMPa，其中K為材料系數(shù)。南》7.7進行屈曲強度評估。4載荷工況與C2.2.1。要求（包括需要建模的構件、單元類型以及網(wǎng)格尺寸等）見CCS972CSR散貨船，見CCS9171對非CSRCCS281對礦砂船，見CCS71CSR散貨船，見CCS9172對非CSRCCS281對礦砂船，見CCS72對CSRCCS9172CSR散貨船，見CCS91723節(jié)。S+D載荷組合的衡準一致。對非CSRCCS281對礦砂船，見CCS723節(jié)。碰撞工況和靜橫傾工況的衡準取為與S+D載荷組合的衡準一致。CSR散貨船，見CCS9184節(jié)。碰撞工況S+D載荷組合的衡準一致。對非CSRCCS281對礦砂船，見CCS94節(jié)。碰撞工況和靜橫傾工況的衡準取S+D載荷組合的衡準一致。0.4LLNG動力集裝箱船燃料艙區(qū)域船體結0.4L范圍之外的情況，可根據(jù)具體情況參照適用部分或CCS（無限航區(qū)集裝箱船）CCS《鋼質海船入級規(guī)靜水載荷包括靜水彎矩和靜水剪力，靜水彎矩（中垂Msw-sag和中拱Msw-hogC42CF對有限航區(qū)的集裝箱船，船體梁波浪載荷包括垂向波浪彎矩，按CCS《鋼質海船入級規(guī)215節(jié)1.5.6.1(2)計算。對無限航區(qū)的集裝箱船，外部壓力根據(jù)CCS42CCS272計LNGLNG燃料LNG44.1.34.2.7。對無限航區(qū)集裝箱船，除燃料艙載荷外，其余液艙（如有時）CCS《集46節(jié)的規(guī)定計算。度見CCS272。燃料艙內(nèi)部動壓力應采用CCS34.28.1.2344.28.2給出的加速度分量公式乘以一定的系數(shù)后進行合成計算。各航行工況加速度系數(shù)（kx,ky,kz）的計算方法如下：按照CCS42節(jié)的動載荷組合系數(shù)LCF，計算燃料艙艙室重心處的加速度（ax,ay,azCCS433.2；env工況下的加速度系數(shù)（kx,ky,z1.4.2CCS48節(jié)的規(guī)20.5g0.25g向后方作用慣性力的碰撞工況，碰撞工30°引起的舷外水壓及液艙內(nèi)壓力變化，不考慮波浪載1.4.11.4.2以外更為嚴重的裝載工況，應對這些裝載工況2節(jié)。72。0.5tctc，腐蝕增量見CCS321.3.2。CS272表2.63.。對有限航區(qū)集裝箱船，模型邊界條件見CCS272對無限航區(qū)集裝箱船，船體梁載荷調(diào)整的方法和流程見CCS72對無限航區(qū)集裝箱船，屈服評估衡準見CCS72對有限航區(qū)集裝箱船，屈服評估衡準見CCS272對無限航區(qū)集裝箱船，按CCS94節(jié)的要求進行屈曲強度對有限航區(qū)集裝箱船，按CCS272的要求進行屈對無限航區(qū)集裝箱船，細化分析的流程、方法和衡準見CCS3CCS《鋼質海船入級規(guī)范》第272。各工況的外部壓力應根據(jù)CCS7.4要求計算。外部速度引起的動壓力。壓力釋放閥設定壓力和LNG44.1.34.2.7。車輛載荷根據(jù)CCS《汽車運輸船舶船體結構指南》7.4的規(guī)定進行計算。車輛載荷包括車輛的靜態(tài)載荷以及由于加速度引起的動態(tài)載荷。車輛的重量或甲板設計載荷按照CCS《汽車運CCS《汽車運輸船舶船體結構指南》7.2。模型邊界條件見CCS《汽車運輸船舶船體結構指南》7.5.2（1)23屈服評估衡準見CCS《汽車運輸船舶船體結構指南》7.6CCS《汽車運輸船舶船體結構指南》7.7進行屈曲強度評估。5LNG燃料艙，C型獨立燃料艙、A/B型獨立燃料艙和薄膜型燃料溫度場分析應使用CCSC26對于布置在露天甲板的C型獨立燃料艙，燃料艙鞍座結構及甲板的溫度場分析可僅考慮熱傳導，忽略對流和輻射傳熱。IGC環(huán)境工況下基座底部與甲板連接處的溫度計算值應不低于-CCCS《散裝運輸液化氣體船舶構造與2266.5相關要求。A/BA/B型獨立燃料艙的溫度場分析按照CCS15按照CCS2155.45.5薄膜型燃料艙的溫度場分析按照CCS2203相關LNG動力海船燃料艙區(qū)域直接計算對于非CSR1.2.1。LC1~LC10LC1~LC4為均，LC7~LC8為多港裝載工況（如適用時計算。LC11~LC12為碰撞工況，碰撞工況的舷外水壓力、船體梁載荷僅考慮靜載荷，燃料艙內(nèi)液艙壓力僅考慮液體靜壓力，LC110.5g向前方作用慣性力，LC120.25g向后方作用的慣性力。LC1330°引起的舷外水壓及液艙內(nèi)壓力變化，不考慮波浪載荷。LC14為浸水止浮工況，考慮空燃料艙全部浸水時浮 （kx,ky,吃水MMw吃水MMw吃水MMw（kx,ky,吃水MMwM吃水MMwM吃水MMwMMwMMw吃水0.8MMw吃水0.8MMw（ax,ay,吃水M（中垂吃水M（中垂(-吃水M（中垂吃水MH——MFULL——以虛擬密度裝至艙口圍頂部時的載貨量，tMFULLVFULLmax(MH/VFULLMBW——MBLK——VH——貨艙容積，m3VFULL——貨艙容積，m3w——海水密度，取1.025t/m3；Ms——Mw——CSR1.2.2。LC1~LC10LC1~LC4為均勻，LC7~LC8多港裝載工況（如適用時計算。LC11~LC12為碰撞工況，碰撞工況的舷外水壓力、船體梁載荷僅考慮靜載荷，燃料艙內(nèi)液艙壓力僅考慮液體靜壓力，LC110.5g向前方作用慣性力，LC120.25g向后方作用的慣性力。LC1330°引起的舷外水壓及液艙內(nèi)壓力變化，不考慮波浪載荷。LC14為浸水止浮工況，考慮空燃料艙全部浸水時浮力產(chǎn)生 彎矩剪力(中垂FSM-BSP-BSP-OST-OST-(中垂FSM-BSP-BSP-OST-OST-(中垂FSM-BSP-BSP-OST-OST-彎矩剪力(中垂FSM-BSP-BSP-OST-OST-M(中垂FSM-BSP-BSP-OST-OST-M(中垂FSM-BSP-BSP-OST-OST-(中拱HSM-FSM-BSP-BSP-BSR-BSR-OST-OST-OST-OST-(中拱HSM-FSM-BSP-BSP-BSR-BSR-OST-OST-OST-OST-(中拱F