水電站調(diào)節(jié)保證的參數(shù)計算過程案例綜述（1）昌波水電站管道系統(tǒng)參數(shù)表1.1昌波水電站管道位置管段編號長度L(m)當量直徑(m)波速(m/s)糙率發(fā)電局部水頭損失系數(shù)發(fā)電岔管水頭損失系數(shù)備注1#水力單元1#L134.913.57411000.0140.310上庫進水口水力單元引水隧洞L211119.64713.00111000.0140.2330.309至岔管前1#機組所在管線L351.60313.52911000.0140.1930岔管段L4266.35911000.0140.190等徑管段L5707.08211000.0140.0080至蝸殼進口L621.3356.811000.000100蝸殼段L771.8328.97611000.000100尾水管段L869.8914.63812000.0120.0510尾水管末端至下游閘門中心線L9154.8811.4312000.0121.10.647至出水口2#機組所在管線L1051.60313.52911000.0140.1930岔管段L11249.763911000.0140.190等徑管段L12707.08211000.0140.0080至蝸殼進口L1321.3356.811000.000100蝸殼段L1471.8328.97611000.000100尾水管段L1569.8914.63812000.0120.0510尾水管末端至下游閘門中心線L16139.35911.4312000.0121.10.647至出水口2#水力單元2#L1734.913.57411000.0140.310上庫進水口水力單元引水隧洞L1810979.52313.00111000.0140.2330.309至岔管前3#機組所在管線L1951.60313.52911000.0140.1930岔管段L20308.85911000.0140.190等徑管段L21707.08211000.0140.0080至蝸殼進口L2221.3356.811000.000100蝸殼段L2371.8328.97611000.000100尾水管段L2469.8914.63812000.0120.0510尾水管末端至下游閘門中心線L25123.60611.4312000.0121.10.647至出水口4#機組所在管線L2651.60313.52911000.0140.1930岔管段L27292.264911000.0140.190等徑管段L28707.08211000.0140.0080至蝸殼進口L2921.3356.811000.000100蝸殼段L3071.8328.97611000.000100尾水管段L3169.8914.63812000.0120.0510尾水管末端至下游閘門中心線L32107.85411.4312000.0121.10.647至出水口由上表，取管道總長度L為12000m。（2）GD2的計算在第二章中已經(jīng)進行了計算，發(fā)電機飛輪力矩GD水錘類型的判斷昌波水電站輸水系統(tǒng)布置方式為兩洞四機，管路簡單，設(shè)計時兩條支路的斷面面積之和等于一條總管的斷面面積，更適合于采用合肢法對輸水管道的水擊壓強進行計算，在判斷水擊類型時可把整個引水隧洞看做是直徑13m的引水隧洞，則：（1.1）導(dǎo)水機構(gòu)的關(guān)閉時間Ts（4）水錘常數(shù)計算及水錘系數(shù)計算水錘常數(shù)ρ：（1.2）起始開度τ0=1，ρτ0水錘系數(shù)σ：（1.3）式中vmaxTsH0（5）直線關(guān)閉時間接水錘壓力計算丟棄全部負荷，導(dǎo)葉的初始相對開度τ0=1，ρτ0=28.34>（1.4）代入數(shù)據(jù)算得：ζm對于反擊式水輪機，ζmax計算得輸水管道的最大壓力升高值ζT（1.6）?蝸殼的最大壓力相對升高值：尾水管最大真空度：（1.7）式中Hs——水輪機吸出高，m；（1.8）帶入數(shù)據(jù)算得：（6）轉(zhuǎn)速變化計算甩負荷時機組的速率上升值β采用下式進行計算：（1.9）式中N0——機組額定出力；Ts1——導(dǎo)葉由全開關(guān)至空轉(zhuǎn)開度所歷時，混流式水輪機Ts1=（0.8~0.9Ts；f——修正系數(shù)，取為1