XXXIX混凝土簡支T梁橋主梁作用效應(yīng)計(jì)算案例目錄TOC\o"1-3"\h\u15671.1永久作用效應(yīng)計(jì)算 2151421.1.1永久作用集度 2153201.1.2永久作用效應(yīng) 3105891.2活載效應(yīng)計(jì)算（采用剛性橫梁法） 4259021.2.1沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù) 4274051.2.2計(jì)算主梁荷載橫向分布系數(shù) 466941.2.3車道荷載的取值 7175781.2.4計(jì)算可變作用效應(yīng) 7286431.3主梁作用效應(yīng)組合 13主光束效應(yīng)的計(jì)算包括永久效應(yīng)和可變效應(yīng)。根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)的縱向和橫截面布置，計(jì)算活荷載作用下的荷載橫向分布系數(shù)，計(jì)算各主梁控制段的永久作用和最大變化作用（取梁的中點(diǎn)和四分之一點(diǎn)）?？缍?，計(jì)算變化點(diǎn)截面和支點(diǎn)截面，然后進(jìn)行主梁作用效果組合（標(biāo)準(zhǔn)組合，短期組合和承載力極限組合）1.1永久作用效應(yīng)計(jì)算1.1.1永久作用集度A.預(yù)制梁自重a)跨中截面主梁自重（四分點(diǎn)到跨中10.63m處）b)馬蹄抬高和腹板變寬處梁的自重計(jì)算（長度2.7m）支點(diǎn)段梁的自重（長1m）c)主梁的橫隔梁中橫隔梁體積為：端橫隔梁體積為：故半跨內(nèi)橫隔梁重量：主梁永久作用集度：B.二期永久作用a)翼緣板中間濕接縫集度:b)邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁一片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：故：c)橋面鋪裝層，6cm水泥混凝土找平層：8cm瀝青混凝土鋪裝層：若將橋面鋪裝均攤給五片主梁，則：e)欄桿一側(cè)欄桿1.52kN/m將人行道及欄桿重量分給五片T梁，則：邊梁二期永久作用集度：中梁二期永久作用集度：1.1.2永久作用效應(yīng)如圖5-1所示，設(shè)為計(jì)算截面離左支座的距離，并令。圖1.1恒載影響線效應(yīng)計(jì)算圖永久作用效應(yīng)計(jì)算公式：支點(diǎn)彎矩：支點(diǎn)剪力：（5-1）變截面處彎矩（5-2）變截面處剪力（5-3）處彎矩（5-4）處剪力（5-5）跨中彎矩：（5-6）跨中剪力表1.1邊梁（1號梁）永久作用效應(yīng)截面位置距支點(diǎn)截面的距離一期恒載二期恒載彎矩剪力彎矩剪力彎矩剪力支點(diǎn)00.00301.070.00146.480.00301.07變截面3700970.16223.34472.01108.661442.17332.0071651617.89150.54787.1573.242401.04223.78跨中143302157.190.001049.330.003201.520.001.2活載效應(yīng)計(jì)算（采用剛性橫梁法）1.2.1沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)計(jì)算：結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，故應(yīng)先計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻，簡支梁的基頻可按下式計(jì)算REF_Ref906\r\h[21]（5-7）其中，,由于，故可由下式計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為:當(dāng)車道小于兩個車道時，應(yīng)增加車道。橋梁為兩車道，車道的橫向折減系數(shù)為1REF_Ref3162\r\h[12]。1.2.2計(jì)算主梁荷載橫向分布系數(shù)該橋跨度裝有橫梁，是可靠的水平連接，承重結(jié)構(gòu)的長寬比為：A.計(jì)算主梁抗扭慣性矩對于T形梁截面，抗扭慣性矩可近似按下式計(jì)算：（5-8）式中、——相應(yīng)為單個矩形截面的寬度和高度[5]；——矩形截面抗扭剛度系數(shù)，可按下式計(jì)算[5]（5-9）——分成單個矩形部分的光束部分?jǐn)?shù)[5]對于中跨段，法蘭板的換算平均厚度：馬蹄部分換算厚度：將計(jì)算匯總于下表。表1.2計(jì)算見下分塊名稱翼緣板19022.80.1200.31150.00812242腹板127.2200.1570.30040.00305687馬蹄40300.7500.17990.001942920.01312221B.計(jì)算抗扭修正系數(shù)a)主梁的間距相同，看成等截面，則得：（5-10）式中：——與主梁片數(shù)有關(guān)的系數(shù)，當(dāng)時，。，，，代入得：b)修正剛性橫梁法計(jì)算影響線豎坐標(biāo)值：表1.3計(jì)算所得的值列于下表梁號11.40.560360.01982-0.1603622.20.380180.109910.01982300.20.20.2圖1.2一號梁橫向分布系數(shù)圖1.3二號梁橫向分布系數(shù)圖1.4三號梁橫向分布系數(shù)汽車人群支點(diǎn)的橫向分布系數(shù)按杠桿原理法計(jì)算支點(diǎn)影響線，計(jì)算結(jié)果如下：汽車人群表1.4橫向分布系數(shù)匯總荷載類別汽車0.653890.4091人群0.629981.38641.2.3車道荷載的取值橋梁寬度設(shè)計(jì)二車道，無需進(jìn)行車道折減；可變荷載等級是公路—=2\*ROMANII級，按照“公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范”（JTGD60-2015）第1.3節(jié)，所以本橋的車道荷載應(yīng)該在原基礎(chǔ)上乘0.75的系數(shù)。；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：1.2.4計(jì)算可變作用效應(yīng)圖1.5跨中截面彎矩計(jì)算圖式使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線面積為：所加載影響線中一個最大影響線峰值為：故得跨中彎矩為：b)計(jì)算人群荷載的跨中彎矩:c)計(jì)算跨中截面車道活載最大剪力：圖1.6跨中截面剪力計(jì)算圖式跨中部分包含跨中剪力影響線的較大坐標(biāo)，所以采取全跨統(tǒng)一的荷載橫向分布系數(shù)來計(jì)算。的影響線面積：故得：d)計(jì)算跨中截面人群荷載最大剪力e）算出支點(diǎn)截面的活載的最大剪力繪制圖形，包括荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨及支點(diǎn)處的剪力影響線形，包括荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨及支點(diǎn)處的剪力影響線圖1.7跨中截面車道剪力計(jì)算圖式橫向分布系數(shù)變化區(qū)段長度：對應(yīng)于支點(diǎn)剪力影響線的荷載布置，如上圖所示。影響線面積為：。因此，支點(diǎn)剪力為：附加三角形荷載重心處的影響線坐標(biāo)為：則：故公路—=2\*ROMANII級荷載的支點(diǎn)剪力為：f）算出支點(diǎn)截面處的人群荷載的最大剪力如圖所示。可以知道人支點(diǎn)剪力為∶g)計(jì)算四分點(diǎn)截面汽車荷載的彎矩圖1.8四分點(diǎn)截面彎矩影響線使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線面積為：所加載影響線中一個最大影響線峰值為：故得跨中彎矩為：h)計(jì)算四分點(diǎn)截面汽車荷載的剪力圖1.8四分點(diǎn)截面剪力影響線能使橋梁產(chǎn)生最壞效應(yīng)的同號影響線面積為：所加載影響線中一個最大影響線峰值為：故得跨中彎矩為：i)計(jì)算變化點(diǎn)截面汽車荷載的彎矩所加載影響線中一個最大影響線峰值為：故得跨中彎矩為：j)計(jì)算變化點(diǎn)截面汽車截面的剪力使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線面積為：所加載影響線中一個最大影響線峰值為：故得跨中彎矩為：m)計(jì)算四分點(diǎn)截面人群荷載的彎矩n）計(jì)算四分點(diǎn)截面人群荷載的剪力o）計(jì)算變化點(diǎn)截面人群荷載的彎矩p)計(jì)算變化點(diǎn)截面人群荷載的剪力將各截面車道與人群荷載作用效應(yīng)匯總于下表。表1.5活載作用效應(yīng)匯總截面位置距支點(diǎn)截面距離車道荷載人群荷載最大彎矩最大剪力最大彎矩最大剪力支點(diǎn)00161.906043.108變截面3700641.195179.191130.90529.22271651071.965156.285218.30511.234跨中143301431.61891.331291.07210.1561.3主梁作用效應(yīng)組合其中計(jì)入沖擊系數(shù)(2)短期組合(3)長期組合將各截面的效應(yīng)組合匯總于下表。表1.5主梁作用效應(yīng)匯總截面位置基本組合短期組合長期組合標(biāo)準(zhǔn)組合支點(diǎn)0.00622.440.00436.220.00370.910.0531.