某高層賓館的建筑設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計摘要本設(shè)計為一擬建在大慶市的高層賓館,設(shè)計貫徹“實用、安全、美觀”的設(shè)計原則。按照建筑設(shè)計規(guī)范，認真考慮了影響設(shè)計的各項因素。建筑主體10層，裙房1層，總建筑面積約10018.48m2，該建筑為全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系。設(shè)計內(nèi)容主要包括：建筑設(shè)計，結(jié)構(gòu)設(shè)計兩大部分。建筑設(shè)計部分包括：平面圖設(shè)計、立面圖設(shè)計、剖面圖設(shè)計。平面設(shè)計中考慮了高層建筑對防火及抗震的要求，采用規(guī)則的方形平面；立面設(shè)計中考慮了賓館類建筑的特點，裝修簡潔大方。建筑設(shè)計合理，滿足建筑功能要求。結(jié)構(gòu)設(shè)計部分包括：結(jié)構(gòu)布置、荷載計算、框架側(cè)移剛度計算、縱向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算、豎向荷載作用下框架的內(nèi)力計算、內(nèi)力組合、結(jié)構(gòu)構(gòu)件的配筋計算以及基礎(chǔ)設(shè)計。在計算方法上，對于高度為40m左右的建筑水平地震作用采用底部剪力法，對于豎向荷載作用下框架內(nèi)力采用二次彎矩分配法。整個設(shè)計過程中，嚴(yán)格遵循相關(guān)的專業(yè)規(guī)范，參考相關(guān)資料和有關(guān)最新的國家標(biāo)準(zhǔn)圖集，對設(shè)計的各個環(huán)節(jié)進行綜合全面科學(xué)的考慮。總之，實用、安全、經(jīng)濟、美觀是本設(shè)計的原則。設(shè)計計算整個過程中綜合考慮了抗震要求、技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)和施工工業(yè)化的要求。關(guān)鍵詞：高層賓館；框架結(jié)構(gòu)；底部剪力法；預(yù)制樁基礎(chǔ)目錄TOC\o"1-2"\h\u17484第1章建筑設(shè)計 1319021.1建筑平面設(shè)計 第1章建筑設(shè)計1.1建筑平面設(shè)計建筑平面設(shè)計是針對建筑的室內(nèi)使用部分進行的，即有機地組合內(nèi)部使用空間，使其更能滿足使用者的要求，本設(shè)計是從平面設(shè)計入手，著眼于建筑空間的組合，結(jié)合高層賓館的具體特點進行設(shè)計。本設(shè)計按照各基本單元空間的功能性質(zhì)、使用順序進行功能分析和功能分區(qū)。處理好各建筑空間的關(guān)系，合理組織好交通流線，使各種流線符合使用順序并做到簡潔明確、順暢直接、不交叉迂回，避免相互干擾，并布置良好的朝向，滿足采光和通風(fēng)條件。1.1.1房間的平面設(shè)計根據(jù)設(shè)計任務(wù)書中對建筑總面積、層數(shù)及房間數(shù)量及使用面積的要求，對各個房間在每層平面中所占的比例初步確定每層及各房間的面積、形狀與尺寸，根據(jù)功能分析、流線分析等進行平面組合設(shè)計。首先確定組合方式。且為了提供一個較舒適寬敞的的住宿的空間，使得內(nèi)部的各種功能劃分比較靈活，本設(shè)計采用了開間7.8m,進深為7.2m柱網(wǎng)，且采用蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊對大空間進行隔斷，其材料較輕并有很好的隔音效果?；谝陨细黜椧蟊驹O(shè)計的平面為矩形。樓梯設(shè)計在大廳內(nèi)體現(xiàn)了導(dǎo)向明確、疏散快捷方便的理念。1.1.2樓梯設(shè)計根據(jù)人流出行和疏散的要求，電梯參數(shù)確定為1860mm×2200mm，(1)根據(jù)《賓館建筑設(shè)計規(guī)范》中確定樓梯的踏步尺寸與樓梯段凈寬：賓館的樓梯踏步高度底層取120mm,寬度取300mm。其它層樓梯踏步高度取150mm，寬度取300mm；單跑踏步數(shù)均為10。(2)樓梯形式的選擇應(yīng)便于疏散迅速、安全，盡量減少交通面積并有利于房間平面布置，根據(jù)高層旅館的平面的布置、形狀與尺寸，確定樓梯形式為兩跑樓梯。(3)確定樓梯開間進深尺寸，在滿足各種功能要求的情況下將開間尺寸定為3100mm，則梯段寬度為1230mm；根據(jù)平臺寬度大于等于梯段寬度的規(guī)定，平臺寬度亦取1250mm。(4)樓梯踏步數(shù)：首層踏步數(shù)：第一跑梯段踏步數(shù)為12；第二跑梯段踏步數(shù)是13；標(biāo)準(zhǔn)層踏步數(shù)：第一跑踏步數(shù)為10；第二跑梯段踏步數(shù)是10；(5)梯段長度：首層梯段長度（10－7）×300=900mm標(biāo)準(zhǔn)層梯段長度：（11－5）×300=1800mm(6)確定樓梯間的位置樓梯應(yīng)布置均勻、位置明顯、空間導(dǎo)向性強，有利于人員的出行的疏散。本設(shè)計的樓梯入口設(shè)置在了大廳內(nèi)，并在另一側(cè)設(shè)有樓樓，并滿足防火間距的要求。1.2建筑立面設(shè)計高層旅館建筑和其它公共建筑一樣,不僅能給人們提供工作、活動空間,滿足使用要求,而且能夠反映出建筑的主題思想。在滿足使用要求的同時，照顧到立面造型，本設(shè)計的的底層層高為3.9m，標(biāo)準(zhǔn)層的層高為3.3m。建筑體型設(shè)計是高層旅館建筑設(shè)計中的重要環(huán)節(jié)。建筑體型是建筑空間組合的外在因素,它是內(nèi)在諸因素的反映。建筑的內(nèi)部空間與外部體型是建筑造型藝術(shù)處理問題中的矛盾雙方,是互為依存不可分割的,往往完美和諧的建筑藝術(shù)形象,總是內(nèi)部空間合乎邏輯的反映。立面設(shè)計是反映整個建筑的一個方面,是生動的、富有表現(xiàn)力的信息來源。通過立面門、窗及各種構(gòu)配件的位置、大小、外形等變化,使建筑的外觀與使用功能、經(jīng)濟技術(shù)的合理性達到統(tǒng)一,給人以簡潔、明快、樸素、大方的感受。立面處理的好壞,將影響建筑設(shè)計的效果。1.3建筑剖面設(shè)計剖面設(shè)計的目的主要是確定內(nèi)部空間的使用高度，以確保建筑空間的滿足使用要求，考慮到旅館是人流密集的公共建筑，要求有空調(diào)，消防等設(shè)備高度及主梁的高度，吊頂?shù)?。所以確定底層層高為3.9m，以上每層層高為3.3m，經(jīng)初步估算，凈高符合要求。結(jié)構(gòu)設(shè)計2.1結(jié)構(gòu)選型分析方案對比：在結(jié)構(gòu)上根據(jù)建筑高度和使用要求考慮兩個方案，方案一：框架結(jié)構(gòu)，方案二：框架-剪力墻結(jié)構(gòu)?？蚣芙Y(jié)構(gòu)：該建筑物高34.6米，不超過50米，框架結(jié)構(gòu)空間分隔靈活，可提供較大的內(nèi)部空間，自重輕，節(jié)省材料，構(gòu)件簡單，施工工期短，節(jié)約成本，同時也滿足抗震要求，框架-剪力墻結(jié)構(gòu)：雖抗震性能更好一些，但平面布置不靈活，適合住宅建筑，成本高。綜上，擬用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，建筑分主體和裙房兩部分。2.1.1柱網(wǎng)及層高柱網(wǎng)采用內(nèi)廊式，主體結(jié)構(gòu)縱向采用7.8柱距，橫向采用7.2-2.4-7.2柱距，柱距布置完全對稱，有利于抗震，柱網(wǎng)布置如圖2-1所示。主題結(jié)構(gòu)共10層，底層層高3.9m，其余各層均為3.3m。圖2-1柱網(wǎng)布置圖2.1.2工程概況本建筑場地位于大慶市，地質(zhì)條件良好，7度抗震設(shè)防，Ⅱ類場地土。2.1.3框架結(jié)構(gòu)的承重方案采用橫向框架承重方案。2.2梁柱截面尺寸的確定樓蓋和屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度選用100mm。梁截面高度按跨度的1/8～1/12進行估算，寬度取b=(1/2～1/3)h。柱的截面尺寸按公式進行估算。-框架柱軸壓比限值本設(shè)計為二級抗震，查《抗震規(guī)范》，取值為0.75，柱的截面尺寸由下式邊柱：(2-1)中柱：(2-2)式中A-柱的負荷面積（)n-柱上的層數(shù)q-重力荷載代表值()取第一層柱截面邊柱：Ac≥1.3×7.8×3.6×12×103×11/0.75×19.1=320594mm2中柱：Ac≥1.2×7.8×4.8×12×103×11/0.75×19.1=427489mm2取截面為正方形,則邊柱和中柱的截面尺寸為566mm和654mm。各層柱的截面尺寸變化范圍在100～150之間。由此估算框架梁和柱的截面尺寸，并考慮其它因素影響，在設(shè)計中的取值見表2-1。表2-1梁截面尺寸（mm）及各層混凝土強度等級樓層混凝土強度等級橫梁縱梁(bh)次梁(bh)2~10C353007003007003005001C40300700300700300500取柱截面為正方形，根據(jù)上述計算結(jié)果并綜合考慮其它因素，本設(shè)計柱截面尺寸為：800mm×800mm。柱高度：1層4.85m，2～10層3.3m圖2-2橫向框架結(jié)構(gòu)計算簡2.3重力荷載計算2.3.1荷載計算屋面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值（上人）40厚C20細石防水保護層23.56X0.04=0.94KN/m2保溫層采用2層各10厚巖棉板保溫層企口錯縫搭接13X0.02=0.26KN/m2隔汽層采用SBS改性瀝青防水卷材,厚不小于2mm0.25KN/m220厚水泥砂漿找平層20X0.02=0.4KN/m2鋼筋混凝土現(xiàn)澆板25X0.1=2.5KN/m2合計4.35KN/m2上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.0kN/m2屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值荷載設(shè)計值P=1.2X4.35+1.3X2.3=8.21KN/m2樓面(2～10層樓面)木塊地面（加防腐油膏鋪砌厚76mm)100厚鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)層V型輕鋼龍骨吊頂0.25KN/m2合計3.45KN/m2樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.0KN/m2走廊活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.0KN/m2荷載設(shè)計值P=1.2×3.45+1.3×2.0=6.74KN/m2梁、墻、柱、窗、門重力荷載的計算梁,柱可根據(jù)截面尺寸，材料容量及粉刷等計算出單位長度上的重力荷載,對墻、門、窗等可計算出單位面積上的重力荷載，計算結(jié)果見表2-2。墻體:外墻為390mm厚粉煤灰輕渣空心砌塊，并在外墻面貼瓷磚(0.5kN/m2)，墻面為20mm厚抹灰，則外墻單位墻面重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值為:7.5X0.39+0.5+17X0.02=3.765KN/m2內(nèi)墻為190mm厚粉煤灰輕渣空心砌塊，兩側(cè)均為20mm厚抹灰，則內(nèi)墻單位墻面重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：7.5X0.19+17×0.02×2=2.105KN/m2木門單位面積重力荷載為0.2KN/m2；防火門采用鋼鐵門，單位面積重力荷載取0.45KN/m2；鋁合金窗單位面積重力荷載取0.4KN/m2表2-2梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次構(gòu)件b/mh/mγkN/m3βgkN/mli/mnGi/kN∑Gi/kN1邊橫梁0.300.70251.055.5136.46211.702280.68中橫梁0.300.70251.055.5136.418653.10次梁0.300.50251.053.9386.98514385.10縱梁0.300.70251.055.5137.0281260.48柱0.800.80251.117.64.85322731.522731.522～3邊橫梁0.300.70251.055.5136.46211.702280.68中橫梁0.300.70251.05.5136.418653.10次梁0.300.50251.053.9386.98514385.10縱梁0.300.70251.055.5137.0281260.48柱0.800.80251.1017.63.3321858.561858.564～10邊橫梁0.300.70251.055.5136.46211.702280.68中橫梁0.300.70251.055.5136.418653.10次梁0.300.50251.053.9386.98514385.10縱梁0.300.70251.055.5137.0281260.48柱0.800.80251.1017.63.3321858.561858.56注：1)表中為考慮梁、柱的粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù)；g表示單位長度重力荷載，g=bhγβ；n2)梁長度取凈長；柱長度取層高。構(gòu)件自重匯總梁：1層：2280.68kN2～3層2280.68kN4～10層：2280.68kN柱：1層：2731.52kN2～3層：1858.56kN4～10層：1858.56KN墻：一層外橫墻：3.765×[(3.9+0.45-0.7)×(7.2×5-0.80×5)×2-0.8×2-1.5×2]=287.79KN外縱墻：3.765×[(3.9+0.45-0.7)×(7.2×14-0.80×15)-1.8×1.5×32-2.4×2.4-0.9×2.4×2-1.8×2.4]=933.87KN內(nèi)縱墻：2.105×[(3.9-0.5)×(7.2-0.6)×9+(3.9-0.5)×(7.2-0.2+7.2×2-0.2×2+4.8-0.6+4.8-0.6)-1.5×1.8×2-1.8×2.1×6-1.8×1.5-1.5×2.1×3-0.9×2.1×4]=477.30KN內(nèi)橫墻：2.105×[(3.9-0.5)×（6.9-0.6）×13+(3.9-0.5)×（3.6-0.3+7.2×4-0.1×4+1.2×2+5.4×2-0.4×2-1.5×1.8×2-1.8×2.1×2-1.5×2.1×6）]=593.77KN2~10層：外橫墻：3.765×[(3.3-0.7)×(7.2×4-0.6×4+2.7×2-0.6×2)-1.8×1.5×11]=269.84KN外縱墻：3.765×[(3.3-0.7)×(7.2×14-0.6×14)-1.8×1.5×34]=558.88KN內(nèi)橫墻：2.105×[(3.3-0.7)×(7.2×9-0.6×9)+(3.3-0.5)×(7.2-0.2)+(3.3-0.5)×(5.4×2-0.1×2)+(3.3-0.5)×(7.2×4-0.1×4)-2.1×1.5×4]=441.29KN內(nèi)縱墻：2.105×[(3.3-0.7)×（7.2-0.6）×12+3.3×7.2×2-1.8×2.1×10-2.1×0.9×4-1.5×2.1×2]=429.32KN女兒墻：1.2X2X（54.6+16.8）×3.765=629.748KN樓梯重：1層：{[0.15×0.27×13+(12×0.27)/(0.15/0.27)×0.12]×1.33×2+0.15×2×2.8+0.2×0.3×3×2.8}×25=115.15KN2~10層：{[0.15×0.27×11+(10×0.27)/(0.15/0.27)×0.12]×1.33×2+0.204×2×2.8+0.2×0.3×3×2.8}×25=109.57KN樓面：[7.8×7×(7.2×2+2.4)-2.1×2.1×4-2.8×7.2×2]×3.3=2602.91KN屋面：7.8×7×(7.2×2+2.4)×5.51=4665.43KN頂層電梯間墻：3.3×3.765×[(7.2×3-0.6×3-1.5×2.1)×2]+2.105×[(7.2×2-0.1×2-1.5×2.1×2)×2]×3.3=523.49KN頂層電梯間樓面：7.2×7.2×2×3.3=342.14KN門窗：首層：(1.8×2.1×8+1.5×2.1×2+0.9×2.1×4)×0.2+1.5×2.1×6×0.45+1.5×2.1×3×0.4×1.5×1.8×37×0.4+(0.9×2.4×2+2.4×2.4)×0.4=65.09KN2~10層：(1.8×2.1×10)×0.2+0.9×2.1×4×0.2+1.5×2.1×6×0.45+1.5×1.8×46×0.4=67.26KN2.3.2重力荷載代表值整幢賓館集中于樓蓋及屋蓋處的重力荷載代表值（標(biāo)準(zhǔn)值），為恒荷載與50%活荷載之和，即本層樓蓋自重。=樓屋蓋自重+梁重+外墻重+內(nèi)墻重+門窗重+柱重+0.5活載+樓梯重上式中，頂層需加上女兒墻重，內(nèi)外墻及柱重需算上層一半，下層一半，單位為KN。G1=2602.91+2280.68+(2731.52+1858.56)X0.5+(287.79+933.87+477.30+593.77+269.84+558.88+441.29+429.32)x0.5+65.09+0.5×7.2×7×(7.2×2+2.4)×2+115.15×2=10316.77KNG2=G3=G4=G5=G6=G7=G8=G9=2602.91+2280.68+1858.56+269.84+558.88+441.29+429.32+67.26+0.5x2x7.2x7x(7.2x2+2.4)+109.57x2=9574.6KNG10=4665.43+2280.68+1858.56x0.5+67.26+(269.84+558.88+441.29+429.32)x0.5+0.5x2x7.2x7x(7.2x2+2.4)+629.748+109.57x2=10487.92KNG11=342.14+523.49x0.5+653.4x0.5+7.2x7.2x2x0.5x2+495.2=1529.47KN圖2-3各質(zhì)點重力荷載代表值2.4橫向側(cè)移剛度計算由橫向框架結(jié)構(gòu)計算簡圖，可以計算出橫梁線剛度和柱線剛度。橫梁線剛度=,其中為混凝土彈性模量，為梁的計算跨度，為梁截面慣性矩（對現(xiàn)澆樓面可近似取為：中框架梁=2.0，邊框架梁=1.5，其中為矩形部分的截面慣性矩），橫梁線剛度計算見表2-3。柱線剛度，其中為柱截面慣性矩，為框架柱計算高度，柱的計算見表2-4。表2-3橫梁線剛度計算表類別層次/N/mm2/mm×mm/mm4/mm/N·mm1.5/N·mm2/N·mm邊橫梁13.25×104300×7008.57×10972003.87×10105.805×10107.74×10102～103.15×104300×7008.57×1093.75×10105.63×10107.5×1010走道梁13.25×104300×7008.57×109240010.32×101015.48×101020.64×10102~103.15×104300×7008.57×1099.9×101014.85×101019.8×1010表2-4柱線剛度計算表層次/mm/N/mm2/mm×mm/mm4/N·mm148503.25×104800×8001.08×10107.02×10102～1033003.15×104800×8001.08×101010.31×1010柱側(cè)移剛度修正系數(shù)位置邊柱中柱一般層底層（固接）柱的橫向側(cè)移剛度按下式計算：(2-3)式中：——表示梁、柱的線剛度比對柱線剛度的影響。對于底層：(2-4)對于一般層：(2-5)根據(jù)梁、柱線剛度比不同，柱可分為中框架中柱和邊柱，邊框架中柱和邊柱以及樓梯間柱等。側(cè)移剛度D值見表2-5、2-6。表2-5橫向中框架側(cè)移剛度值（N/mm）層次邊柱(12根)中柱（12根）3-100.7270.267303342.650.56964643113972421.1020.516285784.040.7524164984272410.7390.269305612.700.574652111149264表2-6橫向邊框架柱側(cè)移剛度值（N/mm）層次邊柱(4根)中柱（4根）3-100.5460.214243121.990.495566831992020.8270.469269753.030.7023888025942010.5540.217246532.050.50357145327192將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度，見表2-7。表2-7橫向框架層間側(cè)移剛度（N/mm）層次123-10110214414764561459644由上表2-7可知=0.746>0.7，故該框架為規(guī)則框架。2.5橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算2.5.1橫向自振周期計算對于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu),其基本自振周期,可按下式子計算：(2-6)式中:—為計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移(m)，即假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點位移—為結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，框架結(jié)構(gòu)0.6-0.7。對于屋面帶突出屋頂間的房屋，應(yīng)取主體結(jié)構(gòu)頂點的位移，突出間對主體結(jié)構(gòu)頂點位移的影響，應(yīng)按頂點位移相等的原則，將其重力荷載代表值折算到主體結(jié)構(gòu)的頂層。屋面突出屋頂間的重力荷載可按下式計算：=(1+×)(2-7)=1529.47×（1+×3.3/34.55）=1748.60KN=10487.92+1748.60=12236.52KN對框架結(jié)構(gòu),式(2-6)中的可按下式計算：(2-8)結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移由下式計算：，=(2-9)式中：—為集中在K層樓面處的重力荷載代表值；V—把集中在各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載而得的第層的層間剪力；△，△—分別為第，k層結(jié)構(gòu)的層間側(cè)移；S—同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算過程見表2-8，其中第10層的為與之和。表2-8結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算層次/KN/KN/（N/mm）/mm/mm1012236.5212236.5214596448.38379.5199574.621811.12145964414.94371.1389574.631385.72145964421.50356.1979574.640960.32145964428.06334.6969574.650534.92145964434.62306.6359574.660109.52145964441.18272.0149574.669684.12145964447.74230.8339574.679258.72145964454.30183.0929574.688833.32147645660.86128.79110316.7799150.09110214467.9367.93按公式T1=1.7計算基本周期T1，其中量綱為m，取=0.7則：T1=1.7=1.7×0.7×=0.73s2.5.2水平地震作用及樓層地震剪力計算多自由彈性體系在水平地震作用下可采用底部剪力法和陣型分解反應(yīng)譜法求得。對于建筑總高度小于40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可采用底部剪力法計算水平地震作用。本設(shè)計高度約40m，故可采用底部剪力法。采用底部剪力法時，各樓層可僅取一個自由度，結(jié)構(gòu)的水平地震作用應(yīng)按下式確定：(2-10)(2-11)(2-12)式中：—結(jié)構(gòu)水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；—相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)；—結(jié)構(gòu)等效總重力荷載,單質(zhì)點應(yīng)取總重力荷載代表值,多質(zhì)點應(yīng)取總重力荷載代表值的85%；—質(zhì)點的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；，—分別為集中于質(zhì)點的重力荷載代表值；,—分別為質(zhì)點的計算高度；—頂部附加水平地震作用系數(shù)；—頂部附加水平地震作用。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值計算如下：=0.85×(10316.77+9574.6×9+12236.52)=92415.99KN根據(jù)建筑地點大慶市，查建筑資料，該建筑抗震設(shè)防烈度為7級，設(shè)計地震分組為第一組,場地類別為Ⅱ類場地，可由《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》查得特征周期=0.35s。＜，可知＜＜5。(2-13)—衰減系數(shù)取0.9；—地震影響系數(shù)曲線的阻尼調(diào)整系數(shù)取1.0；—地震影響系數(shù)最大值取，由《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》查得7度時取0.08。故：==×0.08×1.0=0.041>0.2=0.2×0.08=0.016==0.041×92415.99=3789.06KN因1.4=1.4×0.35=0.49s<T1=0.73s，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加水平地震作用系數(shù)查《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》：當(dāng)時，=0.08T1+0.07=0.08×0.73+0.07=0.128各質(zhì)點的水平地震作用的計算如下式：=(2-14)各樓層地震剪力可按下式計算:(2-15)式中:—為作用在K層樓面處的水平荷載(水平地震作用或風(fēng)荷載)。具體計算過程見表2-9，且各樓層地震剪力結(jié)果也列入表2-9。表2-9各質(zhì)點縱向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次/m/KN/KN.m/KN/KN屋頂間37.851529.4757890.440.03099.1299.121034.5510487.92330802.430.170569.69668.81931.259574.6299206.250.154508.831177.64827.959574.6267610.070.137452.661630.3724.659574.6236013.890.121399.792030.09621.359574.6204417.710.105346.932377.02518.059574.6172821.530.089294.062671.08414.759574.6141225.350.073241.202912.28311.459574.6109629.170.056185.033097.3128.159574.678032.990.040132.163229.4714.8510316.7750036.330.02685.913315.38各質(zhì)點的水平地震作用及樓層地震作用剪力沿房屋高度的分布，見圖2-4。 (a)水平地震作用分布(b)層間剪力分布圖2-4橫向水平地震作用及樓層地震剪力2.5.3水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點位移分別按公式：(2-16)(2-17)計算過程見表2-10，表中計算了各層的層間彈性位移轉(zhuǎn)角多遇地震作用下的抗震變形驗算,其樓層內(nèi)最大的彈性層間位移應(yīng)符合下要求：式中:—多遇地震作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的樓層內(nèi)最大的彈性層間位移；—彈性層間位移角限值,由《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》查得鋼筋混凝土框架彈性層間位移角限值1/550。由表2-10可知，最大層間彈性位移角1/1453﹤1/550，滿足要求。表2-10橫向水平地震作用下的位移計算層次(KN)(mm)(mm)(mm)10668.8114596440.4615.8433001/717491177.6414596440.8115.3833001/407481630.314596441.1214.5733001/294672030.0914596441.3913.4533001/237462377.0214596441.6312.0633001/202552671.0814596441.8310.4333001/180342912.2814596442.008.633001/165033097.3114596442.126.633001/155623229.4714764562.214.4833001/149313315.3811021442.272.2748501/14532.5.4水平地震作用下框架內(nèi)力計算取結(jié)構(gòu)平面布置圖中的6軸線橫向框架內(nèi)力計算為例，其余框架內(nèi)力計算從略，具體計算過程及結(jié)果見表2-11?？蚣苤思袅皬澗氐挠嬎?，按下列公式計算：，，(2-18)其中取至表2-5，取自表2-7，層間剪力取至表2-9，各柱反彎點高度比y由下式計算：—框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比；—上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值；、—上下層高度變化是反彎點高度比修正值。第1層柱需考慮修正值，第2層柱需考慮修正值和，其余柱無須修正。梁端彎矩,剪力及柱軸力按下式計算：對于中跨梁端彎矩：(2-19)對于邊跨梁端彎矩：(2-20)剪力：(2-21)軸力：(2-22)式中：——分別表示節(jié)點左、右梁的線剛度；——分別表示節(jié)點左、右梁的彎矩；——為柱在層的軸力，以受壓為正；——梁端剪力。梁端彎矩、剪力及柱軸力的計算過程如表2-12，其中梁線剛度取至表2-3。水平地震作用下框架的彎矩圖，梁端剪力圖及柱軸力圖如圖2-5所示。（a）框架彎矩圖（b）梁端剪力及柱軸力圖圖2-5地震作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖表2-11各層柱端彎矩及剪力計算層次hi/mVi/KN/N/mm邊柱中柱yVi2yMi2u103.3668.8114596443033413.900.7270.53724.6321.246464329.622.650.5048.8748.8793.31177.6414596443033424.470.7270.53743.3637.396464352.152.650.5086.0586.0583.31630.314596443033433.880.7270.53760.0451.776464372.202.650.50119.13119.1373.32030.0914596443033442.190.7270.53774.7664.466464389.912.650.50148.35148.3563.32377.0214596443033449.400.7270.53787.5475.4864643105.272.650.50173.70173.7053.32671.0814596443033455.510.7270.53798.3784.8164643118.292.650.50195.18195.1843.32912.2814596443033460.520.7270.537107.2592.4764643128.982.650.50212.82212.8233.33097.3114596443033464.370.7270.537114.0798.3564643137.172.650.50226.33226.3323.33229.4714764563056166.850.7390.531117.14103.4665211142.642.700.50235.36235.3614.853315.3811021442857885.971.1020.645268.94148.0241649128.294.040.55342.21279.99表2-12梁端彎矩剪力及柱軸力計算層次邊梁中間梁柱軸力LL邊柱N中柱N1021.2313.447.24.8217.7117.712.414.76-4.82-9.94968.8840.867.215.24107.73107.732.489.78-23.66-84.488100.1859.377.222.16155.70155.702.4129.75-45.82-192.077128.0875.877.228.33199.23199.232.4166.03-74.15-329.776152.7589.827.233.69235.88235.882.4196.57-107.84-492.655174.94103.317.238.65271.11271.112.4225.93-146.49-679.934192.53113.647.242.52298.37298.372.4248.64-189.01-886.053206.69121.927.244.81320.03320.032.4266.69-233.82-1107.932217.95127.297.247.95336.09336.092.4280.08-281.77-1340.061261.85137.187.255.42373.32373.322.4311.1-337.19-1595.74注：1）柱軸力中正數(shù)表示拉力。當(dāng)在地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，右側(cè)兩根柱為壓力。2）表中M量綱為KN.m，V量綱為KN，N量綱為KN，l的量綱為m。2.6橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算2.6.1風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算公式：(2-23)式中：—高層建筑基本風(fēng)壓值，大慶風(fēng)荷載50年平均值0.55；—風(fēng)載體型系數(shù)；—z高度處的風(fēng)壓高度變化系數(shù)；—z高度處的風(fēng)振系數(shù)?；竟剑?0.55，由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》查得=0.8(迎風(fēng)面)和=-0.5(背風(fēng)面)，式中；—結(jié)構(gòu)第一階自振頻率；—結(jié)構(gòu)阻尼比，對鋼筋混凝土取0.05。B類地區(qū)豎直方向的相關(guān)系數(shù)可按下式計算：水平方向的相關(guān)系數(shù)可按下式計算：計算風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值：取6軸線橫向框架，其負載寬度7.8m，沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：=7.8×0.605×=4.719。6軸線橫向框架沿房屋高度分布，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值見表2-13。風(fēng)荷載沿高度的分布見圖2-6(a)?？蚣芙Y(jié)構(gòu)分析時，按靜力等效原理將圖2-7（a）的分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載，如圖2-7（b）所示。（a）風(fēng)荷載沿房間高度的分布（b）等效節(jié)點集中風(fēng)荷載圖2-6框架上的等效節(jié)點集中風(fēng)荷載（單位：KN/m）表2-13沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次1034.051.0000.9291.0001.9136.7094.19323.76930.750.9030.8890.8641.8246.1223.82629.93827.450.8060.8220.7941.8195.6453.52826.88724.150.7090.7860.6081.6564.9143.07126.59620.850.6120.7520.4761.5374.3632.72723.35517.550.5150.6960.3581.4373.7762.36020.64414.250.4180.6500.2501.3263.2542.03417.76310.950.3220.6500.1601.2092.9671.85415.9527.650.2250.6500.0801.1042.7091.69314.6614.350.1280.6500.0311.0402.5521.59515.982.6.2風(fēng)荷載作用下的水平位移驗算根據(jù)圖2-6(b)所示的水平荷載，計算層間剪力，求出框架的層間側(cè)移剛度。各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移，計算過程見表2-14。表2-14風(fēng)荷載作用下橫向框架層間剪力及側(cè)移計算層數(shù)（KN）1023.7623.7614596440.01630.94881/202454929.9353.6914596440.03700.93251/89190826.8880.5714596440.05520.89551/59783726.59107.1614596440.07340.84031/44959623.35130.7114596440.08950.76691/36872520.64151.3514596440.10370.67741/31823417.76169.1114596440.11590.57371/28473315.95185.0614596440.12680.45781/26025214.66199.7214764560.13530.3311/24390115.98215.711021440.19570.19571/16862由表2-14可見，風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角1/16862，遠小于1/550，滿足要求。2.6.3風(fēng)荷載作用下縱向框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算過程與水平地震作用下的相同，具體計算過程見表2-15，表2-16。圖2-1中6軸線縱向框架風(fēng)荷載下的彎矩、剪力及柱軸力見圖2-7。表2-15風(fēng)荷載作用下橫向框架梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次邊梁中間梁柱軸力邊柱N中柱N100.750.477.20.171.511.512.41.26-0.17-1.2692.671.617.20.594.814.812.44.01-0.76-4.6884.552.727.21.017.877.872.46.56-1.77-10.2376.443.817.21.4211.0511.052.49.21-3.19-18.0268.164.837.21.8013.9513.952.411.63-4.99-27.8559.645.697.22.1316.4516.452.413.71-7.12-39.43410.926.457.22.4116.7116.712.413.93-9.53-50.95312.137.157.22.6817.1717.172.414.31-12.21-62.58213.197.717.22.9023.8323.832.419.86-15.11-79.54115.638.197.23.3116.2916.292.413.58-18.42-89.81注:1）柱軸力中的負號表示拉力。2）表中M單位為KN.m，V單位為KN，N單位為KN，l單位為m表2-16風(fēng)荷載作用下各層柱端彎矩及剪力計算層次hi/mVi/KN/(N/mm)邊柱中柱103.323.761459644303340.490.7270.5370.870.75646431.050.500.41.392.0893.353.691459644303341.120.7270.5371.981.71646432.380.500.4343.414.4583.380.571459644303341.670.7270.5372.962.55646433.570.500.455.306.4873.3107.161459644303342.230.7270.5373.953.41646434.750.500.457.058.6263.3130.711459644303342.720.7270.5374.824.16646435.790.500.458.6010.5153.3151.351459644303343.150.7270.5375.584.81646436.700.500.459.9512.1643.3169.111459644303343.510.7270.5376.225.36646437.490.500.512.3612.3633.3185.061459644303343.850.7270.5376.825.88646438.200.500.513.5313.5323.3199.721476456305614.130.7390.5317.246.39646438.840.500.58317.0112.1614.35215.71102144285785.591.1020.64515.688.63646439.550.550.6527.0014.54(a）框架彎矩圖（KN.m）（b）梁端剪力及柱軸力圖(KN)圖2-7橫向框架在水平風(fēng)荷載作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸2.7豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算2.7.1橫向框架內(nèi)力計算1.計算單元取6軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度為7.8m，如下圖2-8所示。由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。圖2-8橫向框架計算單元2.7.2荷載計算2.7.2.1恒荷載計算圖2-9各層梁上作用的恒載在圖2-9中，代表橫梁自重，為均布荷載形式。圖2-9各層梁上作用的恒載對于第10層板傳給橫梁的梯形荷載，由圖2-8所示的幾何關(guān)系可得：,、分別為由邊縱梁，中縱梁直接傳給柱的恒載。它包括梁自重、樓板自重、女兒墻等重力荷載。計算過程如下：=[0.5×3.91.8×2+0.5×(3.6+7.2)×1.95]×5.51+5.51×7.8+3.94×7.2×0.5+3.765×1.2×7.8=157.443KN=[0.5×3.91.8×2+0.5×(2.4+7.2)×1.95+×2.4]×5.51+5.51×7.8+3.94×7.2×0.5=187.088KN集中力矩：M1=157.443×(0.80-0.40)×0.5=31.49M2==187.088×(0.8-0.4)×0.5=37.42對于2～9層：包括梁自重和其上橫梁自重，為均布荷載，其它荷載計算方法同第10層計算結(jié)果為：,,[3.9×1.8×2×0.5+1.95×(2.4+7.2)×0.5]×3.9+5.51×7.8+3.94×7.2×0.5+[(3.3-0.8)×(7.8-0.8)-(1.8×1.5)×2]×3.765+2×1.8×1.5×0.4=118.087kN=[0.5×3.9×1.8×2+1.95×(2.4+7.2)×0.5+3×2.4]×3.9+5.51×7.8+3.94×7.2×0.5+[(3.3-0.8)×(7.8-0.8)]×2.105=185.962kN集中力矩：M1=118.087×(0.8-0.4)×0.5=23.62M2==185.962×(0.8-0.4)×0.5=37.19對于1層：包括梁自重和其上橫梁自重，為均布荷載，其它荷載計算方法同第10層，計算結(jié)果為：,[0.5×3.9×1.8×2+1.95×(2.4+7.2)×0.5]×3.9+5.51×7.8+3.94×7.2×0.5+[(3.9-0.8)×(7.8-0.8)-(1.8×1.5)×2]×3.765+2×1.8×1.5×0.4=104.215kN=[0.5×3.9×1.8×2+1.95×(2.4+7.2)×0.5+3×2.4]×3.9+5.51×7.8+3.94×7.2×0.5+[(3.9-0.8)×(7.8-0.8)]×2.105=147.301kN集中力矩：M1=104.215×(0.8-0.4)×0.5=20.843M2==147.301×(0.8-0.4)×0.5=29.4602.7.2.2活荷載計算活荷載作用在各層框架上的分布圖如圖2-10所示。圖2-10各層梁上作用的活載對于10層：,[0.5×3.9×1.8×2+0.5×(2.4+7.2)×1.95]×2.0=25.74kN=[0.5×3.9×1.8×2+0.5×(2.4+7.2)×1.95+3×2.4]×2.0=30.78kN集中力矩：M1=25.74×(0.8-0.4)×0.5=5.148M2==30.78×(0.8-0.4)×0.5=6.156同理，在屋面雪荷載作用下：[0.5×3.9×1.8×2+0.5×(2.4+7.2)×1.95]×0.3=4.914kN=[0.5×3.9×1.8×2+0.5×(2.4+7.2)×1.95+3×2.4]×0.3=7.074kN集中力矩：M1=4.914×(0.8-0.4)×0.5=0.983M2==7.074×(0.8-0.4)×0.5=1.415對于1~10層：[0.5×3.9×1.8×2+0.5×(2.4+7.2)×1.95]×2.0=32.76kN=[0.5×3.9×1.8×2+0.5×(2.4+7.2)×1.95+3×2.4]×2.0=47.16kN集中力矩：M1=32.76×(0.8-0.4)×0.5=6.552M2==47.16×(0.8-0.4)×0.5=9.432將以上結(jié)構(gòu)匯總，見表2-17和表2-18表2-17橫向框架恒載匯總層次/kN/m/kN/m/kN/m/KN/mP1/kNP2/kN//105.515.5121.48913.224157.443187.08831.4937.422～910.215.5115.219.36118.087185.96223.6237.19112.045.5115.219.36104.215147.30120.84329.40表2-18橫向框架活載匯總層次/KN/m/KN/mP1/KNP2/KN//107.8(1.17)4.825.74(4.914)30.78(7.074)5.148(0.983)6.156(1.415)1～97.84.832.7647.166.5529.432注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷載作用下情況。2.7.2.3荷載等效轉(zhuǎn)換作用在梁上的梯形荷載利用下式轉(zhuǎn)化：(2-24)AB跨：屋面：其他層：一層：BC跨：屋面：其他層：2.7.2.4梁端固端彎矩計算為恒載產(chǎn)生，為活載產(chǎn)生。AB跨：屋面：==24.64×7.22/12=106.44==6.94×7.22/12=29.982~9層：==23.75×7.22/12=102.6==6.94×7.22/12=29.981層：==25.58×7.22/12=110.51==6.94×7.22/12=29.98BC跨：屋面：==13.84×2.42/12=6.64==3.02×2.42/12=1.451~9層：==11.41×2.42/12=5.48==3.02×2.42/12=1.452.7.2.5內(nèi)力計算梁端、柱端彎矩采用分層法計算。分層法計算所得的梁的彎矩即為其最后的彎矩，每一柱位于上、下兩層，所以柱的彎矩為上、下兩層計算彎矩相加。為減小誤差，除底層外，其他各層柱的線剛度折減0.9，傳遞系數(shù)取為1/3，底層為1/2。由于結(jié)構(gòu)對稱，取一半框架進行計算。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。計算柱底軸力還需考慮柱自重。見表2-19和表2-20。各層恒載及活載作用下的彎矩計算見圖2-11荷載作用下的框架彎矩圖如圖2-12。10層2-9層首層(a)恒載作用下框架彎矩計算圖10層2-9層首層(b)活載作用下框架彎矩計算圖圖2-11豎向荷載作用下彎矩計算圖(a)恒載作用下框架彎矩圖(b)活載作用下框架彎矩圖圖2-12荷載作用下框架彎矩圖表2-19恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨B柱A柱1088.7016.61-2.89085.8191.5916.61246.14298.94262.75315.55985.513.69-1.53083.9787.0313.69502.53555.33532.83585.63885.513.69-1.53083.9787.0313.69758.92811.72802.91855.71785.513.69-1.53083.9787.0313.691015.311068.111072.991125.79685.513.69-1.53083.9787.0313.691271.701324.51343.071395.87585.513.69-1.53083.9787.0313.691528.091580.891613.151665.95485.513.69-1.53083.9787.0313.691784.481837.281883.231936.03385.513.69-1.53083.9787.0313.692040.872093.672153.312206.11285.513.69-1.53083.9787.0313.692297.262350.062423.392476.19192.0913.69-2.36089.7394.4513.692546.372608.772686.192748.59層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨B柱A柱=1024.983.62-1.13023.8526.113.6250.7254.34924.983.62-2.18022.827.163.62108.46115.70824.983.62-2.18022.827.163.62166.20177.06724.983.62-2.18022.827.163.62223.94238.42624.983.62-2.18022.827.163.62281.68299.78524.983.62-2.18022.827.163.62339.42361.14424.983.62-2.18022.827.163.62397.16422.50324.983.62-2.18022.827.163.62454.90483.86224.983.62-2.18022.827.163.62512.64545.22124.983.62-0.69024.2925.673.62570.38606.58表2-20活載作用下梁端剪力及柱軸2.8橫向框架內(nèi)力組合2.8.1結(jié)構(gòu)抗震等級結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素確定，查表可知，本工程的框架為二級抗震等級。2.8.2框架梁、柱內(nèi)力組合本工程考慮了三種內(nèi)力組合，即，，。各層兩的內(nèi)力組合結(jié)果見表2-21。在內(nèi)力組合前，對豎向荷載作用下梁支座邊緣處彎矩需乘以彎矩調(diào)幅系數(shù)(本例取0.8)，跨中彎矩乘以1.1。B、A柱的彎矩及軸力組合見表2-22、表2-24，剪力組合見表2-23、表2-25。以第AB跨梁考慮地震作用的組合為例，說明各內(nèi)力的組合方法。對支座的負彎矩按相應(yīng)的組合情況進行計算，求跨間最大正彎矩時，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件確定。左震：=1.2×12.04=14.45=1.2×（15.21+0.5×7.8）=22.93=﹥071.75-0.5×(2×14.45+22.93)×1.95=21.22>0則Mmax發(fā)生在右支座即x﹥alm﹤7.8=0.75×286.83=215.13右震:=﹥075.34-0.5×(2×14.45+22.93)×1.95=24.81>0則Mmax發(fā)生在右支座即x﹥al﹤7.8=0.75×214.57=160.93KN.m表2-21框架梁內(nèi)力組合表層次截面位置內(nèi)力1.35×SGK＋1.4×0.7SQK1.3×SGK＋1.5×SQK1.3×SGK＋1.5×﹙SQK＋SWK﹚γRE×[1.3﹙SGK＋0.5SQK﹚＋1.3SEK]左右左右左風(fēng)右風(fēng)左震右震一層BM-70.92-19.0615.63-15.63261.85-261.85-114.42-111.79 -89.91-133.67182.90-327.71154.73V89.7324.29-3.313.31-55.4255.42144.94141.68137.05146.3237.65145.73A左M-84.53-22.98-8.198.19-137.18137.18-136.64-133.61-145.07-122.14-220.1747.33V94.4525.673.31-3.3155.42-55.42152.66149.28153.91144.64150.5942.52323.94A右M-23.64-13.4116.29-16.29373.32-373.32-45.06-47.14-24.34-69.95336.68-391.30V13.693.62-13.5813.58-311.1311.122.0321.502.4840.51-289.37423.03跨間ME9————————--215.13160.93134.85M10K————————--209.74154.84六層BM-68.98-15.438.10-8.10152.75-152.75-107.85-104.38-93.04-115.7279.91-217.96續(xù)表2-21層次截面位置內(nèi)力1.35×SGK＋1.5×0.7SQK1.3×SGK＋1.5×SQK1.3×SGK＋1.5×﹙SQK＋SWK﹚γRE×[1.3﹙SGK＋0.5SQK﹚＋1.3SEK]左右左右左風(fēng)右風(fēng)左震右震V83.9722.8-1.801.80-33.6933.69135.70132.68130.16135.2052.99118.68246.25A左M-77.84-23.04-4.834.83-89.8289.82-127.66-125.66-132.43-118.90-167.997.47V87.0327.161.80-1.8033.69-33.69144.11142.46144.98139.94123.4057.70A右M-22.97-12.4213.95-13.95235.88-235.88-43.18-44.95-25.42-64.48203.72-256.25V13.693.62-11.6311.63-196.57196.5722.0321.505.2137.78-177.71205.54跨間M89————————--103.45-49.33145.58M10K————————--78.2189.15十層BM-64.29-15.430.75-0.7521.23-21.23-101.91-98.75-97.7-99.8-43.60-84.99V85.8123.85-0.170.17-4.824.82139.22136.36136.12136.683.2692.66續(xù)表2-21層次截面位置內(nèi)力1.35×SGK＋1.5×0.7SQK1.3×SGK＋1.5×SQK1.3×SGK＋1.5×﹙SQK＋SWK﹚γRE×[1.3﹙SGK＋0.5SQK﹚＋1.3SEK]左右左右左風(fēng)右風(fēng)左震右震A左M-80.94-23.04-0.470.47-13.4413.44-131.85-129.38-130.04-128.73-96.32-70.11148.76V91.5926.110.17-0.174.82-4.82149.23146.46146.7146.2298.8889.48A右M-29.98-12.421.51-1.5117.71-17.71-52.64-53.36-51.25-55.48-15.30-49.84V16.113.62-1.261.26-14.7614.7625.3024.422.6426.161.7430.52跨間M89————————--68.2169.75M10K————————--58.3558.35表2-22橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力1.3×①+1.5×(1.0×③+②)[1.2×①+0.5×②)+1.3×④]1.35×①+1.4×0.7×②1.3×①+1.5×②→←→←→←→←10柱頂M48.8824.75-0.750.75-21.2421.2492.2694.3636.9183.8590.2493.3194.3636.9136.91N246.1450.72-0.170.17-4.824.82365.51365.98267.29277.95406.29366.38365.98267.29267.29柱底M-47.55-15.130.87-0.8724.63-24.63-77.02-79.46-27.72-82.15-79.02-78.24-82.15-27.72-79.02N298.9450.72-0.170.17-4.824.82429.50429.97321.15331.80453.27429.74331.80321.15453.279柱頂M43.7913.04-1.711.71-37.3937.3968.4173.208.8991.5271.9070.8091.528.8971.90N502.53108.46-0.760.76-23.6623.66753.82755.94532.53584.82784.71754.88584.82532.53784.71柱底M-43.79-13.041.98-1.9843.36-43.36-68.03-73.58-2.30-98.12-71.90-70.80-98.12-2.30-71.90N555.33108.46-0.760.76-23.6623.66817.18819.30586.39638.68855.99818.24638.68586.39855.998柱頂M43.7913.04-2.552.55-51.7751.7767.2374.37-7.00107.4171.9070.80107.41-7.0071.90N758.92166.20-1.771.77-45.8245.821140.911145.86794.10895.361187.421143.38895.36794.101187.42柱底M-43.79-13.042.96-2.9660.04-60.04-66.66-74.9516.14-116.55-71.90-70.80-116.5516.14-71.90N811.72166.20-1.771.77-45.8245.821204.271209.22847.96949.221258.701206.74949.22847.961258.707柱頂M43.7913.04-3.413.41-64.4664.4666.0375.58-21.02121.4471.9070.80121.44-21.0271.90N1015.31233.94-3.193.19-74.1574.151541.421550.351053.101216.981599.931545.891216.981053.101599.93柱底M-43.79-13.043.95-3.9574.76-74.76-65.27-76.3332.40-132.82-71.90-70.80-132.8232.40-71.90N1068.11233.94-3.193.19-74.1574.151604.781613.711106.961270.831671.211609.251270.831106.961671.216柱頂M43.7913.04-4.164.16-75.4875.4864.9876.63-33.20133.6171.9070.80133.61-33.2071.90N1271.70281.68-4.994.99-107.84107.841913.411927.381297.681536.011992.841920.391536.011297.681992.84柱底M-43.79-13.044.82-4.8287.54-87.54-64.06-77.5546.52-146.94-71.90-70.80-146.9446.52-71.90N1324.5281.68-4.994.99-107.84107.841976.771990.741351.541589.872064.121983.751589.871351.542064.125柱頂M43.7913.04-4.814.81-84.8184.8164.0777.54-43.51143.9271.9070.80143.92-43.5171.90N1528.09339.42-7.127.12-146.49146.492298.932318.861541.031864.782395.552308.901864.781541.032395.55柱底M-43.79-13.045.58-5.5898.37-98.37-62.99-78.6258.49-158.91-71.90-70.80-158.9158.49-71.90N1580.89339.42-7.127.12-146.49146.492362.292382.221620.391944.132466.832372.261944.131620.392466.834柱頂M43.7913.04-5.365.36-92.4792.4763.3078.31-51.97152.3971.9070.80152.39-51.9771.90N1784.48397.16-9.539.53-189.01189.012684.062710.741780.112197.822798.262697.402197.821780.112798.26柱底M-43.79-13.046.22-6.22107.25-107.25-62.10-79.5168.30-168.72-71.90-70.80-168.7268.30-71.90N1837.28397.16-9.539.53-189.01189.012747.422774.101833.962251.672869.542760.762251.671833.962869.543柱頂M43.7913.04-5.885.88-98.3598.3562.5779.04-58.47158.8871.9070.80158.88-58.4771.90N2040.87454.90-12.2112.21-233.82233.823068.813102.992016.652533.393200.983085.902533.392016.653200.98柱底M-43.79-13.046.82-6.82144.07-144.07-61.26-80.35108.99-209.41-71.90-70.80-209.41108.99-71.90N2093.67454.90-12.2112.21-233.82233.823132.173166.362070