PAGEPAGEIII南方某城市高層辦公樓設(shè)計目錄TOC\o"1-3"\h\z摘要 I第1章建筑說明 11.1建筑的總平面設(shè)計 11.2建筑平面設(shè)計 11.2.1房間平面設(shè)計 21.2.2樓梯設(shè)計 21.3建筑立面設(shè)計 31.3.1辦公樓的立面設(shè)計 31.3.2立面處理 41.3.3辦公建筑外部色彩處理 41.4建筑剖面設(shè)計 51.5工程細部構(gòu)造 5第2章結(jié)構(gòu)設(shè)計說明 62.1框架的承重方案 62.2梁柱截面尺寸的確定 62.3框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖 62.4結(jié)構(gòu)計算 7第3章工程概況及結(jié)構(gòu)布置 83.1工程概況 83.2結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖 9第4章重力荷載計算 124.1屋面及樓面的永久荷載標準值 124.2樓面及屋面可變荷載標準值 134.3梁、柱、墻、門重力荷載計算 134.4重力荷載代表值 15第5章側(cè)移剛度計算 175.1縱向框架側(cè)移剛度計算 175.2柱的側(cè)移剛度計算 18第6章橫向水平荷載作用框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 216.1橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算3 216.1.1橫向自振周期計算 216.1.2水平地震作用及樓層地震剪力計算 226.1.3水平地震作用下的位移驗算 256.1.4水平地震作用下框架內(nèi)力計算 276.2橫向風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算 346.2.1風荷載標準值 346.2.2風荷載作用下的水平位移驗算 376.2.3風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 38第7章豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 417.1計算單元 417.2荷載計算 427.3內(nèi)力計算 46第8章橫向框架的內(nèi)力組合 568.1結(jié)構(gòu)抗震等級 568.2框架梁內(nèi)力組合 568.3框架柱內(nèi)力組合 56第9章截面設(shè)計 589.1框架梁設(shè)計 589.1.1梁的正截面受彎承載力計算 589.1.2梁斜截面受剪承載力計算 649.2框架柱 669.2.1剪跨比和軸壓比驗算 669.2.2柱正截面承載力計算 679.2.3柱斜截面受剪承載力計算 749.3框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算 77第10章樓梯設(shè)計 8611.1梯段板設(shè)計 8611.2平臺板設(shè)計 8711.3平臺梁設(shè)計 88第11章雨蓬的設(shè)計及承載力驗算 9012.1雨蓬板的設(shè)計及承載力的驗算 9012.2雨蓬梁設(shè)計及承載力計算 9112.2.1荷載及內(nèi)力計算 9112.3雨蓬抗傾覆驗算 93第12章屋（樓）面板設(shè)計 94第13章基礎(chǔ)設(shè)計 99摘要此次畢業(yè)設(shè)計為某高層辦公樓設(shè)計（南方某市），該建筑物設(shè)計初衷為某綜合性寫字樓，全樓共十一層，建筑總面積為9450㎡。該設(shè)計分為兩個部分：第一部分是建筑設(shè)計，包括建筑的平面，立面和剖面設(shè)計，以及建筑構(gòu)造和材料選用。并且此設(shè)計使用了隔斷式的空間設(shè)計，這樣的設(shè)計理念更能保證客戶對隱私及隔音的要求，空間搭配更為合理,且各室聯(lián)系方便,使得公共辦事效率得到進一步提升。第二部分為結(jié)構(gòu)設(shè)計，包括框架梁設(shè)計，框架柱和板的設(shè)計及配筋，以及樓梯設(shè)計和基礎(chǔ)設(shè)計等等。本設(shè)計的結(jié)構(gòu)為框架承重結(jié)構(gòu)，墻體采用空心砌塊砌筑，有利于減小結(jié)構(gòu)自重及節(jié)省成本。此結(jié)構(gòu)設(shè)計考慮抗震設(shè)計，因此設(shè)計過程中還進行了地震作用下彈性位移驗算等工作。此次設(shè)計達到了該建筑在結(jié)構(gòu)剛度、結(jié)構(gòu)強度及穩(wěn)定性方面的要求。本次設(shè)計的主要內(nèi)容如下：1：開題報告2：建筑設(shè)計，建筑施工圖繪制，3：荷載計算，恒載，活載，風荷載和雪荷載，4：內(nèi)力組合，5：梁柱的配筋計算，6：樓板，樓梯以及基礎(chǔ)的設(shè)計計算，7:電算。關(guān)鍵詞：辦公樓、建筑設(shè)計第1章建筑說明該建筑是南方某市一座較高層寫字樓，用于某單位或某公司的行政辦公。1.1建筑平面設(shè)計建筑平面設(shè)計是指對建筑室內(nèi)空間所進行的平面設(shè)計，這樣既能有機的協(xié)調(diào)內(nèi)部使用空間，使其能更加滿足需求，也能著手建筑空間的有機組合，并結(jié)合此建筑的具體功能特點進行設(shè)計。本建筑一樓設(shè)有較大的公用大廳和各種公共服務(wù)設(shè)施，其中包括辦公室，休息室，保安室，消防室等，并且建筑各樓層都可以作為一個使用單元，使其可以單獨運作。輔助房間有衛(wèi)生間，庫房等。1.2建筑立面設(shè)計1.2.1辦公樓的立面設(shè)計 本建筑的第一層層高為4.5m，第二層的層高為3.6m，以上標準層三至十一層層高為3.3m。本建筑主大門開闊顯眼，易于尋找，并且做了重點裝飾處理。建筑正面外墻面設(shè)有玻璃幕墻，顯得更加的漂亮和現(xiàn)代化。立面設(shè)計是表現(xiàn)整個辦公樓形式的最直觀體現(xiàn)。通過門窗及各種裝飾的組合,可以使辦公樓的外觀，功能、經(jīng)濟性達到協(xié)調(diào)統(tǒng)一,給人一種更美的感受。所以立面設(shè)計的好壞,關(guān)乎整個建筑美觀性的好壞。1.3建筑剖面設(shè)計建筑剖面設(shè)計的主要目的是對建筑空間內(nèi)部的關(guān)鍵截面進行控制優(yōu)化，剖面圖能夠更加直觀的體現(xiàn)建筑內(nèi)部的結(jié)構(gòu)分布。高層辦公樓是人群較為密集的公共建筑，要求足夠的公共空間，空調(diào)系統(tǒng)，應(yīng)急通道及消防設(shè)施。第一層層高為4.5m，第二層層高為3.6m,以上每層層高為3.3m，經(jīng)過估算其高度符合要求。室內(nèi)外地面高差是由內(nèi)外聯(lián)系方便、防水防潮、地形及環(huán)境條件、建筑物的特征等因素決定的，本建筑的室內(nèi)外高差為800mm。本建筑的采光通風均采用自然采光和自然通風。第2章結(jié)構(gòu)設(shè)計說明本設(shè)計采用框架結(jié)構(gòu)，根據(jù)樓蓋布置以及荷載的傳遞方式，框架結(jié)構(gòu)是合適合理且經(jīng)濟性的。本建筑的縱向長度較大，所以根據(jù)設(shè)計的具體特點,本設(shè)計采用了縱向承重方案。本建筑的樓蓋及屋蓋為現(xiàn)澆鋼筋混凝土，樓板厚度為120mm。梁截面高度按跨度的1/12～1/8取得，其中主梁尺寸為250mm×700mm,次梁尺寸為250mm×550mm。柱的截面尺寸用公式估算，確定柱截面尺寸為600mm×600mm；采用C40混凝土。結(jié)構(gòu)計算簡圖用軸線表示：梁柱軸線取其形心線；其框架梁可取樓板底面處作為梁軸線，底層的下柱取至基礎(chǔ)頂面。第3章工程概況及結(jié)構(gòu)布置3.1工程概況南方某市擬建寫字樓，建筑面積9450㎡。1.建筑用地合適且平坦，無其他不良因素。2.建筑設(shè)計使用年限為50年3.抗震設(shè)防類別為乙類，場地類別為II類。4.地區(qū)主要風向為西南風，基本風荷載為w0=0.35kN/㎡和基本雪荷載為s0=0.50kN/㎡。5.地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為乙級。工程地質(zhì)參數(shù)如下：1號土層：耕植土，層厚0.9m。2號土層：黏土，層厚1.9m，承載力特征值fak=120kPa。3號土層：粉砂，層厚2.6m，承載力特征值fak=160kPa。4號土層：中粗砂，層厚4.2m，中密，承載力特征值fak=200kPa。5號土層：砂巖，承載力特征值fak=320kPa。參數(shù)如表1所示。表1地基巖土物理力學參數(shù)土層編號土的名稱重度γ(kN/m3)孔隙比e液性指數(shù)IL黏聚力C(kPa)內(nèi)摩擦角(°)壓縮模量(MPa)標準貫入錘擊數(shù)N承載力特征值fak(kPa)①耕植土17.65②黏土17.40.780.8222.117.16.45120③粉砂19.526.67.212160④中組砂20.130.18.116200⑤砂巖22.23203.2結(jié)構(gòu)布置根據(jù)該建筑的設(shè)計要求，進行建筑物的平面設(shè)計，立面設(shè)計和剖面設(shè)計。結(jié)構(gòu)共11層，第一層層高4.5m，第二層層高3.6m，三至十一層層高3.3m，采用隔間式辦公室設(shè)計。內(nèi)外墻填充采用陶瓷空心砌塊砌筑，減小了結(jié)構(gòu)自重的同時更加節(jié)約環(huán)保，更加經(jīng)濟性。門窗框為鋁合金材質(zhì)。一層窗高度為2.4m，其它樓層窗戶高度為1.8m，一層樓層較高，提升窗戶高度以顯得更加協(xié)調(diào)并增加采光率。樓屋蓋采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆，板厚設(shè)計為120mm。按跨度的1/12~1/8計算梁的截面高度。設(shè)計強度：C40（fc=19.1N/mm2，ft=1.71N/mm2）柱截面尺寸可根據(jù)式邊柱中柱(1)式中A—柱的負荷面積（mm）n—柱上的樓層數(shù)q—重力荷載代表值（kN/m2）估算?？刹榈迷摽蚣芙Y(jié)構(gòu)的抗震等級為二級，其軸壓比限值：[μN]=0.8；各層的重力荷載代表值近似取12kN/m2。。根據(jù)上述計算結(jié)果并綜合考慮其他因素，本設(shè)計柱截面尺寸取600mm×600mm如圖3-1所示為框架梁計算簡圖。柱子外邊界相齊；梁軸線取至板底，二層柱高度為3.6m，三至十一層層柱高度為3.3m；底層柱高為5.5m圖3-1框架結(jié)構(gòu)計算簡圖第4章重力荷載計算4.1永久荷載標準值屋面：地磚屋面20撒素水泥面0.0525厚水泥砂漿20防水層0.1040厚保溫層0.5找平層16鋼筋混凝土樓板25其他0.40樓層：瓷磚地板2830厚水泥砂漿20找坡層及防水層涂裝20120厚鋼筋混凝土樓板25其他0.413層樓面：30厚水泥砂漿面層20混凝土墊層16鋼筋混凝土樓板25其他0.44.2樓屋面可變荷載標準值屋面均布活荷載標準值2.0樓面活荷載標準值2.0屋面雪荷載標準值。4.3墻，門窗，梁柱等其他因素下的重力荷載計算梁、柱的單位長度上的重力荷載可根據(jù)相關(guān)標準表查詢計算得出；對現(xiàn)澆板肋梁樓蓋，板的自重已經(jīng)算入樓屋面的恒荷載中，所以在計算梁自重時要把板厚減去才可得梁的厚度以計算自重。墻體重力荷載可根據(jù)相關(guān)規(guī)范標準值及進行計算（粉刷等因素已經(jīng)計入其中，可不考慮）。本建筑的填充墻體均采用陶?；炷量招钠鰤K填充，即可根據(jù)相關(guān)標準進行計算。門窗的重力荷載可根據(jù)其材料類別（鋁合金），按《荷載規(guī)范》進行計算，其中門窗重量可根據(jù)相應(yīng)規(guī)范計算得出。計算結(jié)果見表4-1。表4-1梁、柱重力荷載標準值墻體：外墻混凝土空心砌塊，外墻面玻璃幕墻及石材鋪貼，即可得外墻墻面的單位重力荷載標準值為內(nèi)墻為混凝土空心砌塊，兩側(cè)20厚抹灰，則外墻單位面積重力荷載為4.4重力荷載代表值重力荷載代表值表示為Gi。在計算Gi時，各可變荷載的組合系數(shù)由相關(guān)規(guī)范可查得；可變荷載均取雪荷載。計算結(jié)果見圖4-2。圖4-2各質(zhì)點的重力荷載代表值第5章側(cè)移剛度計算5.1縱向框架側(cè)移剛度計算縱梁線剛度ib見表5-1；柱線剛度Ic見表5-2。/5.2柱的側(cè)移剛度計算柱的側(cè)移剛度計算公式為一般層邊柱i2ici4中柱i1i2ici3i4底層（固接）邊柱i2ic中柱i1i2ic梁柱線剛度比不同，其中柱可分為邊柱和中柱，計算結(jié)果見表5-3和表5-4所示。同層側(cè)移剛度疊加，可得框架層間側(cè)移剛度,如下表所示。，所以計算得出該框架符合要求，為規(guī)則框架。第6章水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力及其側(cè)移計算6.1橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算6.1.1自振周期16068.23+3228.13=19296.36結(jié)構(gòu)側(cè)移計算結(jié)果如下表6-1所示。表6-1結(jié)構(gòu)頂點的假想位移計算層次1119296.3619295.2619408569.91602.121017214.5436514.43195084618.69590.23917223.5953735.76195085827.52571.53817324.6671079.56211708933.56545.13717465.7888414.03211702841.78511.39617465.58105876.86211708750.09469.57517474.76123365.58211709658.46419.59417474.5814084138361.29317474.79158316.69211708874.69293.39217756.68176079.36186052994.58219.89120366.55196451.591567149125.39124.39按式6.1.2水平地震作用及樓層地震剪力計算建筑總高度為37.8m，并且結(jié)構(gòu)剛度沿高度分布均勻，結(jié)構(gòu)變形以剪切變形為主，且建筑重量分布也比較均勻。水平地震作用。G建筑場地為第二類，可得，地震影響系數(shù)為7度，查表得，則F又因，固需要考慮頂部的附加水平地震作用=0.08Δ各質(zhì)點的水平地震計算得出F計算結(jié)果如表6-2所示。地震剪力： 表6-2各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算層41.12852.89119768.160.027134.8135.81137.816067.46622229.380.1421506.91642.61034.517128.60609698.770.139683.92319.9931.217231.89552912.540.126615.52939.3827.917346.79500969.120.116557.93501.4724.617469.57447366.390.102498.84002.3621.317474.57389769.540.089436.74438.1518.017474.57332029.890.076372.64813.8414.717474.57274359.280.062304.95117.6311.417474.57216689.390.049241.95360.928.117766.49161683.490.036178.95537.914.520366.29112021.570.025125.15666.9高度的分布見圖6-3。（a）水平地震作用分布（b）層間剪力分布圖6-3橫向水平地震作用及樓層地震剪力6.1.3水平地震作用下的位移驗算框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點位移分別按式計算如表6-4所示，層間彈性位移角。表6-4橫向水平地震作用下的位移演算層111642.619507590.8322.933001/3937102319.919507591.1622.033001/276892939.319507591.4920.733001/216483501.421160891.6819.333001/198874002.321160891.9017.733001/175264438.121160892.0915.833001/156654813.821160892.1913.733001/143945117.621160892.3911.433001/135535360.921160892.519.1233001/129825537.918504982.896.5936001/120715666.915670493.513.5855001/1506最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，滿足要求。6.1.4水平地震作用下框架內(nèi)力計算框架柱端剪力和彎矩按以下所示公式計算M反彎點高度比用表示，計算公式為式，其中由相關(guān)規(guī)范查得。梁的修正值；、為高度比的修正值；第一層為，第二層為，第三層。計算結(jié)果如表所示。表6-5a各層柱端彎矩及剪力計算表（邊柱）層//113.31639195075928469230.430.216.960.9103.32317195075928469340.430.334.775.893.32936195075928469420.430.351.688.583.33513211608929798480.320.360.810173.34001211608929798570.320.477.910663.34429211608929798630.320.485.711853.34813211608929798680.320.493.912943.35123211608929798730.320.4106.913233.35354211608929798760.320.5123.412323.65527185049827597830.380.6183.611314.556891567049292031060.350.9521.957.9b各層柱端彎矩及剪力計算表（中柱）層113.3163919507595817848.91.30.3658.9104.8103.3231719507595817871.51.30.4194.7136.893.3293619507595817888.41.30.45133161.383.335132116089654361070.90.45159195.973.340012116089654361190.90.45179223.863.344292116089654361390.90.45201248.353.348132116089654361490.90.45219269.143.351232116089654361570.90.50259260.333.353542116089654361640.90.50272272.423.655271850498562491591.10.52316282.714.556891567049399371430.90.65509276.8梁端彎矩、剪力的計算用以下公式計算：表6-6梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層邊梁走道梁柱軸力邊柱N中柱N1162.937.67.212.968682.455-12-40.91092.873.87.223.11261262.4103-35-121.8911994.17.230.81591592.4135-68-227.981481237.237.92082082.4173-104-35871711417.241.82442442.4203-139-51861921597.248.62682682.4228-189-70452091727.253.62992992.4250-247-90442191587.252.72692692.4229-304-108532331947.258.53393392.4279-363-130622362047.260.23553532.4294-425-152912432197.263.83783782.4315-489-1790彎矩圖，剪力圖及軸力圖如圖所示。圖6-7左地震作用下框架彎矩圖圖6-8左地震作用下梁端剪力及柱軸力圖6.2橫向風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及側(cè)移計算6.2.1風荷載標準值風荷載標準值：風壓，迎風面，背風面，風振系數(shù)：。對8號軸線進行研究，得到沿建筑高度分布的風荷載標準值《荷載規(guī)范》規(guī)定對于高度大于30米且高寬比大于1.5的房屋結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用風振系數(shù)來考慮風壓脈動的影響。本設(shè)計房屋高度大于30m，且H/B>1.5，沿房屋高度在1.07～1.359范圍內(nèi)變化，所以，應(yīng)考慮風壓脈動的影響對房屋的影響。表6-9層1137.81.001.5391.3687.2184.5061034.50.911.4891.3476.9064.317931.20.821.4491.3256.5784.109827.90.731.4001.3006.2673.909724.60.651.3381.2695.8543.679621.30.561.2851.2495.5373.458518.00.471.2261.2275.1583.228414.70.391.1581.1894.7392.959311.40.301.0591.1694.2792.66928.10.211.0011.1283.8562.42914.50.121.0011.0813.7032.361（a）風荷載沿房屋高度的分布(kN/m)（b）等效節(jié)點集中風荷載(kN/m)圖6-10框架上的風荷載6.2.2水平位移核算層間剪力：，，表6-11風荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算層1118.2918.401752970.1011.231/23491037.0355.891752970.3111.091/2112934.2791.471752970.5310.691/2394832.49124.191906760.6910.301/2623731.59155.861906760.819.621/2933628.57185.571906760.978.691/3370526.55213.191906761.137.851/4004424.39237.661906761.276.591/5016323.01261.791906761.355.391/6309222.68283.551677111.724.031/10257137.59321.361381982.362.291/29795由表中結(jié)果可見，層間位移在規(guī)范范圍內(nèi)，符合要求。6.2.3風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算過程與水平地震作用下相同。橫向框架在風荷載作用下的彎矩，軸力及剪力如下圖所示。圖6.13風載作用下框架彎矩圖第7章豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算7.1計算單元如圖所示，取8號軸線進行研究。其中陰影部分所表示的是樓板載荷，其他單位則認定為外界所傳遞的外力，并傳遞作用于節(jié)點之上。圖7-1橫向框架計算單元7.2荷載計算7.2.1恒載計算圖7-2各層梁上作用的恒載在圖7-2中，=6.31,=5.26=5.863.9=22.76=5.862.4=13.98為邊縱梁恒載，P2為中縱梁恒載P1=

+7.36集中力矩M對于九層和十層，為均布荷載，計算結(jié)果為：=6.2+1.812.7=10.107,=5.26=4.853.9=18.420,=4.852.4=11.056P1=3.9×1.96M對于第三層和第八層，其計算方式類似=10.107,=5.26=4.853.9=18.420，=4.852.4=11.056P1=3.9×1.96M對于第二層=6.2+1.813=11.06,=5.26=4.953.9=19.148，=4.952.4=11.765P1=3.9×1.95+3.3+7.2M對于第一層=7.065+1.803.9=14.065,=5.895=4.953.9=19.256，=4.952.4=11.865P1=3.9×1.96M7.2.2活荷計算荷載分布如圖所示。圖7-3各層梁上作用的活載第十一層=23.9=7.8，=22.4=4.8P1=M則在雪荷載的作用下=1.750，=0.452.4=1.06P1PM對于第九層和第十層=23.9=7.8，=22.4=4.8P1PM對于第二層到第八層=23.9=7.8，=22.4=4.8同理M見表7-4和7-5。7.3內(nèi)力計算采用二次分配法，并且由于框架為三跨對稱框架，故可以取一半進行計算研究。表7-4橫向框架恒載匯總表層次116.2905.2022.92314.105220.85228.427.6810-911．1255.2019.28711.890218.79238.5827.368-311．2055.2019.28711.890220.40237.4932.60211．7655.2019.28711.890229.38242.3934.34114．0755.90119.28711.890261.36260.6044.567-5橫向框架活載匯總表層117.6(1.75)4.6(1.06)35.56(8.01)50.96(11.45)4.35(1.00)9-107.64.635.5650.964.352-87.64.635.5650.965.2817.64.635.5650.966.15注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)屋面雪荷載作用情況。圖7-6恒載作用下橫向框架彎矩的二次分配法7-7活荷作用下橫向框架彎矩二次分配法圖7-8恒載作用下框架彎矩圖第8章內(nèi)力組合8.1抗震等級此次建筑的設(shè)計抗震等級為二級8.2框架梁內(nèi)力組合此次建筑的內(nèi)力組合為：，及。其最終結(jié)果如表8-1所示。8.3框架柱內(nèi)力組合式中：、為彎矩標準值；、、為軸力標準值；、、、為柱端截面產(chǎn)生的彎矩、軸力標準值。其組合結(jié)果如8-2至8-7所示第9章截面設(shè)計9.1框架梁設(shè)計9.1.1梁的正截面受彎承載力計算從表中篩選出跨中截面及其支座的最不利荷載，以此為控制截面，并進行配筋計算。第一層1)、支座彎矩一層:MA=451.06－217.50×(0.80－0.27)=344.06kN.mM1=0.76344.06=260.48kN.m=416.53-21=0.75×3292)、剪力V=1.3支座邊緣：M=197.8-M=考慮翼緣跨度時，bbf'=b+Sn=450+3450=3875mm；根據(jù)梁截面尺寸選取鋼筋HRB400查表可知其相關(guān)基本數(shù)據(jù)如下=,=1.0,=0.523，=，=。=2054.24>160.65kN.m所以該結(jié)構(gòu)為第一類形截面=MαAs=ξα=823.65所以選取鋼筋320(As=940mαξ=0.034<2可近似取1368所以可以選取鋼筋類型為：520支座上部：A所以可以選取鋼筋類型為：520ρ=0.6,可得到條件滿足第一層:對跨間進行配筋驗算1)、支座彎矩MB=385.12/0.75－363.65/0.85×0.80/2=339.25kN·mMB=256.40Kn·m=416.36-21=0.76×3312)、求剪力得V=1.3支座處M=356M=0.75×31按矩形截面設(shè)計。考慮其他情況下，并不起到控制作用，故取=800mm。單筋T形截面計算=1.0×=734.56>235.76kN.m故可知其屬于第一類截面=Mαξ=1A=1467.74故可以選取鋼筋420，ρ=0.67%>0.25%，經(jīng)過驗算得其滿足要求，條件成立。αξ=0.012<2則該條件下不足以使其屈服，條件成立256經(jīng)過計算，可以選取鋼筋522，ρ=,滿足要求以此計算，可得其他樓層的配筋結(jié)果，如下表所示表9-1框架梁縱向鋼筋計算表層次截面實配鋼筋11支座A-109.870.01667859831810.33B-99.64<07894763180.90.31AB70.640.003723423.73180.670.34支座B-63.98<0567457.73180.660.42BC33.560.012768206.72180.650.286支座A-246.96<089913805200.650.70B-239。68<095412565200.650.67AB124.60.01987629.03200.650.43支座-213.24<0126412875200.90.79BC198．670.065123911564200.60.651支座A-259.34<098614785200.50.61-247.26<096713435200.60.59AB160.650.012897.63200.36支座-264.87<0164516435220.60.89BC245.780.06915324220.769.1.2梁斜截面受剪承載力計算AB跨:γREV=2故可以選取加密箍筋取4HRB235鋼筋驗算得=0.43=476.98>324.56故經(jīng)驗算得箍筋配置滿足要求。BC跨：可以選取加密箍筋4HPB235鋼筋經(jīng)驗算得：0.4其它各層梁配筋過程與下表中呈現(xiàn)表9-2框架梁箍筋數(shù)量計算表層截面梁端加密區(qū)非加密區(qū)鋼筋鋼筋1171．7785.98-0.34<08@1008@150B73．6765.87-0.25<08@1008@1006176765，980.15雙肢8@100雙肢8@150276643．450.39三肢10@100三肢10@10012341001.30.12四肢8@100四肢8@150345809.650.65四肢8@100四肢8@100注:表中V為換算至支座邊緣處的梁端剪力9.2框架柱9.2.1剪跨比與軸壓比驗算抗震調(diào)整系數(shù)。由表可見，各柱的剪侉比和軸壓比均符合要求。表9-3柱的剪跨比和軸壓比驗算柱號層次A柱1165060016.7179.3834623.5>20.054<0.8670065016.7233.411828762.9>20.398<0.8170065019.1712.514956896.3>20.365<0.8B柱1165060016.7256.81325463.6>20.065<0.8670065016.7389.521939763.2>20.456<0.8170065019.1699.320679454.6>20.676<0.89.2.2柱截面承載力計算對第二層進行驗證，組合出其最不利內(nèi)力,并進行相應(yīng)的配筋計算。A點右梁端彎矩-A節(jié)點彎矩-1MMMMMre取20和偏心方向尺寸的1/30兩者較大值，即700/30=23.3，故取=23.3。柱的長度如下ψu=le因為，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。，取，取η=1+e=ηξ=故可得該柱滿足大偏心受壓情況。則計算公式如下：As'=A75根據(jù)測算，取lelo同理η=1+η所以可得該柱可看作小偏心受壓情況。e=η按上式計算時，應(yīng)滿足，N=53但Ne=53<0.43故可得配筋面積則可選取鋼筋422，符合設(shè)計要求?？偱浣盥师裺B點梁端彎矩-3B點柱端彎矩4-MMM1.2MB梁=769.65kNγe取20和偏心方向尺寸的1/30兩者中的較大值，即700/30=23.3，故取=23.3。則柱的長度可按以下方法計算ψu=le因為lo/hζ1=0.5f，取η=1+1e=η對稱配筋情況如下：ξ=故可知為大偏心受壓，以此計算如下：As'故對該處結(jié)構(gòu)進行構(gòu)造配筋。89.7670可知其長度條件不需要進行調(diào)整，取leei=14.ζ1=0.70η=1+η則可判定其受壓情況為小偏心受壓e=η按上式計算時，應(yīng)滿足，經(jīng)過計算可知，需要進行構(gòu)造配筋，且需要滿足且單筋配筋率則可得A所以可以選擇配筋為422，符合要求總配筋率ρs9.2.3柱斜截面受剪承載力計算對第一層柱進行案例計算：b軸M考慮建筑二級抗震等級M即可得到剪力設(shè)計值為如下計算所示V=1.2γ可得，條件滿足要求λ=Mc則與相應(yīng)軸力可通過計算得出N=3032.87取N=30A為負數(shù)小于0則可知需要進行構(gòu)造配筋進行箍筋的配置選用加密箍筋4@100，n=0.689，則可查得=0.145，則可以求得最小配箍率如下所示：ρ≥ρv則可以算取10，，則，配置加密箍筋4@100則加密區(qū)條件確定。非加密區(qū)則需要滿足的條件為：=240，所以可以選取配置箍筋4@200，經(jīng)過驗算得，滿足要求。A軸：M考慮二級抗震等級：M即可得剪力設(shè)計值如下：V=1.2γ故可得其條件滿足要求λ=Mc進一步可以計算出與相應(yīng)的軸力為：N=5取N=3A為負數(shù)小于0可得，需要進行構(gòu)造配筋來進行箍筋的設(shè)置選用加密箍筋4@100，n=0.459，則可查得=0.105即可得到最小配筋率（箍筋）ρ≥ρv取10，，則S≤86.5mm，通過以上計算可得，可以配置加密箍筋4對于非加密區(qū)的箍筋配置要求：需要滿足=210，故可以配置箍筋取4@150。其余各層計算結(jié)果如下所示：9-4框架柱箍筋數(shù)量表柱層次箍筋加密區(qū)非加密區(qū)A柱61441087.6518972205<00.664@10045430223169<00.9464@1004@150B柱62591116.9819652476<00.7794@10046730023265<01.214@1004@2009.3框架梁柱節(jié)點核心區(qū)截面抗震驗算對第一層中節(jié)點進行驗算：,hb0=考慮二級抗震等級，即可得H∑Mb=409.87+468.43=875.40kNm（左震）剪力設(shè)計值Vj==18因，故取，，1.5，則1γRE(0.3則可配置箍筋4@100，驗算結(jié)果如下：)=2675.54kN>V=1869.76kN成立，滿足要求綜合以上計算結(jié)果，即可繪制手算形式下的配筋圖。第10章樓梯設(shè)計樓梯設(shè)計根據(jù)樓層不同而有所變化，首層為4.5m，二層為3.6m，其余各層為標準的3.3m，其中踏步尺寸均為300㎜×160㎜，并且都采用C40混凝土，梁板則配置HRB335鋼筋，另可計算得出樓梯均布活荷載標準值為0.35。10.1梯段板設(shè)計由上已知h=120mm，板傾斜角tan=160/300=0.55，cos=0.865.下面取一米寬樓梯板進行手算核驗。荷載計算如下表所示，；活荷載分項系數(shù)。則可得總荷載設(shè)計值p=1.2×表11-1梯段板的荷載計算表恒荷載種類荷載標準值（）水磨石面層（0.31+0.155）0.66/0.3=1.03三角形踏步0.5混凝土斜板0.12板底抹灰0.02×17/0.865=0.38小計6.89活荷載2.002、截面設(shè)計由設(shè)計可知板水平計算跨度。則可得彎矩設(shè)計值為：M=110pln2==9.87kNαs=Mα根據(jù)上述所計算結(jié)果，故可以配置樓梯板鋼筋為10@120，分布筋每級踏步1根6。滿足要求。10.2平臺板設(shè)計h=100mm，下面選取一米寬板進行手算驗證。1、荷載計算表11-2平臺板的荷載計算荷載種類荷載標準值（）恒荷載地板面層0.66100厚混凝土板0.1×25=2.5板底泥灰0.02×17=0.34小計3.50活載2則可得總的荷載設(shè)計值為：p=1.22、截面設(shè)計=1.80.2/20.14/2=1.74m。則可得彎矩設(shè)計值為：M=其中板的有效高度=100－20=80mmαs=Mα故得出可選配鋼筋8＠200，經(jīng)驗算滿足要求。10.3平臺梁設(shè)計已知截面尺寸（梁）為400mm200mm1、荷載計算表11-3平臺梁的荷載計算荷載種類荷載標準值（）恒荷載梁自重0.2×（0.4－0.1）×24=1.52粉刷0.02×（0.4－0.1）×2×18=0.213平臺板傳來3.49×1.8/2=3.23梯段板傳來6.9×3/2=10.23小計15.20活荷載2×(3/2+1.8/2)=4.8總荷載設(shè)計值p=1.215.201.44.8=25.02。2、截面設(shè)計計算跨度：=1.05==3.902。即可得彎矩：M=即可得剪力：V=其中梁的有效高度為：=40035=365mm。即可以判定該截面可以看作第一類T形截面，則計算如下：αs=Mα故可以選配鋼筋316來滿足要求并且配置箍筋8＠200Vcs=0.7f可知其滿足要求。接下來可以此對建筑和結(jié)構(gòu)圖進行相關(guān)的更具體的補充。第11章屋（樓）面板設(shè)計1、設(shè)計資料(1)屋面：瓷磚20mm厚，水泥砂漿美縫，30mm水泥砂漿粘合層，防水層1.5mm厚，找坡層最薄處找平，鋼筋混凝土樓板，吊頂、管道等其他。(2)均布活荷載標準值2kN/m2(3)混凝土，HPB325梁內(nèi)鋼筋，其余全部設(shè)定為HRB235鋼筋。2、樓面板(1)荷載計算如下恒荷載標準值：瓷磚以及水泥砂漿美縫270.02=0.54水泥砂漿粘合層200.03=0.6防水層以及找坡層0.42鋼筋混凝土樓板250.12=3.00其他0.40g=4.9以此同理計算得活荷載標準值2.0kN/m2恒荷載分項系數(shù)1.2；活荷載分項系數(shù)1.4。及可得板的各設(shè)計標準值為恒荷載設(shè)計值g=4.921.2=5.86活荷載設(shè)計值q=21.4=2.8荷載總設(shè)計值gq=8.69,近似取8.7(2)計算簡圖邊跨：l滿足要求，即取=2830mm中間跨：l02所以該設(shè)計屋面板可以按照連續(xù)板進行設(shè)計計算，即取一米寬板進行設(shè)計計算。(3)彎矩設(shè)計值如下表所示M1=-MB=(g+q)(4)正截面受彎承載力計算已知板厚為120mm，h0=120-20=100mm,混凝土=1.0,fc=11.9N/mm2，HPB235鋼筋=210.板配筋計算的過程列于下表中。截面1B2C彎矩設(shè)計值（KN.m）5.2-5.24.1-4.8αS=M/α1fcbh020.0420.0420.0350.0400.0430.0430.0360.041軸線計算配筋A(yù)S=α1fcbh0/fy252.65253.56208.74235.65實際配筋10@18010@1808/10@1808/10@1803、屋面板的設(shè)計(1)荷載計算板的恒荷載標準值：20mm厚瓷磚200.01=0.2水泥面0.06水泥砂漿粘合層200.030=0.6防水層0.10保溫層0.50.04=0.02找平層150.1=1.5120mm厚鋼筋混凝土樓板250.12=3.00其他0.40g=5.活荷載標準值2.0kN/m2恒荷載分項系數(shù)1.2；活荷載分項系數(shù)1.4及可得板的各項數(shù)據(jù)為：恒荷載設(shè)計值g=5.651.2=6.92活荷載設(shè)計值q=21.4=2.8荷載總設(shè)計值gq=9.72,近似取gq=9.8(2)計算簡圖邊跨：l取=2840mm中間跨：。故由上述數(shù)據(jù)可知，該結(jié)構(gòu)設(shè)計符合預(yù)期，可以看作連續(xù)梁板即與一米長板進行計算驗證。(3)彎矩設(shè)計值查表得，板的彎矩系數(shù)分別為：邊跨跨中的1/14；離端第二支座的-1/11；中間跨跨中的1/16；中間支座的-1/14M1=-MB(4)正截面受彎承載力計算板厚120mm，h0=120-20=100mm,混凝土=1.0,fc=11.9N/mm2，HPB235鋼筋=210.板配筋計算的過程列于下表中。截面1B2C彎矩設(shè)計值（KN.m）5.6-5.64.8-5.4αS=M/α1fcbh020.0470.0470.0400.0450.0480.0480.0410.046軸線A-BCD計算配筋A(yù)S=α1fcbh0/fy256.89269.76224.65265.40實際配筋（㎜2）10@18010@18010@18010@180第12章基礎(chǔ)設(shè)計據(jù)上述情況說明已知，柱的截面尺寸為600×600mm，即可得荷載值分別為：=4916.54，=378.85，=127.96下面將采用獨立基礎(chǔ)進行設(shè)計核算12.1基礎(chǔ)計算過程 1．地基承載力 按照相關(guān)規(guī)范所給出的相關(guān)公式進行公式驗算 fa=fak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5)帶入數(shù)據(jù)可得： fa=fak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5)