0前言電力能源是一個國家發(fā)展的經(jīng)濟基礎，也是一種不可以大量儲存的二次能源。電能的產生、傳遞、改變、匹配和使用幾乎同時進行，電能的平衡需要隨時保持。實踐證明，要大力發(fā)展國民經(jīng)濟，必須要大力發(fā)展電力技術，這是電力工業(yè)發(fā)展的基本規(guī)律。因此，必須做好電力系統(tǒng)規(guī)劃，加強電網(wǎng)建設。35kV/6kV變電所在國內變電配電系統(tǒng)中占有十分重要的地位，就目前狀況來看，很多的企業(yè)都自己建設并且管理35kV變電所的變電配電設施。35kV變電所是電力配送的重要環(huán)節(jié)，同樣也是電網(wǎng)建設的關鍵環(huán)節(jié)，更加是聯(lián)系著發(fā)電廠和用戶的中間環(huán)節(jié)，其設計的優(yōu)良關系著整個電力系統(tǒng)的安全、穩(wěn)定、靈活與經(jīng)濟運行，為滿足國民負荷日益增長的需求，提高供電的可靠性和經(jīng)濟性已經(jīng)成為重中之重。設計內容遵循現(xiàn)代電源技術的步驟，首先，是對原始數(shù)據(jù)進行分析；其次，在負荷的計算和分析的基礎上，選擇不同的無功補償方法和補償容量，選擇主變壓器的數(shù)量、容量和運行方式；再其次，通過對各種布線方法的優(yōu)缺點的比較，結合靈活性、經(jīng)濟性、可靠性的綜合分析，進行電氣主接線設計；根據(jù)短路電流的計算值，對高壓斷路器、電壓互感器、電流互感器等相關電氣設備進行選型、驗證；最后，對變電站進行繼電保護和防雷保護設計。1原始資料概述設計的意義電力是國家發(fā)展的基本要素，更是經(jīng)濟發(fā)展的重要組成。隨著我國近年來現(xiàn)代工業(yè)的迅速崛起，對電力行業(yè)的需求有了更高的要求，無論是負荷的增加，還是電壓質量的提高，都要電力系統(tǒng)具有更高的靈活性、經(jīng)濟性、可靠性。因此，必須要用新的理論、新技術、新方法、新設備，適應現(xiàn)代電力系統(tǒng)、工業(yè)生產和社會生活的走向。1.2礦區(qū)概況1.2.1水文氣象條件變電站所在地區(qū)屬于北溫帶干旱地區(qū)，年最高溫度為42，年平均氣溫為6.8，年最低氣溫為零下-38.2，年最熱月平均最高溫度為38.3，年最熱月平均溫度為24.6，年最熱月地下0.8m處平均溫度為19.6，當?shù)刂鲗эL向為西北風，年雷暴日數(shù)為9.4日。1.2.2地址條件地區(qū)平均海拔1200m，底層以砂質黃土為主，土壤允許承載能力為20噸/米2，中等含水量時，凍土厚度為0.32m。1.2.3電費制度每月基本電費按變壓器容量計為18元/kVA，動力電費為0.2元/kWh，照明電費為0.5元/kWh，要求變電所負荷功率因數(shù)不低于0.90。此外，電力用戶需按新裝變壓器容量計算，一次性地向供電部門交納供電貼費：6～10kV為800元／kVA。1.2.4負荷資料表1-1變電站負荷資料Tab1-1Loaddataofsubstation序號負荷名稱電壓V線路類型容量（kw）需求系數(shù)功率因數(shù)負荷性質單機容量安裝臺數(shù)/工作臺數(shù)總容量1主井提升機6000C10004/220000.920.83二級負荷2副井提升機6000C10002/110000.910.82一級負荷3井下變1#電源6000C4井下變2#電源6000C5井下變3#電源6000C6井下變4#電源6000C7扇風機16000K8003/216000.87-0.89一級負荷8扇風機26000K8003/216000.89-0.88一級負荷9壓風機6000C3004/26000.91-0.87一級負荷10地面低壓設備380C11200.720.74一級負荷11洗煤廠380K12000.750.83三級負荷12選煤廠380K12000.730.84三級負荷13焦化廠380K13000.740.74三級負荷14水泥廠380K12500.680.75二級負荷15水處理廠380K13000.710.76二級負荷16機修廠380C12500.620.77三級負荷17鋼鐵廠380K14500.730.82二級負荷18礦區(qū)住宅380K8000.630.67三級負荷以下為3、4、5、6所提供的井下中央變電所供電的負荷19主排水泵6000C50010/840000.830.86一級負荷20井下低壓設備660C33900.820.84二級負荷注：1，線路類型c——電纜線路；k——架空線路1.3變電所位置的確定確定變電所位置的原則：(1)接近負荷中心；(2)考慮電源的進線方向，偏向電源側，進出線方便；(3)不應妨礙企業(yè)的發(fā)展，要考慮擴建的可能性；(4)設備吊裝、運輸方便；(5)不應設在有劇烈振動的場所；(6)不宜設在多塵、水霧(如大型冷卻塔)或有腐蝕性氣體的場所；(7)不應設在廁所、浴室或其他經(jīng)常積水場所的正下方或貼鄰；(8)不應設在爆炸危險場所以內和不宜設在有火災危險場所的正上方或正下方；(9)不宜設在地勢低洼和可能積水的場所。負荷中心的確定：按負荷電能矩法確定負荷中心，因為負荷中心不可能是固定不變的，負荷中心不只是與各負荷的功率有關，還與各負荷的工作時間有關，所以用負荷電能矩法確定負荷中心[11]。公式；；； 負荷中心大約在主井和副井中間，靠近主扇，根據(jù)變電所位置選擇的原則并結合礦區(qū)的實際情況，綜合考慮變電所位置，因為此位置對于變電所進出線方便，交通運輸方便而且此地比較寬闊適合變電所的擴建。所以，變電所選在礦區(qū)的中部，如下圖所示主井提升主井提升選煤廠主扇2副井提升水處理廠壓風機主扇1機修廠副井主井回風井軋鋼廠水泥廠礦區(qū)住宅南1路南2路洗煤廠焦化廠變電所圖1-1變電所位置圖Figure1-1Locationofthesubstation2負荷計算2.1負荷分級根據(jù)電力用戶和電力設備的大小、功能、性質、經(jīng)濟重要性進行負荷分類。負荷分類的目的和意義是基于不同的負荷水平來確定電力用戶，電氣設備和電線選擇得太大,導致有色金屬的浪費投資和消耗。如果確定計算負載太小,則會導致電氣設備和電纜過早老化甚至燒毀,造成大量損失。根據(jù)應急電源自動開關時間分為0s，小于0.15s，0.5s，15s，以及超過15.5s的水平,而在我國，根據(jù)單位和設施突然中斷供電導致的后果和風險的嚴重程度分為一、二、三級。一級負荷：為供電突然中斷，對人造成傷害或重大設備損壞難以修復，由此造成的重大特大經(jīng)濟損失。一次負載需兩個獨立的電源。二級負荷：指突然中斷供電，供電設備需要很長時間維修或導致報廢大量設備。二次負載應由兩個電路供電，但當兩個電路出現(xiàn)故障時，應允許使用專用架空線路。三級負荷：指不屬于第一和第二等級的通用電氣負荷。三級負載對供電電源沒有特殊要求，允許長時間停電，可以單回路供電。2.2計算負荷的方法根據(jù)《供電技術手冊》得知常用的電力負荷計算方法有：需要系數(shù)法。將設備功率乘以系數(shù)和同時系數(shù)。該方法應用廣泛，適用于整個工廠和車間變電站負荷的計算。利用系數(shù)法。利用系數(shù)計算最大負荷的平均負荷，然后通過計算有效數(shù)字的最大系數(shù)乘以裝置的數(shù)量和功率的差來得到計算的負荷。這種方法在民用建筑的電氣設計中并不常用。二項式法。在設備群容量之和的基礎上，結合某些最大容量設備的影響，采用經(jīng)驗系數(shù)加權和計算負荷。適用于加工車間，特別是在確定設備集和設備容量差之間的差值計算負荷時，二項法的主要分支比用需要系數(shù)法合理，也比較容易計算。以及單位面積功率法、單位指標法。我國常用的負荷計算方法是第一種和第三種。這兩種方法在國內設計單位中應用普遍。在本次設計中，系數(shù)負載用于計算功率負載，使用系數(shù)法。計算負荷直接通過將設備功率所需的系數(shù)乘以同時系數(shù)來計算。該方法相對簡單，適用范圍廣，特別適用于配電和變電站的負荷計算。2.3負荷計算公式各設備組計算負荷的基本公式有功負荷(kW)Pca＝Kx?Pe式中，Kx為用電設條組或用電單位的需要系數(shù):Pe為用電設備組或用電單位無功負荷(kVAR)Qca＝Pca?tanφ式中，tanφ視在負荷（kVA）Sca=Pca2+Qca2電流（A）Ica=Sca3Un（式中，Un——額定電壓；I2.4硫磺溝礦負荷計算硫磺溝礦，年產量320萬噸；服務年限75年該礦是三班工作制；井下最大用水量為115m32.4.1計算各組負荷以地面高壓設備負荷計算為例求各組用電設備的計算負荷1)主井提升機Pe=2000Kx=0.92cosφtanφ=tan(arccosφP10=Kx·Pe=0.92×2Q10=P10·tanφ=S10=PI10=S103UN=2214.82)副井提升機Pe=1000kWKx=0.9costanφ=tan(arccosφP20=Kx·Pe=0.91×1Q20=P20·tanφ=S20=PI20=S203UN=649.873)扇風機1Pe=1600kWKx=0.87tanφ=tan(arccosφP30=Kx·Pe=0.Q30=P30·S30=PI30=S303UN4)扇風機2Pe=1600kWKx=0.89tanφ=tan(arccosφP40=Kx·Pe=0.Q40=P40·S40=PI40=S403UN5)壓風機Pe=600kWKx=0.91tanφ=tan(arccosφP50=Kx·Pe=0.91×6Q50=P50·tanS50=PI10=S103UN由上式同樣可得出，井下低壓設備，地面低壓設備，礦區(qū)住宅區(qū)，主排水泵的有功無功和視在負荷。表2-1全礦負荷統(tǒng)計分組表Tab2-1Statisticalgroupingtableofwholeoreload序號負荷名稱電壓V線路類型容量（kw）需求系數(shù)kX功率因數(shù)cosψ負荷性質單機容量安裝/工作臺數(shù)總容量有功P(Kw)無功Q(kVAR)視在S(kVA)1主井提升機6000C10004/220000.920.83218401232.82214.812副井提升機6000C10002/110000.910.8219106371110.793扇風機16000K8003/116000.87-0.8911392-709.91562.584扇風機26000K8003/216000.89-0.8811421-7691618.365壓風機6000C3004/26000.91-0.871546-311.2628．366地面低壓設備380C11200.720.741806733.821090.317洗煤廠380K12000.750.8339006031083.338選煤廠380K12000.730.843876569.41044.799焦化廠380K13000.740.743962875.421300.6910水泥廠380K12500.680.7528507481132.2611水處理廠380K13000.710.762923793.781217.3812機修廠380C12500.620.773775643.251007.1713鋼鐵廠380K14500.730.8221058740.961292.0714礦區(qū)住宅380K8000.630.673504559.44752.9915主排水泵6000C50010/840000.830.86133201958.83854.7816井下低壓設備660C33900.820.84227801806.93315.4317合計400801986410112.422289.92.4.2全礦負荷統(tǒng)計取各組負荷同期系數(shù)為：k∑∑PCL∑QCL=SCL=cosφ1=2.5電容器的選擇和無功功率的補償2.5.1提高功率因數(shù)的措施1）提高自然功率因數(shù)：自然功率數(shù)為沒有裝人工補償裝置時的功率困數(shù)。一般從設備選擇和運行上采取減少無功功率需求量；調整變壓器負荷分配，使它運行在最佳負荷狀態(tài)下；調整工藝流程，改善設備的工作狀況；控制機床、電焊機等用電設備空載運行的時間；采用回步電動機代替感應電動機。2）人工補償：裝用無功功率補償設備進行人工補償。電力用戶常用的無功補償設備是電力電容器，又稱并聯(lián)電容器、靜電電容器。2.5.2硫磺溝礦功率因數(shù)人工補償計算1）電容器所需人工補償容量人工補償前，功率因數(shù)cosφ1=0.89，小于0.9，需要進行人工補償，補償后的功率因數(shù)要值達到cosφ2=0.92，cosφ1=0.89；tanQb=PCL(tanφ1-tanφ2)=17877.62）電容器器柜數(shù)及型號確定。通過查詢資料選用24YY10.5-24-1型單相油浸移相電容器，其參數(shù)如表2-6所示。表2-2YY10.5-24-1型單相油浸移相電容器Table2-2TypeYY10.5-24-1single-phaseoilimpregnatedphaseshiftcapacitor裝置型號額定電壓（kV）額定容量（kVAR）YY10.5-24-110.524則電容器總柜數(shù)：N=Q因為電容柜要接在兩段母線上，所以每段母線上的電容器要分成相等的兩組，每組每相上電容柜數(shù)為取偶數(shù)得n=N取n=10，則電容總柜數(shù)為N=10×24=240臺3）電容器實際補償容量QB=240×24×4）補償后的功率因數(shù)Qz=QCL-QB=SC=PCOSφ=PCLS基本滿足補償要求，由此可見經(jīng)過無功功率補償后，低壓側總的視在功率負荷減小，所以，提高功率因數(shù)，不但對整個電力系統(tǒng)有好處，并有利于節(jié)約資本，是一個經(jīng)濟性極強的供電方式。3變電站主變壓器的選擇3.1主變壓器選擇的原則在不同電壓等級的變電站中，變壓器作為主要的電氣設備，承載著用戶的傳輸功率，是電力電壓級之間交換的重要任務，同時也考慮到電力系統(tǒng)負荷的增長。如果變電站主變容量過大，臺站數(shù)量過多，不僅會增加投資，擴大土地面積，還會增加設備損耗，使運行維護變得復雜、不方便。相反，如果容量過小，變壓器會在過載負荷下運行很長時間，這將影響主變壓器的使用壽命和電力系統(tǒng)的穩(wěn)定性。因此，合理確定變壓器容量對變電站安全可靠的供電和經(jīng)濟運行起著至關重要的作用。在生產中，變壓器分為單相、三相、兩繞組、三繞組、自耦變壓器。在選擇主變壓器時，不同的工作條件、安裝環(huán)境、電壓水平和容量水平都有不同的選擇。因此，在滿足供電可靠性的前提下，應根據(jù)站點的基本情況選擇主變壓器的數(shù)量和容量。根據(jù)《供電技術》得知，選擇變壓器時應考慮明備用方式和暗備用方式的基本要求。3.2變壓器選擇3.2.1用電負荷分析安全用電負荷：包括井下主排水泵、副提升機、主扇風機各項，占全礦總負荷的40%。主要生產負荷：包括主、副提升機、井下1#-4#電源、洗煤廠等，占全礦總負荷的35%。其它負荷：包括水處理廠、機修廠、水泥廠、礦區(qū)住宅各項占全礦總負荷的25%。3.2.2主變選擇根據(jù)礦山主變壓器的選型標準，通常選擇兩個并聯(lián)運行。當一個故障關閉時，另一個必須確保原煤生產負荷的安全和能耗。根據(jù)上面的分析，主要和安全生產負荷占礦井總負荷的75％。根據(jù)規(guī)則，當兩臺變壓器中的一臺停止運行時，另一臺必須保證正常供電的75％，再考慮開發(fā)工作，查找《煤炭工業(yè)設計規(guī)劃》，規(guī)定中講明礦井變電所的主變壓器一般選兩臺，當其中一臺停止運行時另一臺變壓器能安全可靠穩(wěn)定地運行。為保證對礦井供電安全性、可靠性大于經(jīng)濟性要求，所以選擇2臺型號為SZ9-12500/35型三相雙繞組有載調壓變壓器，參數(shù)如表3-1所示。表3-1S9—12500/35型三相雙繞組有載調壓變壓器參數(shù)Tab.3-1transformerstechnicalparameters型號S9-12500/35容量12500連接組別Y,d11電壓37/6.3阻抗電壓8.0空載電流0.65空載損耗12.8負載損耗56．7空載無功損耗：?Q0=I0%S滿載無功損耗：?Q變壓器的負荷率，β=S則有功損耗：?PT=?P0+β無功損耗：?QT=?Q0+β3.3折算到35kV側負荷及功率因數(shù)校驗有功功率：Pca35=無功功率Qca35=視在功率：S'CCOS'35kV側功率因數(shù)校驗滿足設計要求。3.4變壓器經(jīng)濟運行方案的確定兩臺變壓器經(jīng)濟運行的臨界負荷可由公式確定Scr如果S<Scr宜一臺運行，如果S>S式中：Scr—經(jīng)濟運行臨界負荷，kVA—變壓器而定容量，kVA；—變電所實際負荷kVA；?P0—變壓器空載有功損耗，kW?PNT—變壓器滿載有功損耗，kW?QNT—變壓器滿載無功損耗，kVARkq—無功經(jīng)濟當量，大型礦井一般取無功經(jīng)濟當量.k本礦兩臺變壓器經(jīng)濟運行的臨界負荷為：Ser故經(jīng)濟運行方案為：當實際負荷S<6527.174kVA時，宜一臺運行，當實際負荷S>6527.17kVA時，宜兩臺運行。4變電所電氣主接線方案設計電氣設備的主要接線是根據(jù)電力生產、傳輸、分配順序及相關要求，用指定的圖形和文字繪制電氣設備的接線圖。它是由電力變壓器、互感器、母線、電力電纜等電氣設備連接線組成，用以接受和分配電能，通稱為變電所主接線。它與電源回路數(shù)、電壓和負荷的大小、級別以及變壓器的臺數(shù)、容量等因素有關，所以變電所的主接線有多種形式。確定變電所的主要接線與變電所配電裝置的布置、電氣設備的選擇及運行經(jīng)濟與可靠性等都有密切的聯(lián)系，是設計的主要任務，不同方式的接線對變電所的運行和維護、運行方式、運行特性都有不同的要求。因此，要考慮到方方面面的影響條件，進行比較，最終得到本次設計最佳方案。4.1主接線方案的設計原則主接線是電力系統(tǒng)網(wǎng)絡結構的重要組成部分，其設計必須考慮到整個區(qū)域的變電站在電力系統(tǒng)中的作用，不同接線要求的主要功能不同。需要考慮變電站未來5～10年的發(fā)展規(guī)模、負荷規(guī)模分布結構和運行方式，以確定主接線形式、連接電源數(shù)量和出線回路數(shù)量。必須考慮主變工況的基本原理，對不同負荷等級有不同的要求。有必要考慮主變電所數(shù)量對主接線方式的影響。如果輸電容量大，供電可靠性高，則主要連接的可靠性和靈活性也較高。對于低容量變電所，要求是相反的。當線路發(fā)生故障時，斷線或變壓器的數(shù)量直接影響到主連接的方式，因此應考慮相關設備的備用容量對主連接的影響。4.2主接線設計方案的基本要求變電所的主接線設計，是基于變電站供電系統(tǒng)的出入口線的功能設計、設備要求以及負荷條件的性質確定，應滿足三個基本要求，即靈活性、可靠性和經(jīng)濟性。4.2.1可靠性安全可靠的電源是電力生產的首要任務。保證可靠的電源供應和電能質量是主要連接的最基本要求，也是電力生產和配電的首要要求。斷路器檢修時，不宜影響對供電系統(tǒng)的供電；斷路器或母線故障以及母線檢修時，盡量減少停運的回路數(shù)和停運時間，并保證對Ⅰ級負荷全部和大部分Ⅱ級負荷的供電；最大程度上避免變電站全部停止工作；變電所的主接線方式必須與之所供負荷相對應。4.2.2靈活性主接線應滿足在擴建、調度及操作的靈活性。（1）操作上，應當滿足主接線的基本要求，并且接線簡單、方便維修。（2）調度上，在電路發(fā)生故障時，可以迅速的切除故障點，保證其他供電設備能夠正常運行，達到供電系統(tǒng)的可靠性和安全性；（3）擴建上，主接線要留有擴建的余地，讓其可以方便地從初期過渡到最終接線時，仍可持續(xù)供電或者短時間停電，變電所中的相關設備無需太大改造。4.2.3經(jīng)濟性設計應在滿足上述的前提下做到經(jīng)濟合理。（1）耗資少。主接線應簡單清晰，降低投資。（2）占地面積小。主接線要為配電裝置布置創(chuàng)造條件，盡可能減小占地面積，同時應注意節(jié)約各種費用。下采取一次設計，分期投資建設。（3）電能損失少。經(jīng)濟地選擇主變壓器的型式、容量和數(shù)量，避免造成電能損失。4.3電氣主接線的形式及方案對比4.3.1一次側接線方式變電所的主接線是由各種電器設備及其連接線組成的。擔負著接受、變換、分配電能任務，它是工礦業(yè)供電樞紐。它與電源電路、電壓、負荷的大小、級別以及變壓器的臺數(shù)，容量等因數(shù)有關。根據(jù)煤礦地面高壓供電設計技術規(guī)定；有兩回進線的終端變電所且單臺主變壓器不超2000KVA時，宜采用橋式結線。因此本次設計采用橋式結線。橋式結線可分為：全橋、外橋、內橋三種。其各自特征如下：（1）全橋結線：其特點是線路側、變壓器側和母線橋上都裝有斷路器，故其操作運行靈活，適應性強不論是切換變壓器還是切換線路都可方便進行，并易發(fā)展成單母線分段結線。但所用設備多，投資大，占地面積大。（2）內橋結線：其特點是在變壓器和母線之間只設隔離開關，不設斷路器，因而投資和占地面積少應保持切換線路方便的優(yōu)點，但由于變壓器側沒有斷路器，因而切換變壓器不方便，適用于電源進線長線路故障可能性大，變壓器負荷較平穩(wěn)切換次數(shù)少的變電所。（3）外橋結線：其特點是電源進線端不設斷路器只設隔離開關，這種接線比外僑還少兩隔離開關，因而投資和占地面積更少切換變壓器方便，且易過渡到全橋結線，但切換線路線不方便因此適用于電源線路短，故障與檢修機會很少，變壓器負荷大且需經(jīng)常切換的變電所。圖4-1全橋接線圖4-2內橋接線圖4-3外橋接線Figure4-1FullbridgeconnectionFigure4-2InnerbridgewiringFigure4-3Outerbridgewiring4.3.2二次側接線方式（1）單母線接線方式，如圖4-4所示優(yōu)點：接線簡單、設備少、操作方便、投資少、便于擴建和采用成套配電裝置；缺點：任何部件(母線或隔離開關等)的故障修復，整個配電裝置將會斷電，整個繼電器保護將會自動斷開，沒有靈活性和可靠性。此外，這種連接方式要求設備只能并排運行。當母線發(fā)生短路時，容易產生較大的短路電流，導致設備燒毀。適用范圍：一般情況下適用于單電源或回路較少的35kV以下的變電站。規(guī)定6～10kV配電裝置的出線回路數(shù)不得超過6回；35～63kV配電裝置的出線回路數(shù)不超過3回。圖4-4單母線接線Fig.4-4singlebusconnection（2）單母線分段接線方式，如圖4-5所示優(yōu)點：將分段開關母線分為兩段，用戶可得到兩個重要回路，形成兩個電源，可分段在母線或母線隔離開關故障中進行維護，減小電源范圍，供電可靠性和靈活性。缺點：當其中任意一段母線或母線隔離開關檢修時，該段母線的回路需停電；當出線為雙回路時，常使架空線路出現(xiàn)交叉跨越；擴建時需向兩個方向擴建。適用范圍：適用于35kV～110kV出線回路較少、容量小的變電站。規(guī)定當出線回路數(shù)為6及以上時6～10kV配電裝置；當出線回路數(shù)為4～8回時為35～63kV配電裝置；當出線回路數(shù)為3～4回時為110～220kV配電裝置。圖4-5單母線分段接線Fig.4-5singlebusbarsegmentconnection（3）雙母線接線方式，如圖4-3所示優(yōu)點：通過兩組總線隔離開關的反向操作，總線可以在不中斷電源的情況下依次修復。修理任何電路的總線隔離開關時，只斷開隔離開關的電路和連接到隔離開關的總線。工作母線故障后，在短時間的停電后，所有的電路都能迅速恢復。當修理斷路器時，母線斷路器可以代替引線工作。容易擴展。因此，這種連接方式比單總線連接方式更加可靠和靈活。缺點：接線方式較為復雜，設備較多，隔離開關容易誤操作，經(jīng)濟性較差。適用范圍：適用于容量較小，且變壓器不經(jīng)常切換、線路較長、故障率較高的變電站。規(guī)定35～60kV配電裝置出線回路數(shù)超過8回；110～220kV配電裝置出線回路數(shù)為5回以上。圖4-6雙母線接線Fig.4-6doublebusbarwiring總而言之，單母線連接方式，操作方便、投資小，但不能提供一個完整的供電系統(tǒng)在故障的情況下提供一個合理的方式。而單母線分段接線方式可以彌補單母線接線方式，只是投資較多。與這兩個相比，雙母線接線方式的可靠性、靈活性和經(jīng)濟性一直有很多優(yōu)點，但對于35kV變電站來說，接線和操作比較復雜，容易造成誤差，如果發(fā)生總線故障，對故障排除的及時性要求較高。4.4電氣主接線的確定根據(jù)原始資料可知，本次設計的變電所的電壓等級為35kV/6kV，為降壓變電站。結合上述優(yōu)缺點及適用范圍，考慮到供電的可靠性、靈活性、經(jīng)濟性三方面的要求，所以，本設計一次側主接線方式采用全橋接線方式，二次側選用單母線分段接線方式。圖4-7變電所接線初步設計Fig.4-7Preliminarydesignofsubstationwiring5短路電流的計算供電系統(tǒng)中，最常見的故障是短路故障，也是出現(xiàn)次數(shù)最多的故障。短路指供電系統(tǒng)中不等電位的導體在電氣上被短接，如一切不正常的相與相、相與地在的短接，其特征是在兩個明顯的變化前后的電勢差。5.1短路原因產生短路的主要原因是電氣設備的絕緣遭到損壞。引起絕緣損壞的原因有：過電壓（如雷擊）引起的絕緣表面脫落；絕緣材料老化引起絕緣介質損壞；惡劣的自然條件（如鳥獸在裸露的導體上跨越）易引起短路。5.2短路分類短路類型有三相短路、兩相短路、單相接地短路和兩相接地短路。當三相短路時，三相電路仍然是對稱的，其他三個被統(tǒng)稱為非對稱短路。在電力系統(tǒng)中，單相短路的可能性最大，三相短路的可能性最小。為了使電力系統(tǒng)中的電氣設備在最嚴重的短路狀態(tài)下可靠地工作，應采用三相短路來計算和驗證。5.3短路危害短路時，由于短路回路產生的低阻抗，導致短路電流比正常電流大數(shù)十甚至數(shù)萬倍。強大的電流在回路中所產生熱量和短路點的電弧會燒壞電氣設備；短路點附近的電壓會顯著降低，影響設備正常工作，中斷供電；不對稱接地短路產生的零序電流會產生感性電勢，從而干擾通訊，甚至危害人身及設備安全。5.4短路電流計算的目的為了縮小短路故障范圍和限制短路造成的危害，在以下情況下必須進行短路電流計算：選擇電氣設備和載流導體時，必須通過短路電流校驗其熱穩(wěn)度和動穩(wěn)定性。選擇及整定繼電保護裝置時，為了使其正確的切出故障，需以各種短路時的短路電流為依據(jù)。確定合理的主接線方案及運行方式都需要以短路電流計算為基礎。按接地裝置的設計，也需用短路電流。5.5短路電流計算的基本假設正常工作時，三相系統(tǒng)為對稱運行。所有電源的電動勢相位角均相同。電力系統(tǒng)中帶鐵芯的電氣設備電抗值不隨電流的大小發(fā)生變化。忽略短路點的電弧阻抗和變壓器的勵磁電流。忽略元件的電阻、輸電線路的電容，且不計負荷影響。系統(tǒng)短路時為金屬性短路。5.6短路電流的計算步驟在短路電流計算中，首先應該按照需求的短路計算系統(tǒng)圖，畫出短路電流計算，得出計算短路電流的等效電路圖；然后選擇基準容量和參考電壓，計算阻抗值標準的組件，然后簡化等效電路和短路循環(huán)總阻抗值標準；最后通過短路回路總阻抗值計算短路電流沖擊電流及三相短路容量。輸電線路、主變壓器和下井電纜均同時工作。35kV電源進線為雙回路架空線路，線路長度分別為10km和14km；系統(tǒng)電抗在最大運行方式下分別為0.0725；0.1134；最小運行方式下的系統(tǒng)電抗：0.1762；0.2354。均以折算的標幺值。在工程計算中，架空導線平均電抗為；3~10電纜平均電抗為=0.08.表5-1地面變電所6kV母線上的線路類型及線路長度表5-1Typeandlengthoflineon6kVbusingroundsubstation序號設備名稱電壓（kV）距6kV母線距離（km）線路類型1主井提升機60.42電纜2副井提升機60.48電纜3#111采區(qū)60.23電纜4#113采區(qū)60.26電纜5壓風機60.58電纜6選煤廠0.380.7架空線路7礦區(qū)住宅0.380.88架空線路8水泥廠0.380.2架空線路9機修廠0.380.42電纜10水處理廠0.380.73架空線路11井下6kV母線60.35電纜12洗煤廠0.380.78架空線路13焦化廠0.380.85架空線路14鋼鐵廠0.380.43架空線路5.6.135kV側進線末端短路電流計算取基準容量SB=100MVA，高壓側基準電壓：UB1＝37kV，高壓側基準電流：IB1＝SB/(√3UB1)＝100/（1.732×37）＝1.56kA35kV架空電源線路長10，線路電抗標幺值為X1=lx0s35kV架空電源線路長14，線路電抗標幺值為X2=lx010km以最大運行方式工作時：=j(0.2921+0.0725)=0.3646j；||=0.364610km以最小運行方式工作時：=j(0.2921+0.1134)=0.4055j；||=0.405514km以最大運行方式工作時：=j(0.4091+0.1762)=0.5771j；||=0.577114km以最小運行方式工作時：=j(0.4091+0.2354)=0.6445j；||=0.6445通過阻抗計算比較可以看出，最大運行方式下的系統(tǒng)阻抗為10km電源線路工作時||=0.4055最小運行方式下的系統(tǒng)阻抗為14km電源線路工作時，||=0.644535母線短路點設置如下：圖5-335線路末端短路等效電路圖Figure5-335kVEndoflineelectricalcircul最大運行方式下K1點短路時：K1點最大三相短路電流I最大兩相短路電流：短路電流的沖擊值：短路全電流的有效值：I短路容量：S最小運行方式下K1點短路時IK1*=1K1點最小三相短路電流：IK1最小兩相短路電流:I短路電流的沖擊值：ish1短路全電流的有效值：I短路容量：S5.6.26kV母線短路電流的計算系統(tǒng)等值電路圖如下：10km10km14km14km圖5-46母線短路等效電路圖Figure5-46kVElectricalcirculofline取基準容量SB=100MVA，高壓側基準電壓：UB1＝37kv低壓側基準電流:IB2＝SB/(√3UB2)＝100/（1.732×6.3）＝9.164kA主變壓器等值電抗標幺值：X（1）最大運行方式時系統(tǒng)總阻抗標幺值：Z∑max*=j(0.3646+0.75)=1.1146j；|Z最大運行方式下K2點短路時:IK2*=K2點最大三相短路電流：I最大兩相短路電流：I短路電流的沖擊值：；i短路全電流的有效值：短路容量：SK1（2）最小運行方式時系統(tǒng)總阻抗標幺值：=j(0.5771+0.75)=j1.33；|Z∑min*IK2*=K2點最小三相短路電流：最小兩相短路電流：短路電流的沖擊值：短路全電流的有效值：I短路容量：SK1=3×IK25.6.36kV出線末端短路電流的計算井下電纜末端短路電流計算井下6kV母線距井上35kV變電所的最小距離是：副井距35kV變電所的距離+井深+距井下中央變電所的距離，電纜長度大約650，則電纜電抗，=6.3。Xe(1)最大運行方式時系統(tǒng)的總阻抗標幺值為：=j(0.3646+0.75+0.13)=1.25j||=1.25；Ik3=0.80K3點最大三相短路電流：I最大兩相短路電流；I短路電流的沖擊值：短路全電流的有效值：I短路容量：SK1(2)最小運行方式時系統(tǒng)的總阻抗標幺值為：=j(0.5771+0.75+0.13)=1.45j；||=1.45；Ik3=0.68K3點最小三相短路電流：I最小兩相短路電流：IK3短路電流的沖擊值：ish1短路全電流的有效值：I短路容量：S線路電抗：主井提升機饋電線路電抗X副井提升機饋電線路電抗X井下變1#電源饋電線路電抗Xk6井下變2#電源饋電線路電抗X壓風機電線路電抗X選煤廠饋電線路電抗X礦區(qū)住宅饋電線路電抗X水泥廠饋電線路電抗X機修廠饋電線路電抗X水處理廠饋電線路電抗X洗煤廠饋電線路電抗Xk12焦化廠饋電線路電抗X鋼鐵廠饋電線路電抗X6相關電氣設備的選擇與校驗6.1電氣設備選擇的基本原則配電裝置的建設和設計，要認真貫徹國家的經(jīng)濟、技術政策和相關規(guī)程的要求，特別注意應節(jié)約用地，爭取不占或少占良田。證運行安全和工作可靠。設備要注意合理選型，布置應力求整齊、清晰。便于檢修、操作和巡視。便于礦建和安裝。在保證上述條件下，應該節(jié)約材料，減少投資。6.235kV側電氣設備的選擇與校驗35kv側高壓電氣設置在戶外,主要包括斷路器,隔離開關,電流互感器和電壓互感器等電器選擇。6.2.1母線的選擇與校驗因兩回35kV電源上級出線斷路器過流保護動作時間為2.5s，斷路器的開端時間為0.1s則短路電流通過斷路器的最長時間2.5+0.1=2.6s即假想時間為2.6s選擇LGJ-185/10型的架空線作為母線。式中：I（3）--母線通過的三相短路穩(wěn)態(tài)電流（kA）Ti--短路電路持續(xù)，取4sC--為母線材料的熱穩(wěn)定系數(shù)A--為所選母線的截面積（mm2）即故，熱穩(wěn)定符合要求。6.2.2斷路器的選擇與校驗已知變電所35kV側總負荷=20061kVA所以電源進線常時最大負荷電流為；A故，選取35kV型號為SW2-35的少油式斷路器，其主要技術參數(shù)如表6-1所示：表6-1SW2-35型少油式斷路器的參數(shù)Table6-1ParametersofSW2-35TypelowOilCircuitBreaker型號額定電壓/kV額定電流/A額定開斷電流/kA4S熱穩(wěn)定電流/kA極限電流峰值/kA額定熱穩(wěn)時間/SSW2-35351500252562.24斷路器的校驗如下：斷路器的額定電壓大于通過斷路器的最大電壓，即；斷路器額定電流大于通過斷路器的最大持續(xù)電流，即；斷路器開斷電流大于短路電流周期分量有效值，即；斷路器極限電流峰值大于三相短路沖擊電流，即當短路電流通過高壓斷路器時，滿足熱穩(wěn)定的條件是允許發(fā)熱效應不超過短時允許溫度，即 式中：--斷路器的額定熱穩(wěn)定電流（kA）--斷路器的額定熱穩(wěn)定時間（s）--穩(wěn)態(tài)短路電流（kA）--假想時間，取2.6S即故，熱穩(wěn)度滿足校驗。表6-2SW2-35型少油式斷路器選擇校驗表Table6-2TypeSW2-35lowoilcircuitbreakerselectioncheckmeter序號裝設地點的電氣條件SW2-35型少油式斷路器項目數(shù)據(jù)項目數(shù)據(jù)結論135kV35kV合格2330.92A1500A合格34.27kA25A合格410.889kA62.2kA合格512378.62500合格6.2.3隔離開關的選擇與校驗隔離開關是變電站常見的開關電氣設備。根據(jù)操作形式，有電氣、手動、單相、三相。室內和室外的類型根據(jù)安裝地點。它應該與斷路器一起使用。隔離開關的工作特性是在無負載電流和電壓的情況下對線路進行劃分和關閉。具有隔離電壓、開關操作、分、關小電流的功能。為了保證電氣設備和母線的維修安全，選戶外型隔離開關。又因為回路中的額定電壓Ue>35kV，且隔離開關的額定電流大于通過斷路器的最大持續(xù)工作電流A故，選取型號為SN27-40.5型接地高壓隔離開關，其主要技術參數(shù)如表6-3所示：表6-3SN27-40.5型接地高壓隔離開關的參數(shù)TableTable6-3parametersofgroundinghighvoltageisolatortype6-3型號額定電壓/kV額定電流/A額定開斷電流/kA2S熱穩(wěn)定電流/kA極限電流峰值/kA額定熱穩(wěn)時間/SSN27-40.540.512502020504隔離開關的校驗如下：隔離開關的額定電壓大于通過它的最大電壓，即；隔離開關的額定電流大于通過它的最大持續(xù)電流，即；隔離開關的動穩(wěn)態(tài)電流峰值大于三相短路沖擊電流，即；隔離開關允許熱效應大于短路時熱效應，即（6-7）故，熱穩(wěn)度滿足校驗。表6-4SN27-40.5型接地高壓隔離開關選擇校驗表Table6-4SN27-40.5groundinghighvoltageisolatingswitchselectioncheckmeter序號裝設地點的電氣條件SN27-40.5型接地高壓隔離開關項目數(shù)據(jù)項目數(shù)據(jù)結論135kV40.5kV合格2173.21A1250A合格310.89kA50kA合格410401600合格6.2.4電壓互感器的選擇與校驗由于本變電站的額定電壓是35kV，為保證供電的安全性，所以選擇型號為JDZX9-35Q的高壓接地型互感器。其參數(shù)見表6-5所示：表6-5JDZX9-35Q高壓接地型互感器的參數(shù)Table6-5parametersofJDZX9-35Qhighvoltagegroundingtransformer型號額定一次電壓/kV額定二次電壓/kV二次繞組額定輸出/VA0.20.53P極限輸出JDZX9-35Q350.1751505001000由于電壓互感器在一、二側均有熔斷器保護，驗證過程中不需要對短路動態(tài)熱穩(wěn)定性進行驗證。電壓互感器的標定應滿足其額定電壓大于線路額定電壓與設定值的要求，一般來說電壓互感器的一次繞組所接電網(wǎng)的電壓應在（0.8～1.2）范圍內，即（6-8）故，滿足校驗。6.2.5電流互感器的選擇與校驗在高壓電網(wǎng)中，電流互感器的電流線圈和機電保護裝置的電流線圈由電流互感器提供。所有帶斷路器的電路均應配備電流互感器，其數(shù)量應符合測量儀器、保護裝置和自動裝置的要求。不同的安裝位置，不同的用途，不同類型的選擇，不同的等級。本設計選取型號為LZZBJ7-35型電流互感器，變比為TA1側800A，TA2側5A，其技術參數(shù)如表6-6所示：表6-6LZZBJ7-35型電流互感器的參數(shù)Table6-6LZZBJ7-35parametersofcurrenttransformer型號額定工作電壓/kV額定最大電壓/kV頻率/HZ額定電流/A額定熱穩(wěn)定電流/A穩(wěn)定短路電流/A熱穩(wěn)定時間/SLZZBJ7-353512675600600254電流互感器需要根據(jù)互感器的額定容量和二次負荷，校驗其動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定。校驗如下：額定電壓大于通過它的最大電壓，即；額定電流大于通過它的最大持續(xù)電流，即；動穩(wěn)態(tài)電流峰值大于三相短路沖擊電流，即；允許熱效應大于短路時熱效應，即故，熱穩(wěn)度滿足校驗。6.36kV側電氣設備的選擇與校驗6.3.1母線的選擇與校驗6kV側母線的最大工作電流為：A故，選擇TMY-80*10型銅母線。下式可對母線進行校驗，即：故，熱穩(wěn)定符合要求。6.3.2斷路器的選擇與校驗因為該回路選擇安在室外，且額定電壓為6kV，所以選擇斷額定電壓Ue≥6kV的斷路器，且斷路器的額定電流不得小于通過斷路器的最大持續(xù)工作電流故，選取型號為ZN65A-12/T630-25型的斷路器，其主要技術參數(shù)如表6-7所示：表6-7ZN65A-12/T630-25型斷路器Table6-7ZN65A-12/T630-25CircuitBreaker型號額定電壓/kV額定電流/kA額定開斷電流/kA4S熱穩(wěn)定電流/kA極限電流峰值/kA額定熱穩(wěn)時間/S穩(wěn)態(tài)短路電流/kAZN65A-12/T630-2512231.54031.52.820斷路器的校驗如下：斷路器的額定電壓大于通過斷路器的最大電壓，即；斷路器額定電流大于通過斷路器的最大持續(xù)電流，即；斷路器開斷電流大于短路電流周期分量有效值，即；斷路器極限電流峰值大于三相短路沖擊電流，即當短路電流通過高壓斷路器時，滿足熱穩(wěn)定的條件是允許發(fā)熱效應不超過短時允許溫度，即 式中：--斷路器的額定熱穩(wěn)定電流（kA）--斷路器的額定熱穩(wěn)定時間（s）--穩(wěn)態(tài)短路電流（kA）--假想時間，取2.6S即故，熱穩(wěn)度滿足校驗。6.3.3隔離開關的選擇與校驗根據(jù)最大持續(xù)工作電流可選型號為GN30-12型接地高壓隔離開關，其主要技術參數(shù)如表6-8所示：表6-8GN30-10型接地高壓隔離開關的參數(shù)TableTable6-8ParametersofGN30-12groundingHighVoltageDisconnector型號額定電壓/kV額定電流/A穩(wěn)態(tài)短路電流/kA2S熱穩(wěn)定電流/kA動穩(wěn)定極限電流峰值/kA額定熱穩(wěn)時間/SGN30-121220002031.5504隔離開關的校驗如下：隔離開關的額定電壓大于通過它的最大電壓，即；隔離開關的額定電流大于通過它的最大持續(xù)電流，即；隔離開關的動穩(wěn)定電流峰值大于三相短路沖擊電流，即；隔離開關允許熱效應大于短路時熱效應，即故，熱穩(wěn)度滿足校驗。6.3.4電壓互感器的選擇與校驗根據(jù)大持續(xù)工作電流可選型號為JDZX9-12G的高壓接地型互感器。其參數(shù)見表6-9所示：表6-9JDZX9-6G高壓接地型互感器的參數(shù)Table6-9parametersofJDZX9-6Ghighvoltagegroundingtransformer型號額定一次電壓/kV額定二次電壓/kV二次繞組額定輸出/VA0.20.51極限輸出JDZX9-6G60.1501002001200電壓互感器的校驗應當滿足它的額定電壓比裝設點線路額定電壓要大，一般來說電壓互感器的一次繞組所接電網(wǎng)的電壓應在（0.8～1.2）范圍內，即（6-16）故，滿足校驗。6.3.5電流互感器的選擇與校驗本設計選取型號為LZZBJ9-10型電流互感器，變比為TA1側300A，TA2側5A，其技術參數(shù)如表6-10所示：表6-10LZZBJ9-10型電流互感器的參數(shù)Table6-10ParametersofLZZBJ9-10currentTransformer型號額定工作電流/kV額定最大電流/kV動穩(wěn)定電流峰值/kA額定電流/A額定熱穩(wěn)定電流/A穩(wěn)態(tài)短路電流/A熱穩(wěn)定時間/SLZZBJ9-101012258008001102電流互感器需要根據(jù)互感器的額定容量和二次負荷，校驗其動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定。校驗如下：額定電壓大于通過它的最大電壓，即；額定電流大于通過它的最大持續(xù)電流，即；動穩(wěn)態(tài)電流峰值大于三相短路沖擊電流，即；允許熱效應大于短路時熱效應，即（6-17）故，熱穩(wěn)度滿足校驗。6.4電力線路的選擇6.4.1電線、電纜截面選擇條件（1）通過負荷電流時，線芯溫度不超過電線、電纜絕緣所允許的長期工作電流，簡稱按溫升選擇截面。（2）經(jīng)濟壽命期內的總費用最少，即初始投資和經(jīng)濟壽命期內線路損耗費用之和最少，簡稱按經(jīng)濟電流選擇。（3）通過短路電流時，不超過所允許的短路強度。（4）電壓損失在允許范圍內。（5）滿足機械強度的要求。6.4.235kV輸電線路及母線的選擇與校驗對35kV架空線路，線桿擋距一般在100m以上，導線受力較大，故可選用LGJ型鋼芯鋁絞線，母線截面選擇除匯流母線外，對于母線較長，傳輸電流較大的回路（如主變壓器、母線通道等）均按經(jīng)濟電流密度選，按長時負荷電流校驗。35kV母線和35kV架空線，均選用LGJ－70型鋼芯鋁絞線。本供電系統(tǒng)采用分列運行，當一臺變壓器故障時，另一臺變壓器應承擔全部負荷。故該礦總負荷電流為：（1）按經(jīng)濟電流密度選擇導線截面其中，—導線經(jīng)濟截面；—經(jīng)濟電流密度。因該礦為大型礦井，故查表，由于兩臺變壓器分列運行，線路也分列運行，因此：初選LGJ－70型鋼芯鋁絞線，其25℃時允許載流量為275A（2）按長時負荷電流校驗42℃時的載流量為：，校驗合格。7繼電保護在供電系統(tǒng)中，由于各種原因會發(fā)生各種故障。最嚴重的是短路故障，它會損壞電氣設備，造成大面積停電，甚至危及人身安全。因此，必須采取有效措施來消除或減少斷層的發(fā)生。繼電保護裝置能反映電力設備故障或運行狀態(tài)異常的供電和分配系統(tǒng)，其主要任務是自動、快速、有選擇地與斷路器故障從電力系統(tǒng)中排除，并確保除正常的電力故障線路外;當電氣設備不正常運行時，可以發(fā)出預警。配合配電自動化設備，提高供電配電系統(tǒng)的供電可靠性。跳閘動作的繼電保護應滿足可靠性、選擇性、快速性和靈敏度四個基本要求。7.1變壓器保護7.1.1變壓器保護概述變壓器是電力系統(tǒng)必不可少的重要電氣設備，其故障會對供電可靠性產生影響，嚴重影響系統(tǒng)的安全運行，同時大容量變壓器也是非常昂貴的設備。因此，應根據(jù)變壓器容量等級和重要程度，安裝性能良好、運行可靠的繼電保護裝置。變壓器的主要保護措施是電流差動保護和氣體保護。除主保護外，變壓器還應配備備用保護、包括過電流保護、低壓鎖住過電流保護、復合電壓鎖住過電流保護、阻抗保護、零序過電流保護、零序過電壓保護、過載保護、勵磁保護等多種保護措施。有兩種配置模式:（1）主保護、后備保護分開設置（2）成套保護裝置，重要變壓器雙重化配7.1.2變壓器的過電流保護此論文設過電流保護的動作電流式中：--電力變壓器最大負荷電流--保護裝置的可靠系數(shù)，取1.2--保護裝置的接線系數(shù)，取2--電流互感器變流比，取65--電流繼電器的返回系數(shù)，取0.8則：35kV側為6kV側為因為，故，變壓器的過電流保護為5.77A。過電流保護靈敏度的校驗：式中：--電力系統(tǒng)最小運行方式下，低壓母線兩相短路電流折合到變壓器高壓側的值--一般為（1.3～1.5）故，靈敏度滿足校驗。7.1.3變壓器的縱聯(lián)差動保護本設計選用三相變壓器，連接方式為Yd11。因為在Y側采用了兩相電流差，所以在這一側流入差動繼電器的電流會加倍（增加倍）。為了保證差動電路正常運行時無電流，這邊的電流互感器的變化量也要加倍（倍），即滿足兩邊的變化率（7-5）變壓器兩側的TA采用不同的連接方式，Y側的Yd11，兩相電流差連接到差動繼電器。d側采用Yd12，相電流直接連接差動繼電器。在正常運行時，流入繼電器的電流為兩側電流之差，差動電流為零，繼電器不工作。變壓器故障時，通過繼電器的差動電流為故障點電流。如果只有一方有電源，故障電流應大于差動繼電器的動作電流，則繼電器動作，兩側斷路器跳閘;如果雙方都有電源，則故障電流應大于差動繼電器動作電流、繼電器動作、短路跳閘動作電流。接線方式如圖7-1所示：圖7-1變壓器縱聯(lián)差動保護接線圖Fig.7-1connectiondiagramoftransformerlongitudinaldifferentialprotection7.1.4變壓器的過負荷保護過負荷保護動作一次電流（7-6）式中：--變壓器額定一次電流則：（7-7）7.2線路保護與接地6kV側架空線出線的繼電保護，主保護采用瞬時電流速斷保護，后備保護采用定時限過電流保護。對于反應于短路電流幅值增大而瞬時動作的電流保護，稱為電流速斷保護。對保護1來講，為了保證其選擇性，一般只能保護線路的一部分，其整定的動作電流必須大于線路末端短路時可能出現(xiàn)的最大短路電流。在已知保護的動作電流后，大于一次動作電流的短路電流對應的短路點區(qū)域，就是保護范圍。保護的范圍隨運行方式、故障類型的變化而變化，最小的保護范圍在系統(tǒng)最小運行方式下兩相短路時出現(xiàn)。一般情況下，應按這種運行方式和故障類型來校驗保護的最小范圍，要求大于被保護線路全長的15%~20%。保護的最小范圍計算式為：當過電流保護作為本線路的主保護時，應采用最小運行方式下本線路末端兩相短路時的電流進行校驗，要求；當作為相鄰線路的后備保護時，則應采用最小運行方式下相鄰線路末端兩相短路時的電流進行校驗，此時要求7.2.16kV配出線的過電流保護對于6配出線的保護，裝置采用DMP319微機出線保護裝置，該裝置主要適用于35及以下電壓等級線路保護，可集中組屏，也可分散于開關柜。其保護功能設有：三相（或兩相）式三段電流保護（速斷、限時電流速斷、過流）、單相接地保護等功能。由于6千伏配出線有多條，這里只對下井電纜進行詳細的保護說明，其它配出線的保護與此相同。電力線路常裝設過電流保護